RU2522876C1 - Способ переработки титановых шлаков - Google Patents
Способ переработки титановых шлаков Download PDFInfo
- Publication number
- RU2522876C1 RU2522876C1 RU2012151717/02A RU2012151717A RU2522876C1 RU 2522876 C1 RU2522876 C1 RU 2522876C1 RU 2012151717/02 A RU2012151717/02 A RU 2012151717/02A RU 2012151717 A RU2012151717 A RU 2012151717A RU 2522876 C1 RU2522876 C1 RU 2522876C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- calcium
- titanium
- slag
- alloy
- aluminum
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано при переработке титансодержащего шлака на титано-алюминиевый сплав. Способ включает приготовление шихты смешением титансодержащего шлака с алюминием и кальцийсодержащим материалом, в качестве которого используют фторид кальция и кальций, или фторид кальция и оксид кальция, или фторид кальция и смесь кальция и оксида кальция, при поддержании в шихте соотношения диоксид титана:порошок алюминия:кальций и/или оксид кальция:фторид кальция по массе 1:(0,58-1,62):(0,28-1,1):(0,09-0,32), восстановительную плавку шихты при температуре 1450-1750°С и отделение сплава от шлака. Изобретение позволяет повысить качество сплава и извлечение титана в сплав, а также улучшить процесс разделения сплава от шлака. 2 з.п. ф-лы, 2 пр., 1 табл.
Description
Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано при переработке титансодержащих шлаковых отходов для получения титаноалюминиевых сплавов или лигатур.
Известен способ переработки шлаков производства ферротитана, включающий добавление к жидкому или твердому шлаку извести, кварцита порошка алюминия, железной руды, ферросилиция и восстановление оксидов металлов путем плавки в электросталеплавильной печи с получением силикотитана, содержащего 17-20% Ti, 18-24% Si, 25-30% Al, <0.35% С, 0.02% S, 0.05% P, или ферросиликотитана, содержащего 20-35% Ti, 15-25% Si, 2-8% Al, и высокоглиноземистого полупродукта (Гасик М.И., Лякишев И.Л., Емлин Б.И. Теория и технология производства ферросплавов. М.: Металлургия, 1988, с.466-467).
Недостатками данного способа являются многостадийность, сложное аппаратурное оформление процесса и невысокая комплексность использования исходного сырья.
Известен способ переработки жидкого титанистого шлака, получаемого при переработке титаномагнетитовой руды, включающий помещение его в плавильный агрегат, в котором с помощью электромагнитного поля создается вращение жидкого сплава, восстановление оксидов металлов на поверхности вращающегося жидкого сплава при температуре 1750°С с использованием в качестве металлического восстановителя алюминия или ферросилиция с получением титаносодержащего сплава и шлакового алюминиево-кремниевого расплава (Патент РФ №2206630, МПК С22В 33/00, С22В 37/00, опубл. 20.06.2003).
Недостатками известного способа являются высокая себестоимость и высокая энергоемкость процесса.
Наиболее близким по совокупности существенных признаков является способ производства высокотитаносодержащей лигатуры, в котором полученный после расплавления и восстановления ильменитового концентрата шлак, содержащий оксиды титана, восстанавливают в плавильном агрегате алюминием при температуре 1600-1800°С с введением оксида кальция до его содержания 20-30% с получением высокотитаносодержащей лигатуры и шлака, содержащего оксиды алюминия и кальция, и отделяют лигатуру от шлака (Патент РФ №2250271, МПК С22С 35/00, 38/14, опубл. 20.04.2005).
Недостатками известного способа являются:
- недостаточно высокое качество получаемого сплава, обусловленное повышенным содержанием в сплаве кислорода (более 4%), азота (более 1%) и, соответственно, неметаллических включений вследствие большого сродства титана к кислороду;
- невысокое извлечение титана из оксидов в титаноалюминиевый сплав;
- проблемы разделения металлической и шлаковой фаз.
Техническим результатом заявляемого изобретения является повышение качества сплава и извлечения титана в сплав, улучшение процесса разделения сплава и шлака.
Указанный результат достигается тем, что используют способ переработки титановых шлаков, включающий восстановительную плавку титансодержащего шлака с алюминием и кальцийсодержащим материалом и отделение сплава от шлака, отличающийся тем, что в качестве кальцийсодержащего материала используют фторид кальция и кальций, или фторид кальция и оксид кальция, или фторид кальция и смесь кальция и оксида кальция при поддержании в шихте соотношения диоксид титана: алюминий:кальций и/или оксид кальция:фторид кальция по массе 1:(0,58-1,62):0,28-1,1):(0,09-0,32), а восстановительную плавку ведут при температуре 1450-1750°С. При этом в качестве оксидного титансодержащего шлака используют титансодержащий шлак от производства ферротитана, плавки титаномагнетитовой руды в электро- или доменной печи.
Использование в качестве кальцийсодержащего материала фторида кальция с оксидом кальция, кальцием или их смесью позволяет селективно перевести в титаноалюминиевый сплав титан и ограничить переход в него кислорода и азота. При этом поддержание заявляемого соотношения между диоксидом титана, алюминием, кальцием и/или оксидом кальция и фторидом кальция обеспечивает, с одной стороны, максимальную степень извлечения титана в титаноалюминиевый сплав при восстановлении диоксида титана из исходного шлака и образование легкоплавкой подвижной шлаковой системы и, с другой стороны, форсирование режима процесса восстановительной плавки, уменьшение общей массы образующегося шлака и экономию шихтовых материалов и энергоресурсов. Проведение восстановительной плавки при 1450-1750°С позволяет получить в сплавах интерметаллиды TixAly, характеризующиеся сильными внутренними химическими связями, что обеспечивает высокое содержание титана в сплаве. Получаемый вторичный оксидный полупродукт - алюмокальциевый шлак - может быть использован для последующего производства высококачественного цемента.
Поддержание соотношения титана, алюминия, фторида кальция, кальция и/или оксида кальция в шихте ниже заявляемых пределов не позволяет достичь высокого извлечения титана в титаноалюминиевый сплав. Поддержание количеств титана, алюминия, фторида кальция, кальция и/или оксида кальция в шихте выше заявляемых пределов не способствует увеличению степени извлечения в титаноалюминиевый сплав титана и приводит к уменьшению содержания в сплаве титана до 30% и излишнему переходу в этот сплав кислорода и азота.
Предлагаемый способ осуществляют следующим образом: готовят шихту смешением титансодержащего шлака (титансодержащий шлак от получения ферротитана, плавки титаномагнетитовой руды в электро- или доменной печи) с алюминием, кальцием и/или оксидом кальция, фторидом кальция при поддержании соотношения между ними по массе 1:(0,58-1,62):(0,28-1,1):(0,09-0,32) и ведут восстановительную плавку шихты в воздушной или нейтральной атмосфере при температурах 1450-1750°С в печах сопротивления, индукционных или дуговых электропечах, после чего отделяют титаноалюминиевый сплав от шлака.
Заявленный способ испытан в лабораторных условиях.
Пример 1. Шихту массой 150-200 г, состоящую из титансодержащего шлака производства ферротитана, состава, %: 30,0 TiO2, 0,1 FeO, 51,0 Al2O3, 10,5 CaO, 4,0 MgO (крупность менее 1 мм), порошка алюминия (крупность менее 0,1 мм), оксида кальция (CaO) и фторида кальция (CaF2), смешивали и постепенно загружали в корундовый тигель, установленный в лабораторной печи сопротивления, и расплавляли при температурах 1450-1600°С. Соотношение масс TiO2:Al:CaO:CaF2 варьировали в пределах 1:(0,5-1,65):(0,25-1,05):(0,08-0,35). После проплавления шихты расплав выдерживали 10-20 минут при температурах 1400-1800°С и затем вместе с тиглем извлекали из печи и охлаждали на воздухе. Общая продолжительность процесса не превышала 30 мин.
Результаты опытов по получению титаноалюминиевого сплава приведены в таблице. При отношении алюминия к количеству диоксида титана в шихте менее 0,58 не достигается степень извлечения в титаноалюминиевый сплав титана более 70% и увеличивается содержание кислорода в сплаве более 1%. Осуществление процесса с отношением алюминия к количеству диоксида титана в шихте более 1,62 не способствует увеличению степени извлечения в титаноалюминиевый сплав титана и приводит к уменьшению содержания в сплаве титана - менее 30%.
Данные таблицы свидетельствуют, что проведение алюминотермической плавки с получением титаноалюминиевого сплава, содержащего более 30% Ti, в контролируемых температурных условиях при 1450-1750°С и отношении масс TiO2:Al:CaO:CaF2 в пределах 1:(0,58-1,62):(0,28-1,1):(0,09-0,32) обеспечивает (при сопоставимой с прототипом интенсивности процесса) повышение степени извлечения титана в целевые продукты - титаноалюминиевые сплавы (в сравнении с прототипом в 1,2-1,6 раза), повышение качества этих сплавов и получение вторичного оксидного полупродукта - алюмокальциевого шлака, пригодного для последующего производства высококачественного цемента. Содержание кислорода в титаноалюминиевых сплавах заметно ниже, чем по способу-прототипу. При этом обеспечивается также низкое содержание в сплавах Ti-Al азота, что важно для качества сплава, так в этом случае практически исключается образование нитридных включений. В указанных условиях извлечение в титаноалюминиевый сплав Ti составило 91,2-99,1%. Содержание кислорода в сплавах равнялось 0,1-0,9%, а азота - 0,06-0,09%.
Пример 2. Шихту массой 1 кг, состоящую из титанового шлака производства ферротитана, состава, %: 18.3 TiO2, 8.6 FeO, 62.0 Al2O3, 11.2 CaO, 4.0 SiO2, порошка алюминия (крупность менее 0,1 мм), гранул кальция крупностью 0,1-0,2 мм и фторида кальция, смешивали в соотношении масс TiO2:Al:Ca:CaF2 как 1:0,65:0,5:0,15 и постепенно загружали в корундовый тигель, установленный в индукционной электропечи, и, расплавляли в течение 30-40 минут. Температура шлаковой ванны составляла 1600-1700°С. По окончании плавления шихты расплав выдерживали в течение 15-20 минут, затем сливали в изложницу, охлаждали и проводили разделение продуктов плавки. Общая продолжительность процесса плавки не превышала 40 мин. В результате получили сплав, содержащий, %: 32,1% Ti и 0,2% кислорода, 0,08% азота. Извлечение в сплав Ti составило 95,8%.
Показатели плавок в печи сопротивления | |||||||||||
Температура, °С | Состав шихты, масс.% | TiO2:Al:CaO:CaF2 | Разделение металла и шлака | Содержание титана и кислорода в титаноалюминиевом сплаве, масс.% | Извлечение Ti в сплав, % | ||||||
TiO2 | Al | CaO | CaF2 | Ti | O | N | |||||
Прототип | |||||||||||
1800 | 27.1 | 12.2 | 11.1 | - | 1:0.45:0.41 | Не очень хорошее | 40.1 | 4.2 | 1.6 | 65.0 | |
Предлагаемый способ | |||||||||||
1800 | 25.3 | 14.7 | 11.6 | 3.8 | 1:0.58:0.46:0.15 | Хорошее | 36.5 | 2.1 | 0.20 | 68.1 | |
1750 | 26.4 | 13.2 | 12.1 | 4.0 | 1:0.50:0.46:0.15 | Не очень хорошее | 38.4 | 2.0 | 0.25 | 67.2 | |
1750 | 25.8 | 15.0 | 6.5 | 2.1 | 1:0.58:0.25:0.08 | Плохое | 37.5 | 1.8 | 0.18 | 68.4 | |
1750 | 25.4 | 14.8 | 7.1 | 2.9 | 1:0.58:0.28:0.09 | Хорошее | 36.5 | 0.9 | 0.08 | 97.8 | |
1700 | 20.9 | 17.3 | 9.6 | 3.1 | 1:0.83:0.46:0.15 | Хорошее | 34.2 | 0.1 | 0.06 | 99.1 | |
1450 | 15.7 | 25.4 | 17.3 | 5.0 | 1:1.62:1.1:0.32 | Хорошее | 31.3 | 0.2 | 0.09 | 91.2 | |
1450 | 14.3 | 23.6 | 15.7 | 4.6 | 1:1.65:1.1:0.32 | Не очень хорошее | 29.2 | 0.3 | 0.12 | 84.5 | |
1450 | 14.5 | 23.2 | 16.7 | 5.0 | 1:1.60:1.15:0.35 | Плохое | 26.5 | 1.2 | 0.15 | 67.4 | |
1400 | 16.2 | 24.3 | 7.5 | 2.4 | 1:1.50:0.46:0.15 | Плохое | 27.6 | 1.5 | 0.23 | 58.6 |
Пример 3. Шихту (1,5 кг), состоящую из титансодержащего шлака доменного производства состава, масс.%: 17.9 TiO2, 0.6 Fe, 0.4 Mn, 15.4 Al2O3, 15.2 CaO, 38.6 SiO2 (крупность менее 2 мм), алюминиевой крупки (0,1-3,0 мм), гранул кальция крупностью 0,1-0,2 мм, оксида кальция и плавикового шпата (CaF2), смешивали в соотношении TiO2:Al:(Ca+CaO):CaF2 1:0,7:(0,1+0,9):0,15 и расплавляли в двухэлектродной электропечи с магнезитовой футеровкой в течение 30-40 минут. Температура шлаковой ванны составляла 1500-1600°С. По окончании плавления шихты расплав выдерживали в течение 15-20 минут, затем сливали в изложницу, охлаждали и проводили разделение продуктов плавки. Общая продолжительность процесса плавки не превышала 60 мин. В результате получили сплав, содержащий, %: 36,7% Ti и 0,1% кислорода, 0,06-0,12% азота. Извлечение в сплав Ti составило 93,8%.
Предложенный способ позволяет повысить качество получаемого титаноалюминиевого сплава при высокой степени извлечения титана из титансодержащего шлака и улучшении разделения сплава и шлака за счет образования легкоплавкой подвижной шлаковой системы.
Claims (3)
1. Способ переработки титановых шлаков, включающий восстановительную плавку титансодержащего шлака с алюминием и кальцийсодержащим материалом и отделение сплава от шлака, отличающийся тем, что в качестве кальцийсодержащего материала используют фторид кальция и кальций, или фторид кальция и оксид кальция, или фторид кальция и смесь кальция и оксида кальция при поддержании в шихте соотношения диоксид титана:алюминий:кальций и/или оксид кальция:фторид кальция по массе 1:(0,58-1,62):(0,28-1,1):(0,09-0,32), а восстановительную плавку ведут при температуре 1450-1750°С.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве титансодержащего шлака используют шлак от производства ферротитана.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве титансодержащего шлака используют шлак от плавки титаномагнетитовой руды в электро- или доменной печи.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012151717/02A RU2522876C1 (ru) | 2012-12-03 | 2012-12-03 | Способ переработки титановых шлаков |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012151717/02A RU2522876C1 (ru) | 2012-12-03 | 2012-12-03 | Способ переработки титановых шлаков |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2522876C1 true RU2522876C1 (ru) | 2014-07-20 |
Family
ID=51217524
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012151717/02A RU2522876C1 (ru) | 2012-12-03 | 2012-12-03 | Способ переработки титановых шлаков |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2522876C1 (ru) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107309077A (zh) * | 2017-08-09 | 2017-11-03 | 攀枝花学院 | 利用高炉渣制取富钛矿的方法 |
CN115491535A (zh) * | 2022-09-27 | 2022-12-20 | 攀枝花学院 | 铝钛硼中间合金及其制备方法 |
RU2787859C1 (ru) * | 2020-08-05 | 2023-01-13 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Вятский государственный университет" | Способ приготовления огнестойкого материала из титаната алюминия с использованием промышленного алюминиевого шлака и титанового шлака |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3704114A (en) * | 1971-03-17 | 1972-11-28 | Union Carbide Corp | Process and furnace charge for use in the production of ferrosilicon alloys |
CN1126766A (zh) * | 1995-08-23 | 1996-07-17 | 宝鸡特殊钢厂 | 钛铁合金的制造方法 |
SI9800280A (sl) * | 1998-10-29 | 1999-02-28 | Štefan Žvab | Postopek pridobivanja ferotitana |
RU2215053C1 (ru) * | 2002-03-22 | 2003-10-27 | Государственное учреждение Институт металлургии Уральского отделения РАН | Способ переработки титансодержащих шлаков |
RU2250271C1 (ru) * | 2003-09-16 | 2005-04-20 | Общество с ограниченной ответственностью Фирма "Дата-Центр" | Способ производства высокотитаносодержащей лигатуры |
RU2295582C1 (ru) * | 2005-06-30 | 2007-03-20 | Общество с ограниченной ответственностью Фирма "ДАТА-ЦЕНТР" (ООО Фирма "ДАТА-ЦЕНТР") | Способ переработки шлаков, содержащих оксид титана |
-
2012
- 2012-12-03 RU RU2012151717/02A patent/RU2522876C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3704114A (en) * | 1971-03-17 | 1972-11-28 | Union Carbide Corp | Process and furnace charge for use in the production of ferrosilicon alloys |
CN1126766A (zh) * | 1995-08-23 | 1996-07-17 | 宝鸡特殊钢厂 | 钛铁合金的制造方法 |
SI9800280A (sl) * | 1998-10-29 | 1999-02-28 | Štefan Žvab | Postopek pridobivanja ferotitana |
RU2215053C1 (ru) * | 2002-03-22 | 2003-10-27 | Государственное учреждение Институт металлургии Уральского отделения РАН | Способ переработки титансодержащих шлаков |
RU2250271C1 (ru) * | 2003-09-16 | 2005-04-20 | Общество с ограниченной ответственностью Фирма "Дата-Центр" | Способ производства высокотитаносодержащей лигатуры |
RU2295582C1 (ru) * | 2005-06-30 | 2007-03-20 | Общество с ограниченной ответственностью Фирма "ДАТА-ЦЕНТР" (ООО Фирма "ДАТА-ЦЕНТР") | Способ переработки шлаков, содержащих оксид титана |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107309077A (zh) * | 2017-08-09 | 2017-11-03 | 攀枝花学院 | 利用高炉渣制取富钛矿的方法 |
CN107309077B (zh) * | 2017-08-09 | 2019-02-22 | 攀枝花学院 | 利用高炉渣制取富钛矿的方法 |
RU2787859C1 (ru) * | 2020-08-05 | 2023-01-13 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Вятский государственный университет" | Способ приготовления огнестойкого материала из титаната алюминия с использованием промышленного алюминиевого шлака и титанового шлака |
CN115491535A (zh) * | 2022-09-27 | 2022-12-20 | 攀枝花学院 | 铝钛硼中间合金及其制备方法 |
CN115491535B (zh) * | 2022-09-27 | 2023-11-24 | 攀枝花学院 | 铝钛硼中间合金及其制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2485194C1 (ru) | Способ получения титаноалюминиевого сплава из оксидного титансодержащего материала | |
CN103045928A (zh) | 电铝热法生产钒铁的方法 | |
CN110317929A (zh) | 一种复合脱钛剂及降低钢液钛含量的冶炼方法 | |
RU2335564C2 (ru) | Высокотитановый ферросплав, получаемый двухстадийным восстановлением из ильменита | |
RU2522876C1 (ru) | Способ переработки титановых шлаков | |
CN108330240A (zh) | 连铸q235钢种成分降铝无钙化处理的方法 | |
JPH06145836A (ja) | アルミニウム滓を利用した合金の製法 | |
CN102965469A (zh) | 利用钢中二次氧化物夹杂的冶炼控制方法 | |
CN107841594A (zh) | 一种降低钢包包衬侵蚀的精炼方法 | |
CN108385035A (zh) | 采用预熔精炼渣炉外精炼14Cr1Mo合金钢的方法 | |
RU2338805C2 (ru) | Способ алюминотермического получения ферротитана | |
US4543122A (en) | Magnesium production | |
Wang et al. | CAS-OB refining: slag modification with B2O3–CaO and CaF2–CaO | |
CN106591533A (zh) | 一种if钢顶渣改质的方法 | |
CN102041343B (zh) | 一种降低钢中溶解氧含量的方法 | |
RU2608936C2 (ru) | Шихта и способ алюминотермического получения ферротитана с ее использованием | |
CN111041240B (zh) | 以钙钛矿精矿为原料制备钛铁合金的方法 | |
RU2455379C1 (ru) | Способ выплавки низкоуглеродистых марганецсодержащих сплавов | |
Chumarev et al. | Technological possibilities of manufacturing high-grade ferrotitanium from crude ore | |
RU2398907C2 (ru) | Способ получения высокопроцентного ферротитана | |
RU2560391C2 (ru) | Способ получения алюминиевого сплава с содержанием циркония более 30% из оксидного цирконийсодержащего материала (варианты) | |
RU2298046C2 (ru) | Способ выплавки углеродистого ферромарганца | |
RU2374349C1 (ru) | Способ выплавки ванадийсодержащих сплавов | |
CN101230423A (zh) | 一种高钛钛铁的制造方法 | |
CN116555502B (zh) | 转炉渣制备硅锰铁合金的方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20151204 |