RU2518364C1 - Production of 245-630 mm diameter 8-90 mm deep wall seamless hot-rolled pipes at pipe rolling plant 8-16'' with pilger mills - Google Patents
Production of 245-630 mm diameter 8-90 mm deep wall seamless hot-rolled pipes at pipe rolling plant 8-16'' with pilger mills Download PDFInfo
- Publication number
- RU2518364C1 RU2518364C1 RU2012147120/02A RU2012147120A RU2518364C1 RU 2518364 C1 RU2518364 C1 RU 2518364C1 RU 2012147120/02 A RU2012147120/02 A RU 2012147120/02A RU 2012147120 A RU2012147120 A RU 2012147120A RU 2518364 C1 RU2518364 C1 RU 2518364C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolls
- central angle
- pilgrim
- rolling
- sleeves
- Prior art date
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способу производства бесшовных горячекатаных труб и может быть использовано на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами при производстве труб диаметром от 245 до 630 мм с толщинами стенок от 8 до 90 мм из разных марок стали и сплавов.The invention relates to a method for the production of seamless hot-rolled pipes and can be used in pipe rolling plants with pilgrim mills in the production of pipes with a diameter of 245 to 630 mm with wall thicknesses of 8 to 90 mm from different grades of steel and alloys.
В трубной промышленности известен способ прокатки труб диаметром 245, 273 и 299 мм в валках с диаметром бочки 980 мм, труб диаметром 325 и 351 мм в валках с диаметром бочки 1025 мм, а труб диаметром 377, 426, 465, 508, 530 и 550 мм в валках с диаметром бочки 1045 мм. Данный способ производства труб на трубопрокатной установке 8-16" с пилигримовыми станами ОАО «ЧТПЗ» будет являться аналогом и прототипом. Процесс прокатки труб от затравки до обкатки пилигримовой головки производят с неизменной скоростью вращения валков, а именно труб диаметром 245, 273 и 299 мм со скоростью вращения валков 42-44 об/мин, труб диаметром 325 и 351 мм со скоростью 40-42 об/мин, труб диаметром 377 мм со скоростью 38-41 об/мин, труб диаметром 426 мм со скоростью 36-39 об/мин, а труб диаметром 465-550 мм со скоростью вращения валков от 35 до 38 об/мин. Величина подачи гильз в очаг деформации при установившемся процессе прокатки регламентируется только толщиной стенки труб и не зависит от их диаметров, а именно для труб с толщиной стенки 8-10 мм величина подачи не должна превышать 18-20 мм, труб с толщиной стенки 11-15 мм - 20-28 мм, труб с толщиной стенки 16-25 мм - 28-30 мм, труб с толщиной стенки 26-40 мм - 30-35 мм, а для труб с толщиной стенки более 40 мм величина подачи установлена в пределах 35-40 мм (ТИ 158-Тр.ТБ1-23-2011 «Подготовка, нагрев, прошивка слитков и заготовок, пилигримовая прокатка и калибровка труб в цехе №1»).In the pipe industry, a method is known for rolling pipes with a diameter of 245, 273 and 299 mm in rolls with a barrel diameter of 980 mm, pipes with a diameter of 325 and 351 mm in rolls with a barrel diameter of 1025 mm, and pipes with a diameter of 377, 426, 465, 508, 530 and 550 mm in rolls with a barrel diameter of 1045 mm. This method of production of pipes on an 8-16 "pipe rolling plant with Pilgrim Mills of ChTPZ OJSC will be an analog and a prototype. The process of rolling pipes from seed to rolling of the pilgrim head is carried out at a constant speed of rotation of the rolls, namely pipes with a diameter of 245, 273 and 299 mm with a roll rotation speed of 42-44 rpm, pipes with a diameter of 325 and 351 mm with a speed of 40-42 rpm, pipes with a diameter of 377 mm with a speed of 38-41 rpm, pipes with a diameter of 426 mm with a speed of 36-39 rpm min, and pipes with a diameter of 465-550 mm with a speed of rotation of the rolls from 35 to 38 rpm. the supply of sleeves to the deformation zone with the steady rolling process is regulated only by the wall thickness of the pipes and does not depend on their diameters, namely for pipes with a wall thickness of 8-10 mm, the feed rate should not exceed 18-20 mm, pipes with a wall thickness of 11-15 mm - 20-28 mm, pipes with a wall thickness of 16-25 mm - 28-30 mm, pipes with a wall thickness of 26-40 mm - 30-35 mm, and for pipes with a wall thickness of more than 40 mm, the feed rate is set within 35- 40 mm (TI 158-Tr. TB1-23-2011 “Preparation, heating, flashing of ingots and billets, pilgrim rolling and pipe calibration in workshop No. 1”).
Недостатком данного способа является то, что процесс затравки при данных скоростях вращения валков и движущихся масс (дорновая головка, дорн и гильза) более 10 тонн приводит к динамическим ударам, которые отрицательно влияют на работоспособность валков, шпинделей, шестеренной клети и привода пилигримового стана. Процесс затравки гильз (12-24 подачи), количество которых зависит от диаметра гильз и прокатываемых труб, особенно в первые подачи приводит к соударению гильзы с валками, а следовательно, к интенсивному износу бойков валков пилигримового стана, усилие которого распространяется на всю приводную линию пилигримового стана (шпинделя, шестеренная клеть, привод пилигримового стана) и отрицательно сказывается на ее работоспособность. Особенно это сказывается при прокатке труб больших диаметров, т.е. больших подвижных масс. В настоящее время на ОАО «ЧТПЗ» производится освоение производства труб диаметром 610 и 630 мм в валках с диаметром бочки 1150 мм.The disadvantage of this method is that the seed process at given speeds of rotation of the rolls and moving masses (mandrel head, mandrel and sleeve) of more than 10 tons leads to dynamic shocks that adversely affect the performance of the rolls, spindles, gear stand and drive of the pilgrim mill. The process of priming sleeves (12-24 feeds), the number of which depends on the diameter of the sleeves and rolled tubes, especially in the first feeds leads to collision of the sleeves with the rolls and, consequently, to intensive wear on the rolls of the pilgrim mill rolls, the force of which extends to the entire drive line of the pilgrim mill mill (spindle, gear cage, pilgrim mill drive) and adversely affects its performance. This is especially true when rolling pipes of large diameters, i.e. large moving masses. At present, Chelyabinsk Pipe Rolling Plant is developing production of pipes with a diameter of 610 and 630 mm in rolls with a barrel diameter of 1150 mm.
Задачей предложенного способа является снижение поперечной и продольной разностенности затравочных концов, увеличение срока службы валков, полумуфт, шпинделей и шестеренной клети за счет снижения скоростей вращения валков при затравке, а следовательно, снижения динамических ударов гильз в валки.The objective of the proposed method is to reduce the transverse and longitudinal differences in the seed ends, increase the service life of the rolls, coupling halves, spindles and gear stands by reducing the speed of rotation of the rolls when seeding, and therefore reduce the dynamic impact of the sleeves in the rolls.
Технический результат достигается тем, что в известном способе производства бесшовных горячекатаных труб диаметром от 245 до 630 мм с толщиной стенки от 8 до 90 мм на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами, включающем нагрев слитков и заготовок до температуры пластичности, прошивку слитков и заготовок в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы, прокатку гильз на пилигримовом стане с изменением скорости вращения валков, включающую этапы затравки гильзы, установившегося процесса прокатки и обкатки-докатки пилигримовой головки, в валках по окружности бочки которых выполнен ручей круглого сечения с тангенциальными выпусками, образованный по длине последовательно расположенными участками бойка с центральным углом 90-100°, полирующего участка с центральным углом 70°, продольного выпуска с центральным углом 40° и холостого участка с центральным углом 150-160°, с величиной подачи гильз в очаг деформации при установившемся процессе прокатки в зависимости от калибровки валков пилигримового стана, толщины стенки и диаметра труб, скорость вращения валков за один оборот плавно увеличивают от минимальной скорости nmin, соответствующей этапу встречи гильзы с нулевой точкой валков, до номинальной скорости nnom при повороте валков на угол разгона Θp, а затем плавно снижают до минимальной nmin при повороте валков на угол спада Θc до встречи гильзы с нулевой точкой валков, значения которых определяют из выражений:The technical result is achieved by the fact that in the known method for the production of seamless hot-rolled pipes with a diameter of 245 to 630 mm with a wall thickness of 8 to 90 mm in pipe rolling plants with pilgrim mills, which includes heating ingots and billets to a plasticity temperature, piercing ingots and billets in the mill transversely - screw rolling into sleeves, rolling of sleeves on a pilgrim mill with a change in the speed of rotation of the rolls, including the steps of seeding the sleeves, the steady rolling process and rolling-rolling of the pilgrim head, rolls around the circumference of the barrel which made a circular creek with tangential outlets, formed along the length of successively arranged sections of the striker with a central angle of 90-100 °, polishing section with a central angle of 70 °, longitudinal release with a central angle of 40 ° and a single section with a central angle of 150 -160 °, with the feed rate of the sleeves into the deformation zone during the steady rolling process, depending on the calibration of the rolls of the pilgrim mill, wall thickness and pipe diameter, the speed of rotation of the rolls per one smooth rotation о increase from the minimum speed n min corresponding to the stage of the sleeve meeting with the rolls zero point, to the nominal speed n nom when the rolls rotate by the acceleration angle Θ p , and then gradually decrease to the minimum n min when the rolls rotate by the roll angle Θ c until the sleeve meets with zero point rolls, the values of which are determined from the expressions:
Θc=360°-Θp,Θ c = 360 ° -Θ p ,
где Θб - величина центрального угла бойка пилигримового валка, град; Θп - величина центрального угла полирующего участка пилигримового валка, град; Θпр.вып. - величина центрального угла продольного выпуска пилигримового валка, град; Θх - величина центрального угла холостой части пилигримового валка, град, а минимальную скорость валков nmin определяют из выражения:where Θ b is the magnitude of the central angle of the striker of the pilgrim roll, deg; Θ p - the value of the Central angle of the polishing section of the pilgrim roll, deg; Θ pr. - the value of the central angle of the longitudinal release of the pilgrim roll, deg; Θ x - the Central angle of the idle part of the pilgrim roll, deg, and the minimum roll speed n min is determined from the expression:
nmin=kni.ном.,n min = kn i.nom. ,
где k=0,4-0,6 - коэффициент снижения количества оборотов валков пилигримового стана при встрече гильз с нулевой точкой валков, большие значения которого относятся к гильзам и трубам большего диаметра; ni.ном. - номинальная скорость валков при прокатке труб i-го диаметра, об/мин.where k = 0.4-0.6 is the reduction coefficient of the number of revolutions of the pilgrim mill rolls when the sleeves meet the rolls zero point, large values of which relate to sleeves and pipes of larger diameter; n i.nom. - the nominal speed of the rolls when rolling pipes of the i-th diameter, rpm
Идеальный случай когда скорость вращения валков при встрече с гильзой равна нулю, но в данный момент чтобы начать процесс прокатки нужно приложить усилие значительно большее, чем с определенной скоростью вращения валков, что в свою очередь приведет к увеличению мощности привода пилигримового стана.The ideal case is when the speed of rotation of the rolls when meeting the sleeve is zero, but at the moment to start the rolling process you need to apply a force much greater than with a certain speed of rotation of the rolls, which in turn will lead to an increase in the drive power of the pilgrim mill.
Сопоставительный анализ заявляемого решения с аналогом и прототипом показывает, что заявляемый способ отличается от известного тем, что скорость вращения валков за один оборот плавно увеличивают от минимальной скорости nmin, соответствующей этапу встречи гильзы с нулевой точкой валков, до номинальной скорости nnom при повороте валков на угол разгона Θp, а затем плавно снижают до минимальной nmin при повороте валков на угол спада Θc до встречи гильзы с нулевой точкой валков, значения которых определяют из выражений:A comparative analysis of the proposed solution with an analogue and prototype shows that the claimed method differs from the known one in that the speed of rotation of the rolls per revolution smoothly increase from the minimum speed n min corresponding to the stage at which the sleeve meets the zero point of the rolls to the nominal speed n nom when turning the rolls by the acceleration angle Θ p , and then gradually decrease to the minimum n min when the rolls are turned by the angle of recession Θ c until the sleeve meets the zero point of the rolls, the values of which are determined from the expressions:
Θc=360°-Θp,Θ c = 360 ° -Θ p ,
где Θб - величина центрального угла бойка пилигримового валков, град; Θп - величина центрального угла полирующего участка пилигримового валка, град; Θпр.вып. - величина центрального угла продольного выпуска пилигримового валка, град; Θх - величина центрального угла холостой части пилигримового валка, град, а минимальную скорость валков nmin определяют из выражения:where Θ b is the magnitude of the central angle of the striker of the pilgrim rolls, deg; Θ p - the value of the Central angle of the polishing section of the pilgrim roll, deg; Θ pr. - the value of the central angle of the longitudinal release of the pilgrim roll, deg; Θ x - the Central angle of the idle part of the pilgrim roll, deg, and the minimum roll speed n min is determined from the expression:
nmin=kni.ном.,n min = kn i.nom. ,
где k=0,4-0,6 - коэффициент снижения количества оборотов валков пилигримового стана при встрече гильз с нулевой точкой валков, большие значения которого относятся к гильзам и трубам большего диаметра; ni.ном. - номинальная скорость валков при прокатке труб i-го диаметра, об/мин. Таким образом, заявляемый способ соответствует критерию «изобретательский уровень».where k = 0.4-0.6 is the reduction coefficient of the number of revolutions of the pilgrim mill rolls when the sleeves meet the rolls zero point, large values of which relate to sleeves and pipes of larger diameter; n i.nom. - the nominal speed of the rolls when rolling pipes of the i-th diameter, rpm Thus, the claimed method meets the criterion of "inventive step".
Сравнение заявляемого решения (способа) не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники, не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемое решение от прототипа, что позволяет сделать вывод о соответствии условию патентоспособности «изобретательский уровень».Comparison of the proposed solution (method) not only with the prototype, but also with other technical solutions in this technical field, did not reveal the signs that distinguish the claimed solution from the prototype, which allows us to conclude that the patentability condition is “inventive step”.
Так как аналогичного способа и оборудования в мировой практике не существует, то пример конкретного выполнения в данный период времени привести не представляется возможным. Вместо примера конкретного выполнения приведена технологическая последовательность операций производства труб размером 530×20 мм стали марки 20 из заготовок размером 630×100×1400 мм. Нагрев заготовок массой 3340 кг до температуры 1280-1300°C. Прошивка заготовок в стане поперечно-винтовой прокатки на оправке диаметром 510 мм в гильзы размером 650×вн.525×3160 мм. Прокатка гильз на пилигримовом стане в валках с диаметром бочки 1045 мм на дорне диаметром 494/495 мм массой 6795 кг в трубы размером 530×20 мм. Масса дорновой головки более 1200 кг. Таким образом, масса подвижных систем более 11 тонн. Скорость движения системы (гильза, дорн, дорновая головка) ≈2,0 м/сек. С такой скоростью происходит соударение подвижной системы массой более 11 тонн с валками, вращающимися навстречу движения со скоростью 34 об/мин (существующая технология-способ). По предлагаемому способу в момент соударения подвижной системы массой более 11 тонн валки должны вращаться со скоростью 14-15 об/мин. Затем при повороте валков на угол (100+70+40+150/5)=240° скорость валков плавно возрастает с 14-15 до 34 об/мин. При повороте валков на угол 120°-128° (4/5 холостого участка бойка) скорость вращения валков снижается с 34 до 14-15 об/мин. Скорость движения системы (гильза, дорн, дорновая головка) ≈1,3 м/сек, т.е. ниже в 1,54 раза. В данном случае соударение подвижной системы массой более 11 тонн происходит со скоростью 1,3 м/сек с валками вращающимися навстречу движения со скоростью 14-15 об/мин (предлагаемая технология - способ).Since there is no similar method and equipment in world practice, it is not possible to give an example of a concrete implementation in a given period of time. Instead of an example of a specific implementation, the technological sequence of operations for the production of pipes with a size of 530 × 20 mm of steel grade 20 from billets of 630 × 100 × 1400 mm is shown. Heated workpieces weighing 3340 kg to a temperature of 1280-1300 ° C. Firmware piercing in a cross-rolling mill on a mandrel with a diameter of 510 mm in sleeves measuring 650 × ext. 525 × 3160 mm. Rolling the sleeves on a pilgrim mill in rolls with a barrel diameter of 1045 mm on a mandrel with a diameter of 494/495 mm and a mass of 6795 kg into pipes 530 × 20 mm in size. The weight of the mandrel head is more than 1200 kg. Thus, the mass of mobile systems is more than 11 tons. The speed of the system (sleeve, mandrel, mandrel head) ≈2.0 m / s. At such a speed, a collision of a mobile system weighing more than 11 tons with rolls rotating towards movement at a speed of 34 rpm occurs (existing technology-method). According to the proposed method, at the moment of collision of the mobile system with a mass of more than 11 tons, the rolls should rotate at a speed of 14-15 rpm. Then, when the rolls are rotated through an angle (100 + 70 + 40 + 150/5) = 240 °, the speed of the rolls gradually increases from 14-15 to 34 rpm. When the rolls are rotated through an angle of 120 ° -128 ° (4/5 of the idle portion of the striker), the speed of rotation of the rolls decreases from 34 to 14-15 rpm. The speed of the system (sleeve, mandrel, mandrel head) ≈1.3 m / s, i.e. 1.54 times lower. In this case, the collision of a mobile system with a mass of more than 11 tons occurs at a speed of 1.3 m / s with rolls rotating towards the movement at a speed of 14-15 rpm (the proposed technology is a method).
Таким образом, использование предлагаемого способа производства труб на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами позволит снизить энергию удара подвижных масс с валками, повысить стойкость валков пилигримовых станов, снизить длину удаляемых затравочных концов (технологических отходов) и повысить срок службы полумуфт, шпинделей и шестеренной клети за счет снижения динамических ударов при затравке и прокатке гильз.Thus, the use of the proposed method for the production of pipes in pipe rolling plants with pilgrim mills will reduce the impact energy of moving masses with rolls, increase the resistance of the rolls of pilgrim mills, reduce the length of the removed seed ends (process waste) and increase the life of the coupling halves, spindles and gear stands due to reduction of dynamic impacts during seeding and rolling of sleeves
Claims (1)
Θc=360°-Θp,
где Θб - величина центрального угла бойка пилигримового валка, град;
Θп - величина центрального угла полирующего участка пилигримового валка, град;
Θпр.вып. - величина центрального угла продольного выпуска пилигримового валка, град;
Θх - величина центрального угла холостой части пилигримового валка, град, а минимальную скорость валков nmin определяют из выражения:
nmin=kni.ном.,
где k=0,4-0,6 - коэффициент снижения количества оборотов валков пилигримового стана при встрече гильз с нулевой точкой валков, большие значения которого относятся к гильзам и трубам большего диаметра;
ni.ном. - номинальная скорость валков при прокатке труб i-го диаметра, об/мин. A method for the production of seamless hot-rolled pipes with a diameter of 245 to 630 mm with a wall thickness of 8 to 90 mm on pipe rolling plants with pilgrim mills, including heating ingots and billets to a plasticity temperature, piercing ingots and billets in a cross-helical rolling mill into sleeves, rolling sleeves on a pilgrim mill with a change in the speed of rotation of the rolls, which includes the steps of seeding the sleeve, the steady rolling process and rolling-rolling of the pilgrim head, in rolls, around the circumference of the barrel of which a circle is made logo section with tangential outlets, formed along the length of successive sections of the striker with a central angle of 90-100 °, a polishing section with a central angle of 70 °, a longitudinal outlet with a central angle of 40 ° and a single section with a central angle of 150-160 °, with a feed rate the sleeves in the deformation zone during the steady rolling process, depending on the calibration of the rolls of the pilgrim mill, wall thickness and pipe diameter, characterized in that the speed of rotation of the rolls per revolution smoothly increases from the minimum speed STI n min, corresponding to step liner meeting with the zero point of the rolls, to the nominal speed n nom when turning rolls at Θ p acceleration angle, and then gradually reduced to minimum n min by rotating the rolls at an angle recession Θ c to the sleeve meeting with zero roll point whose values are determined from the expressions:
Θ c = 360 ° -Θ p ,
where Θ b is the magnitude of the central angle of the striker of the pilgrim roll, deg;
Θ p - the value of the Central angle of the polishing section of the pilgrim roll, deg;
Θ pr. - the value of the central angle of the longitudinal release of the pilgrim roll, deg;
Θ x - the Central angle of the idle part of the pilgrim roll, deg, and the minimum roll speed n min is determined from the expression:
n min = kn i.nom. ,
where k = 0.4-0.6 is the reduction coefficient of the number of revolutions of the pilgrim mill rolls when the sleeves meet the rolls zero point, large values of which relate to sleeves and pipes of larger diameter;
n i.nom. - the nominal speed of the rolls when rolling pipes of the i-th diameter, rpm
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012147120/02A RU2518364C1 (en) | 2012-11-06 | 2012-11-06 | Production of 245-630 mm diameter 8-90 mm deep wall seamless hot-rolled pipes at pipe rolling plant 8-16'' with pilger mills |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012147120/02A RU2518364C1 (en) | 2012-11-06 | 2012-11-06 | Production of 245-630 mm diameter 8-90 mm deep wall seamless hot-rolled pipes at pipe rolling plant 8-16'' with pilger mills |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2012147120A RU2012147120A (en) | 2014-05-20 |
| RU2518364C1 true RU2518364C1 (en) | 2014-06-10 |
Family
ID=50695336
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012147120/02A RU2518364C1 (en) | 2012-11-06 | 2012-11-06 | Production of 245-630 mm diameter 8-90 mm deep wall seamless hot-rolled pipes at pipe rolling plant 8-16'' with pilger mills |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2518364C1 (en) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1247113A1 (en) * | 1985-01-02 | 1986-07-30 | Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности | Method of controlling pilger rolling mill |
| SU1761320A1 (en) * | 1990-02-28 | 1992-09-15 | Мариупольский металлургический комбинат им.Ильича | Method of rolling bimetal pipes on pilger mill |
-
2012
- 2012-11-06 RU RU2012147120/02A patent/RU2518364C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1247113A1 (en) * | 1985-01-02 | 1986-07-30 | Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности | Method of controlling pilger rolling mill |
| SU1761320A1 (en) * | 1990-02-28 | 1992-09-15 | Мариупольский металлургический комбинат им.Ильича | Method of rolling bimetal pipes on pilger mill |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2012147120A (en) | 2014-05-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2387501C2 (en) | FABRICATION METHOD OF SEAMLESS HOT-DEFORMED MECHANICALLY TREATED TUBES WITH DIAMETRE OF 530-550 mm FROM CORROSION-RESISTANT DIFFICULT-TO-FORM GRADES OF STEEL AND ALLOYS ON TUBE-FORMING INSTALLATION 8-16" WITH PILGER MILLS | |
| RU2518364C1 (en) | Production of 245-630 mm diameter 8-90 mm deep wall seamless hot-rolled pipes at pipe rolling plant 8-16'' with pilger mills | |
| RU2542142C1 (en) | Dimensions of 150(1200 mm with increased accuracy as to diameter and wall from steel grade "12-12¦1l+¦l-+ (¦¦ 450l-+)" for fast neutron reactors of new generation | |
| RU2615920C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS COLD DRAWN PIPES OF 325x8-14 mm SIZE MADE OF STEEL OF "08Х18Н10Т-Ш" GRADE | |
| RU2542139C1 (en) | Method of manufacturing of pipes "t=279(36" and "t=346(40" mm out of "08-18=10t-+" grade steel for nuclear power facilities | |
| RU2613822C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS PIPES OF 325×8-14 mm SIZE MADE OF STEEL OF "08Х18Н10Т-Ш" GRADE | |
| RU2614478C1 (en) | METHOD OF MANUFACTURING SEAMLESS PIPES OF SIZE 426 × 17-19 mm FOR NUCLEAR POWER FACILITIES OF STEEL OF "08X18Н10-Ш" GRADE | |
| RU2615394C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS PIPES OF 325×8-14 mm SIZE MADE OF STEEL OF "08X18Н10Т-Ш" GRADE | |
| RU2615928C1 (en) | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS MACHINED PIPES WITH 530x13-18 mm SIZE FROM STEEL OF "08Х18Н10Т-Ш" GRADE | |
| RU2550041C2 (en) | MANUFACTURING METHOD OF SEMI-FINISHED HOT-ROLLED MECHANICALLY PROCESSED PIPES WITH SIZE OF 325×12 mm WITH INCREASED ACCURACY AS TO DIAMETER AND WALL FROM STEEL GRADES "12Х12М1БФРУ-Ш", "16Х12МВСФБР-Ш" FOR REROLLING ON "ХПТ" 450 AND "ХПТ" 250 MILLS INTO SEMI-FINISHED PIPE WORKPIECES WITH SIZE OF 202±1,2×3,5+0,3/-0,2 mm AND FURTHER SHAPING INTO HEXAGONAL PIPE WORKPIECES WITH FLAT-TO-FLAT SIZE OF 181,8±0,4×3,5+0,3/-0,2×3750+20/-0 mm AND 175±0,4×2,5+0,3/-0,2×2680+20/-0 mm FOR FAST NEUTRON REACTORS OF NEW GENERATION | |
| RU2615393C1 (en) | Method of manufacturing seamless pipes of size 426×20-22 mm for nuclear power facilities of steel of "08х18н10-ш" grade | |
| RU2642998C1 (en) | Method of production of seamless cold-formed pipes 08h18n10t-sh of size 426x14-19 mm | |
| RU2619529C1 (en) | METHOD OF MANUFACTURE OF SEAMLESS HOT MECHANICALLY PROCESSED PIPES WITH SIZE 530×25-28 mm FOR OBJECTS OF ATOMIC ENERGY FROM STEEL OF MARK "08Х18Н10-Ш" | |
| RU2613815C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS PIPES WITH DIAMETER OF 426×8-10 mm SIZE FOR NUCLEAR POWER FACILITIES OF STEEL OF "08Х18Н10-Ш" GRADE | |
| RU2620204C1 (en) | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS MACHINED PIPES WITH 530 × 13-18 mm SIZE FROM STEEL OF "08Х18Н10-Ш" GRADE | |
| RU2613814C1 (en) | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS HOT-ROLLED MACHINED PIPES WITH 530×8-12 mm SIZE FROM THE STEEL GRADE "08X18H10Ш" | |
| RU2519195C1 (en) | Production of 273-630 mm diameter 8-90 mm deep wall seamless hot-rolled pipes at pipe rolling plant 8-16'' with pilger mills | |
| RU2618686C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS PIPES OF 426×8-13 mm SIZE MADE OF STEEL MARK "08Х18Н10Т-Ш" | |
| RU2620205C1 (en) | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS MACHINED PIPES WITH 530 ×19-24 mm SIZE FROM STEEL OF "08Х18Н10-Ш" GRADE | |
| RU2617084C1 (en) | Method of manufacturing seamless pipes of size 426x11-13 mm for nuclear power facilities of steel of "08х18н10-ш" grade | |
| RU2615926C1 (en) | METHOD OF MANUFACTURING SEAMLESS PIPES OF SIZE 426x23-25 mm FOR NUCLEAR POWER FACILITIES OF STEEL OF "08Х18Н10-Ш" GRADE | |
| RU2386499C2 (en) | Method for production of ship lengthy hollow shafts of large and medium diametre from low-magnetic corrosion-resistant steels | |
| RU2615922C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS PIPES OF 377x8-18 mm SIZE MADE OF STEEL OF "08Х18Н10Т-Ш" GRADE | |
| RU2517068C1 (en) | Cross-screw-rolling mill process tool for piercing-rolling-off of large-diameter electroslag-remelting sleeve blanks and hollow ingots from alloyed hardly-deformed grades of steel and alloys | |
| RU2547054C2 (en) | Method of production of cold-rolled pipes with size vn346(40 mm from steel of grade "08-18=10t-+" for nuclear power engineering facilities |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20181107 |