RU2514459C2 - Кожух компрессора с оптимизированными полостями - Google Patents

Кожух компрессора с оптимизированными полостями Download PDF

Info

Publication number
RU2514459C2
RU2514459C2 RU2011130927/06A RU2011130927A RU2514459C2 RU 2514459 C2 RU2514459 C2 RU 2514459C2 RU 2011130927/06 A RU2011130927/06 A RU 2011130927/06A RU 2011130927 A RU2011130927 A RU 2011130927A RU 2514459 C2 RU2514459 C2 RU 2514459C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
casing
cavity
compressor
compressor according
cavities
Prior art date
Application number
RU2011130927/06A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2011130927A (ru
Inventor
Ксавье Жан АНЬЕРЕЙ
Жером Жан БЕР
Александр Франк ШАРТУАР
Армель ТУЙЕРА
Original Assignee
Снекма
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Снекма filed Critical Снекма
Publication of RU2011130927A publication Critical patent/RU2011130927A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2514459C2 publication Critical patent/RU2514459C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
    • F04D29/52—Casings; Connections of working fluid for axial pumps
    • F04D29/522—Casings; Connections of working fluid for axial pumps especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/526—Details of the casing section radially opposing blade tips
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/66—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing
    • F04D29/68—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing by influencing boundary layers
    • F04D29/681—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing by influencing boundary layers especially adapted for elastic fluid pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D27/00—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
    • F04D27/02—Surge control
    • F04D27/0207—Surge control by bleeding, bypassing or recycling fluids
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
    • F04D29/52—Casings; Connections of working fluid for axial pumps
    • F04D29/54—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
    • F04D29/541—Specially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/545—Ducts
    • F04D29/547—Ducts having a special shape in order to influence fluid flow
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/66—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing
    • F04D29/68—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing by influencing boundary layers
    • F04D29/681—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing by influencing boundary layers especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/685—Inducing localised fluid recirculation in the stator-rotor interface
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S415/00—Rotary kinetic fluid motors or pumps
    • Y10S415/914—Device to control boundary layer

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

Компрессор для турбомашины содержит кожух (4), по меньшей мере, одну ступень компрессора и полости (5), выполненные в упомянутом кожухе по пути хода подвижных лопаток (1). Ступень компрессора образована неподвижным лопаточным колесом (2) и подвижным лопаточным колесом (1), размещенным на выходе упомянутого неподвижного колеса (2). Полости (5) имеют длину L2, измеренную по оси и смещенную в сторону входа относительно подвижных лопаток (1) таким образом, чтобы образовать перекрытие с длиной L1. Длины L1 и L2 составляют соответственно от 35 до 50% и от 80 до 90% осевой хорды Сах, измеренной на внешнем конце подвижных лопаток (1). Полости (5) не сообщаются между собой. Такая конфигурация обеспечивает одновременно хорошее всасывание воздуха в полость и повторную подачу насколько возможно близко на вход зазора подвижных лопаток. Кроме того, тот факт, что полости не сообщаются между собой, устраняет любую окружную рециркуляцию и, таким образом, риск паразитной повторной подачи на уровне лопатки, которая могла бы поступать из соседней полости, что ухудшило бы эксплуатационные качества компрессора. Повторная подача осуществляется исключительно насколько возможно ближе ко входу лопаточного зазора. 2 н. и 11 з.п. ф-лы, 5 ил.

Description

Настоящее изобретение относится к области силовых установок и, в частности, к области аксиальных или аксиально-центробежных компрессоров для силовой установки (турбореактивный двигатель или турбовинтовой двигатель, называемые далее в описании турбомашинами), в частности к компрессорам высокого давления, подвергающимся существенным нагрузкам.
Авиационные турбомашины образованы в основном одним или несколькими компрессорами, в которых всасываемый на входе воздух сжимается, камерой сгорания, в которой сгорает впрыскиваемое топливо, турбиной, в которой сгоревшие газы расширяются для привода одного или нескольких компрессоров, и, наконец, выхлопной трубой. Авиационные компрессоры образованы лопастями, или лопатками, которые приводятся во вращение внутри кожуха, который обеспечивает герметичность потока воздуха от внешней части двигателя. Известно, что зазор между концами подвижных лопаток компрессора и кожухом, образующим внутреннюю стенку струи потока воздуха, ухудшает кпд двигателя турбомашины. Кроме того, этот зазор может значительно изменить и ухудшить работу компрессора до возникновения явления "помпажа", который является следствием отрыва потока воздуха от поверхности лопаток. Контроль циркуляции воздуха на концевой части лопаток представляет собой главную цель для одновременного получения хорошего аэродинамического кпд компрессора и достаточного запаса против явления помпажа.
Подход для ограничения влияния этого паразитного потока между концом лопатки и кожухом заключается в образовании полостей, расположенных в стенке кожуха на уровне пути прохода лопаток. Эти полости размещены напротив лопатки или аксиально смещены в направлении входа в двигатель для того, чтобы повторно подать воздух, циркулирующий в зазоре между лопаткой и кожухом, прямо в поток или на вход рассматриваемой лопатки. Для этих полостей было предложено множество форм таких, какие описаны в американском патенте US 5,137,419, который раскрывает оптимальную величину соотношения между цельной частью кожуха между двумя последовательно расположенными полостями и шириной полости. Другие подходы представлены в изобретении US 6,935,833, но они имеют сложную форму и создают неудобство из-за введения специфических деталей, трудны при изготовлении и, таким образом, неприемлемы для промышленного применения идеи. Тем не менее могут быть привнесены другие усовершенствования расположения и возможных форм этих полостей.
Документ US 5762470 описывает кожух с кольцевой полостью, сообщающейся с потоком через последовательность вырезов, и уточняет оптимальную геометрию для полости и для вырезов; но она не уточняет, каково положение полостей относительно лопатки. Он описывает, кроме того, кольцевую полость 3, находящуюся в углублении от потока и перекрываемую рифленой решеткой 3В, целью которой является рассеивание потерь в окружном направлении. Такая конфигурация создает риск паразитной повторной подачи на уровне лопатки, через желобок 5, соседний с рассматриваемым желобком, что ухудшает эксплуатационные качества.
Наконец, документы DE 210330084 и WO 03/072949 описывают кольцевую полость, содержащую последовательность неподвижных лопаток, расположенных в направлении потока.
Целью настоящего изобретения является устранение указанных недостатков с помощью предложенного кожуха компрессора, снабженного полостями, с улучшенными аэродинамическими качествами.
Для достижения этой цели объектом изобретения является компрессор для турбомашины, содержащий кожух, по меньшей мере, одну ступень компрессора, образованную неподвижным лопаточным колесом и подвижным лопаточным колесом, размещенным на выходе упомянутого неподвижного колеса, и полости, выполненные в упомянутом кожухе по пути прохода подвижных лопаток, при этом упомянутые полости имеют длину L2, измеренную по оси и смещенную в сторону входа относительно подвижных лопаток таким образом, чтобы образовать перекрытие длиной L1, отличающийся тем, что длины L1 и L2 составляют соответственно от 35 до 50% и от 80 до 90% осевой хорды Сах, измеренной на внешнем конце подвижных лопаток, а также тем, что полости не сообщаются между собой.
Такая конфигурация обеспечивает одновременно хорошее всасывание воздуха в полость и повторную подачу насколько возможно близко на вход зазора подвижных лопаток. Кроме того, тот факт, что полости не сообщаются между собой, устраняет любую окружную рециркуляцию и, таким образом, риск паразитной повторной подачи на уровне лопатки, которая могла бы поступать из соседней полости, что ухудшило бы эксплуатационные качества компрессора. Повторная подача осуществляется исключительно насколько возможно ближе ко входу лопаточного зазора.
Предпочтительно входной конец полостей образует в плоскости симметрии воздуха угол φ для повторной подачи воздуха, равный 90±5°, с частью кожуха, размещенной на входе упомянутой полости. Это позволяет исключить внутренние рециркуляции в полости, которые могли бы отрицательно сказаться на кпд компрессора.
В соответствии с предпочтительными характеристиками:
- количество полостей по окружности кожуха, отнесенное к количеству подвижных лопаток соответствующего колеса, составляет от 2 до 4.
- полости выполнены в кожухе с наклоном относительно плоскости, касательной к потоку, составляющим от 45° до 60° в направлении вращения лопаток;
- полости распределены равномерно по окружности кожуха;
- полости распределены по окружности кожуха неравномерно, в особенности на краях двух полуоболочек, которые образуют кожух;
- кожух содержит локальное углубление потока напротив подвижного лопаточного колеса;
- входной конец упомянутого углубления потока расположен на уровне входного конца полости;
- выходной конец упомянутого углубления потока расположен на уровне или находится слегка на выходе задней кромки подвижных лопаток;
- полости выполнены непосредственно в кожухе или в дополнительной детали, присоединенной к упомянутому кожуху.
Изобретение касается также турбомашины, содержащей компрессор, имеющий, по меньшей мере, одну из упомянутых выше характеристик.
В дальнейшем изобретение поясняется нижеследующим описанием, не являющимся ограничительным, со ссылками на сопровождающие чертежи, на которых:
- фиг.1 схематично изображает вид в продольном разрезе ступени компрессора, кожух которого содержит полость согласно варианту осуществления изобретения;
- фиг.2 изображает вид полостей кожуха компрессора по оси двигателя;
- фиг.3 изображает вид в поперечном разрезе полости кожуха компрессора согласно варианту осуществления изобретения;
- фиг.4 изображает вид в разрезе по плоскости симметрии полости кожуха компрессора согласно варианту осуществления изобретения;
- фиг.5 схематично изображает вид в продольном разрезе ступени компрессора, кожух которого имеет местное углубление потока и в котором выполнена полость в соответствии с вариантом осуществления изобретения.
На фиг.1 изображена ступень компрессора, содержащая статорную лопатку, или неподвижную лопатку 2, на входе роторной лопатки, или подвижной лопатки 1, соединенной с диском 3 или выполненной за одно с этим диском по технологии изготовления лопаточного моноблочного диска. Неподвижные лопатки закреплены в кожухе 4 компрессора, который окружает подвижные лопатки 1, оставляя заданный зазор между ними. Подвижные лопатки на уровне кожуха 4 имеют длину хорды Cax, измеренную по оси между самой внешней точкой передней кромки и самой внешней точкой задней кромки.
В кожухе 4 выполнено множество полостей 5, равномерно расположенных по окружности напротив прохода подвижных лопаток 1. Эти полости, в общих чертах, в разрезе имеют форму прямоугольника со скругленными углами, вытянутого по длине L2. Эта полость 5 смещена к входу двигателя относительно передней кромки подвижной лопатки 1. Длина перекрытия лопатки 1 полостью 5 имеет величину L1, меньшую L2. Такая конфигурация позволяет осуществить рециркуляцию воздуха, который проходит в зазор между лопаткой и кожухом; в этом зазоре могут иметь место значительные завихрения, что может нарушить поток между различными ступенями и привести, таким образом, к ухудшению параметров компрессора или, в крайнем случае, вызвать явление, называемое "помпажем" или "спадом", вызванным мгновенным падением уровня компрессии и инверсии расхода воздуха, проходящего через компрессор, который выходит, таким образом, через вход компрессора. При наличии таких полостей паразитный воздух засасывается и вновь поступает в поток на вход лопатки. Длина L2-L1, на которую полость выходит за переднюю кромку, ограничена пространством, существующим между колесом подвижных лопаток 1 и колесом неподвижных лопаток 2.
На фиг.2 изображена последовательность полостей 5, размещенных в линию вдоль окружности кожуха 4. Ось этих полостей слегка наклонена относительно продольного направления двигателя. Количество полостей значительно превышает количество лопаток 1, образующих подвижное колесо ступени компрессора. Это количество на практике превышает в 2-4 раза количество подвижных лопаток 1. Распределение полостей, как изображено на фиг.2, является равномерным распределением; в не представленном варианте оно может быть неравномерным для сдерживания аэродинамического возбуждения колебаний лопаток, которое могло бы быть вызванным этими полостями, в частности, на концах двух полуоболочек, которые образуют кожух.
На фиг.3 и 4 изображена предпочтительная форма полостей 5, выполненных в кожухе 4.
Как изображено на фиг.4, полость 5 в поперечном разрезе имеет две параллельные стороны, образующие на внешнем конце полуокружность. Она уходит вглубь кожуха 4 наклонно в направлении вращения лопаток по отношению к перпендикуляру к плоскости, касательной к потоку. Выбирается максимальный наклон, но он ограничен по причинам, связанным с изготовлением кожуха; на практике угол наклона α относительно плоскости, касательной к потоку, составляет от 45° до 60°. Глубина полости 5 определяется желаемыми аэродинамическими характеристиками с учетом также производственных ограничений.
Как изображено на фиг.3, в разрезе по плоскости симметрии полость 5 имеет в общем форму прямоугольника, малая сторона которого на входе разрезает кожух по углу φ, измеренному относительно кривой кожуха, получаемой его разрезом плоскостью симметрии полости и которая расположена на входе полости; этот угол φ близок к 90°. Выходная часть полости имеет, по существу, округлую форму.
На фиг.5 изображен случай, когда кожух 4 имеет локальное углубление потока 6 на уровне подвижных лопаток 1, часто называемый "впадиной". Как изображено, это углубление уменьшается при перемещении к выходу двигателя. Этот тип кожуха также может содержать полости 5 описанного выше типа. Локальное углубление потока 6 начинается в этом случае на уровне или на выходе входного края полости 5 и оканчивается на уровне или слегка заходит за выход задней кромки подвижных лопаток 1.
Изобретение касается оптимизации геометрических характеристик полостей 5 и их размещения относительно подвижных лопаток 1. Оно позволяет значительно улучшить эксплуатационные характеристики компрессора (кпд и предел помпажа) благодаря управлению потоком в зазоре между лопатками и кожухом и его повторной подаче на вход подвижного лопаточного колеса 1. Это улучшение является особенно существенным в случае компрессора, подвергающегося значительным нагрузкам, имеющего трехразмерные лопатки (лопатки с передней стреловидностью) и уменьшенные расстояния между ступенями для уменьшения общей длины компрессора.
Выходная форма полости 5, где среда всасывается, оптимизирована для лучшего направления среды к входу, и ее входная форма оптимизирована для обеспечения повторной подачи в поток наиболее близко к радиальному направлению. Ее длина оптимизирована для обеспечения повторной подачи среды наиболее близко к лопатке.
Этими оптимальными характеристиками являются:
- длина L1 составляет от 35 до 50% длины хорды Сах. Это перекрывание позволяет уменьшить отрицательное влияние на кпд, которое значительно уменьшается с увеличением перекрывания при сохранении надлежащего всасывания среды;
- длина L2 составляет от 80 до 90% длины хорда Сах. Эта длина, которая остается ограниченной габаритными осевыми размерами, позволяет обеспечить всасывание при оптимальном положении системы лопаток и повторную подачу, достаточно удаленную к входу от передней кромки, что уменьшает локальные завихрения;
- угол φ повторной подачи равен 90±5°. Анализ показал, что при угле, превышающем это значение, полость 5 приводит к образованию зоны аэродинамической пробки, что приводит к потерям кпд, а с углом, по существу, меньшим этой величины, в полости 5 возникает вторичный турбулентный поток противоположного вращения, что искажает рециркуляцию внутри полости;
- выходной конец в виде дуги круга, радиус которого, по существу, равен радиусу глубины полости.
Эффективность настоящего изобретения проистекает, таким образом, из комбинации ограниченного аксиального перекрытия лопатки и повторной подачи на вход лопатки под оптимальным углом. Эта комбинация улучшает кпд компрессора в стабильных условиях работы, а также при сильной аэродинамической нагрузке, промежуточной между границей номинального рабочего режима и пределом стабильности (или границей помпажа) компрессора. Это происходит вследствие того, что локальные потери кпд, вызванные сдвигом L1, компенсируются улучшением, привносимым рециркуляцией воздуха.
Описанное выше объединение полостей 5 и локального углубления потока 6 еще более улучшает параметры кпд компрессора.
Возможны другие варианты, например полости, объединенные с истираемым покрытием для того, чтобы выдержать контакты лопатка/кожух с ограниченной интенсивностью. Полости могут быть непосредственно выполнены в кожухе или выполнены посредством технологии покрытия с помощью специальной дополнительной детали, прикрепленной к кожуху.
Наконец, эта технология применима для любого типа компрессора, будь он аксиальным или центробежным и предназначенным для турбореактивного или турбовинтового двигателя.
Несмотря на то, что изобретение было описано в отношении частного варианта осуществления, очевидно, что оно им не ограничивается и содержит все технические эквиваленты описанных средств, а также их комбинации, если они входят в рамки изобретения.

Claims (13)

1. Компрессор для турбомашины, содержащий кожух (4), по меньше мере, одну ступень компрессора, образованную неподвижным лопаточным колесом (2) и подвижным лопаточным колесом (1), размещенным на выходе упомянутого неподвижного колеса (2), и полости (5), выполненные в упомянутом кожухе по пути прохода подвижных лопаток (1), при этом упомянутые полости имеют длину L2, измеренную по оси и смещенную в сторону входа относительно подвижных лопаток (1) таким образом, чтобы образовать перекрытие длиной L1, отличающийся тем, что длины L1 и L2 составляют соответственно от 35 до 50% и от 80 до 90% осевой хорды Сах, измеренной на внешнем конце подвижных лопаток (1), а также тем, что полости (5) не сообщаются между собой.
2. Компрессор по п.1, в котором входной конец полостей (5) образует в плоскости симметрии полости (5) угол φ для повторной подачи воздуха, равный 90±5° с частью кожуха (4), расположенной на входе упомянутой полости.
3. Компрессор по одному из пп.1 или 2, в котором выходной край полостей (5) имеет профиль дуги круга, радиус которого, по существу равен глубине упомянутой полости.
4. Компрессор по одному из пп.1 или 2, в котором количество полостей (5) по окружности кожуха (4), отнесенное к количеству подвижных лопаток (1) соответствующего колеса, составляет от 2 до 4.
5. Компрессор по одному из пп.1 или 2, в котором полости (5) выполнены в кожухе (4) с наклоном относительно плоскости, касательной к потоку, составляющим от 45° до 60° в направлении вращения лопаток.
6. Компрессор по одному из пп.1 или 2, в котором полости (5) распределены равномерно по окружности кожуха (4).
7. Компрессор по одному из пп.1 или 2, в котором полости (5) распределены неравномерно по окружности кожуха (4).
8. Компрессор по одному из пп.1 или 2, в котором кожух (4) содержит локальное углубление потока (6) напротив подвижного лопаточного колеса (1).
9. Компрессор по п.8, в котором упомянутый входной конец углубления потока (6) расположен на уровне входного конца полости (5).
10. Компрессор по п.8, в котором выходной конец углубления потока (6) расположен на уровне или находится слегка на выходе по отношению к задней кромке подвижных лопаток (1).
11. Компрессор по одному из пп.1 или 2, в котором полости (5) выполнены непосредственно в кожухе (4).
12. Компрессор по одному из пп.1 или 2, в котором полости (5) выполнены в дополнительной детали, присоединенной к упомянутому кожуху (4).
13. Турбомашина, содержащая компрессор по одному из пп.1 или 2.
RU2011130927/06A 2008-12-23 2009-12-16 Кожух компрессора с оптимизированными полостями RU2514459C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0858990A FR2940374B1 (fr) 2008-12-23 2008-12-23 Carter de compresseur a cavites optimisees.
FR0858990 2008-12-23
PCT/EP2009/067326 WO2010072638A1 (fr) 2008-12-23 2009-12-16 Carter de compresseur a cavites optimisees

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2011130927A RU2011130927A (ru) 2013-01-27
RU2514459C2 true RU2514459C2 (ru) 2014-04-27

Family

ID=40823269

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011130927/06A RU2514459C2 (ru) 2008-12-23 2009-12-16 Кожух компрессора с оптимизированными полостями

Country Status (9)

Country Link
US (1) US8845269B2 (ru)
EP (1) EP2368045B1 (ru)
JP (1) JP5686743B2 (ru)
CN (1) CN102265039B (ru)
BR (1) BRPI0923622B1 (ru)
CA (1) CA2747989C (ru)
FR (1) FR2940374B1 (ru)
RU (1) RU2514459C2 (ru)
WO (1) WO2010072638A1 (ru)

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102022351B (zh) * 2010-12-08 2012-06-27 北京航空航天大学 一种拓宽高负荷轴流压气机稳定工作范围的方法
FR2969230B1 (fr) 2010-12-15 2014-11-21 Snecma Aube de compresseur a loi d'empilage amelioree
US8678740B2 (en) * 2011-02-07 2014-03-25 United Technologies Corporation Turbomachine flow path having circumferentially varying outer periphery
FR2988146B1 (fr) * 2012-03-15 2014-04-11 Snecma Carter pour roue a aubes de turbomachine ameliore et turbomachine equipee dudit carter
FR2989744B1 (fr) 2012-04-19 2014-06-13 Snecma Carter de compresseur a cavites au calage optimise
FR2989742B1 (fr) * 2012-04-19 2014-05-09 Snecma Carter de compresseur a cavites a forme amont optimisee
JP6010348B2 (ja) * 2012-06-01 2016-10-19 三菱日立パワーシステムズ株式会社 軸流圧縮機及びこれを備えたガスタービン
US20140093355A1 (en) * 2012-09-28 2014-04-03 United Technologies Corporation Extended indentation for a fastener within an air flow
WO2014158236A1 (en) * 2013-03-12 2014-10-02 United Technologies Corporation Cantilever stator with vortex initiation feature
DE102013219818B3 (de) * 2013-09-30 2015-02-05 Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. Axialverdichter
JP2016118165A (ja) * 2014-12-22 2016-06-30 株式会社Ihi 軸流機械およびジェットエンジン
US9926806B2 (en) 2015-01-16 2018-03-27 United Technologies Corporation Turbomachine flow path having circumferentially varying outer periphery
CN106286394B (zh) * 2016-10-14 2018-08-10 中国科学院工程热物理研究所 一种压气机连通式收缩缝机匣处理方法及装置
CN109964044B (zh) * 2016-11-18 2021-07-06 三菱重工业株式会社 压缩机及其叶片的制造方法
EP3969761A1 (en) 2019-05-14 2022-03-23 Carrier Corporation Centrifugal compressor including diffuser pressure equalization feature
US11473438B2 (en) * 2019-06-04 2022-10-18 Honeywell International Inc. Grooved rotor casing system using additive manufacturing method
BE1028337B1 (fr) 2020-05-22 2021-12-21 Safran Aero Boosters Piège à débris
US20230151825A1 (en) * 2021-11-17 2023-05-18 Pratt & Whitney Canada Corp. Compressor shroud with swept grooves
US12018621B1 (en) 2023-08-16 2024-06-25 Rolls-Royce North American Technologies Inc. Adjustable depth tip treatment with rotatable ring with pockets for a fan of a gas turbine engine
US12066035B1 (en) 2023-08-16 2024-08-20 Rolls-Royce North American Technologies Inc. Adjustable depth tip treatment with axial member with pockets for a fan of a gas turbine engine
US12078070B1 (en) 2023-08-16 2024-09-03 Rolls-Royce North American Technologies Inc. Adjustable air flow plenum with sliding doors for a fan of a gas turbine engine
US11970985B1 (en) 2023-08-16 2024-04-30 Rolls-Royce North American Technologies Inc. Adjustable air flow plenum with pivoting vanes for a fan of a gas turbine engine
US11965528B1 (en) 2023-08-16 2024-04-23 Rolls-Royce North American Technologies Inc. Adjustable air flow plenum with circumferential movable closure for a fan of a gas turbine engine
US12085021B1 (en) 2023-08-16 2024-09-10 Rolls-Royce North American Technologies Inc. Adjustable air flow plenum with movable closure for a fan of a gas turbine engine

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2325830A1 (fr) * 1975-09-25 1977-04-22 Rolls Royce Perfectionnements aux carters de compresseurs de moteurs a turbine a gaz
SU1560812A1 (ru) * 1987-05-13 1990-04-30 Харьковский авиационный институт им.Н.Е.Жуковского Осевой компрессор
GB2245312A (en) * 1984-06-19 1992-01-02 Rolls Royce Plc Axial flow compressor surge margin improvement
RU2034175C1 (ru) * 1993-03-11 1995-04-30 Центральный институт авиационного моторостроения им.П.И.Баранова Турбокомпрессор
US6290458B1 (en) * 1999-09-20 2001-09-18 Hitachi, Ltd. Turbo machines
RU2293221C2 (ru) * 2002-02-28 2007-02-10 Мту Аэро Энджинз Гмбх Рециркуляционная структура для турбокомпрессора, авиационный двигатель и стационарная турбина, имеющие турбокомпрессор с такой рециркуляционной структурой

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4645417A (en) * 1984-02-06 1987-02-24 General Electric Company Compressor casing recess
JPH04203204A (ja) * 1990-11-29 1992-07-23 Hitachi Ltd 流体機械
GB9400254D0 (en) * 1994-01-07 1994-03-02 Britisch Technology Group Limi Improvements in or relating to housings for axial flow fans
US6375419B1 (en) * 1995-06-02 2002-04-23 United Technologies Corporation Flow directing element for a turbine engine
US6338609B1 (en) * 2000-02-18 2002-01-15 General Electric Company Convex compressor casing
DE10135003C1 (de) * 2001-07-18 2002-10-02 Mtu Aero Engines Gmbh Verdichtergehäusestruktur
US6585479B2 (en) * 2001-08-14 2003-07-01 United Technologies Corporation Casing treatment for compressors
JP3919496B2 (ja) * 2001-10-15 2007-05-23 ヤンマー株式会社 ラジエータファンおよびこれを用いたエンジン冷却装置
AU2003207365A1 (en) * 2002-02-28 2003-09-09 Daimlerchrysler Ag Anti-stall tip treatment means for turbo-compressors
DE10330084B4 (de) * 2002-08-23 2010-06-10 Mtu Aero Engines Gmbh Rezirkulationsstruktur für Turboverdichter
US7186072B2 (en) * 2002-08-23 2007-03-06 Mtu Aero Engines Gmbh Recirculation structure for a turbocompressor
GB2408546B (en) * 2003-11-25 2006-02-22 Rolls Royce Plc A compressor having casing treatment slots
GB2435904B (en) * 2006-03-10 2008-08-27 Rolls Royce Plc Compressor Casing
EP1862641A1 (de) * 2006-06-02 2007-12-05 Siemens Aktiengesellschaft Ringförmiger Strömungskanal für eine in Axialrichtung von einem Hauptstrom durchströmbare Strömungsmaschine
DE102007037924A1 (de) * 2007-08-10 2009-02-12 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg Strömungsarbeitsmaschine mit Ringkanalwandausnehmung
DE102007056953B4 (de) 2007-11-27 2015-10-22 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg Strömungsarbeitsmaschine mit Ringkanalwandausnehmung
FR2931906B1 (fr) 2008-05-30 2017-06-02 Snecma Compresseur de turbomachine avec un systeme d'injection d'air.

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2325830A1 (fr) * 1975-09-25 1977-04-22 Rolls Royce Perfectionnements aux carters de compresseurs de moteurs a turbine a gaz
GB2245312A (en) * 1984-06-19 1992-01-02 Rolls Royce Plc Axial flow compressor surge margin improvement
SU1560812A1 (ru) * 1987-05-13 1990-04-30 Харьковский авиационный институт им.Н.Е.Жуковского Осевой компрессор
RU2034175C1 (ru) * 1993-03-11 1995-04-30 Центральный институт авиационного моторостроения им.П.И.Баранова Турбокомпрессор
US6290458B1 (en) * 1999-09-20 2001-09-18 Hitachi, Ltd. Turbo machines
RU2293221C2 (ru) * 2002-02-28 2007-02-10 Мту Аэро Энджинз Гмбх Рециркуляционная структура для турбокомпрессора, авиационный двигатель и стационарная турбина, имеющие турбокомпрессор с такой рециркуляционной структурой

Also Published As

Publication number Publication date
FR2940374B1 (fr) 2015-02-20
EP2368045A1 (fr) 2011-09-28
BRPI0923622A2 (pt) 2020-08-11
WO2010072638A1 (fr) 2010-07-01
CA2747989C (fr) 2016-08-09
CN102265039B (zh) 2015-03-04
FR2940374A1 (fr) 2010-06-25
US8845269B2 (en) 2014-09-30
US20120003085A1 (en) 2012-01-05
BRPI0923622B1 (pt) 2021-01-05
CN102265039A (zh) 2011-11-30
EP2368045B1 (fr) 2017-12-13
RU2011130927A (ru) 2013-01-27
JP2012513561A (ja) 2012-06-14
JP5686743B2 (ja) 2015-03-18
CA2747989A1 (fr) 2010-07-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2514459C2 (ru) Кожух компрессора с оптимизированными полостями
US10934858B2 (en) Method and system for improving turbine blade performance
US8684698B2 (en) Compressor airfoil with tip dihedral
US8702398B2 (en) High camber compressor rotor blade
RU2616695C2 (ru) Корпус компрессора с полостями с оптимизированной регулировкой
US9593584B2 (en) Turbine rotor blade of a gas turbine
RU2626874C2 (ru) Корпус компрессора с полостями, имеющими оптимизированную выше по потоку форму
US20120272663A1 (en) Centrifugal compressor assembly with stator vane row
CA2860326C (en) Integrated turbine exhaust struts and mixer of turbofan engine
US11346367B2 (en) Compressor rotor casing with swept grooves
JP2017519154A (ja) 遠心圧縮機用のディフューザ
CA2956912A1 (en) Airfoil for a gas turbine engine
KR20180120704A (ko) 방사류 압축기의 디퓨저
WO2016033465A1 (en) Gas turbine blade tip shroud flow guiding features
US8534999B2 (en) Gas turbine
US11499475B2 (en) Fan assembly having flow recirculation circuit with rotating airfoils
WO2018063353A1 (en) Turbine blade and squealer tip

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner