RU2484910C2 - Способ вибрационной правки нежестких деталей - Google Patents
Способ вибрационной правки нежестких деталей Download PDFInfo
- Publication number
- RU2484910C2 RU2484910C2 RU2010145692/02A RU2010145692A RU2484910C2 RU 2484910 C2 RU2484910 C2 RU 2484910C2 RU 2010145692/02 A RU2010145692/02 A RU 2010145692/02A RU 2010145692 A RU2010145692 A RU 2010145692A RU 2484910 C2 RU2484910 C2 RU 2484910C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- product
- deviations
- frequency
- editing
- amplitude
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Изобретение относится к обработке металлов давлением, точнее к правке нежестких деталей типа полос, дисков, колец, втулок, стержней. Предварительно измеряют отклонение величины деформации, углового или линейного шага волн деформации и идентифицируют эти отклонения. Затем деталь устанавливают на опоры и создают обратный прогиб до достижения напряжений выше предела упругости. Осуществляют вибрационную обработку нагруженной детали с частотой от 0,5 до 1,5 собственной частоты колебаний детали и амплитудой от 0,1 до 0,2 величины созданного обратного прогиба. Снижается энергоемкость и повышается эффективность процесса правки. 3 ил., 1 табл.
Description
Изобретение относится к технологическим процессам изготовления нежестких деталей типа полос, дисков, колец, втулок, валов и может быть использовано в машиностроении для повышения точности геометрической формы изделий, погрешности которых возникают в результате формирования остаточных технологических напряжений при термомеханических воздействиях на операциях термической и механической обработки либо их комбинациях.
Известен способ правки листовых изделий и тонколистовых сварных конструкций растяжением (а.с.278612 СССР, МПК B21d 1/14. Способ правки листовых изделий растяжением / Мейстер A.M. Заявлено 17.03.1969 (№1311716/25-27); опубл. 21.08.1970. Бюл. №26) [1], согласно которому образец (деталь) подвергают растяжению до напряжения (0,5÷0,6)σт, где σт - предел текучести материала. Затем изделие подвергают поперечным вибрационным нагрузкам, близким к резонансной частоте, в направлении, перпендикулярном плоскости правки (растягивающему усилию). Напряжение, создаваемое усилием правки (Рвибр), знакопеременное в пределах (0,04÷0,05)·σт. Продолжительность виброобработки составляет 3-5 мин.
Известен способ холодной правки нежестких деталей (а.с. 1538949 А1 СССР, МПК B21D 3/16. Способ холодной правки нежестких деталей / Колот В.А., Колот Л.П. и др. Заявлено 01.04.1988 (№4428253/31-27); опубл. 30.01.1990. Бюл. №4) [2], в соответствии с которым определяют начальный прогиб (fн) изделия. Далее производят изгиб в направлении, противоположном начальному прогибу, путем прижима образца к плоскости и подвергают вибрации с резонансной частотой. Затем повторно измеряют уже остаточный прогиб (fост). Производят повторно изгиб в направлении, противоположном остаточной кривизне, и вновь подвергают изделие вибрационным нагрузкам. При этом величина прогиба определяется по зависимости:
где fн - начальный прогиб изделия;
fост - остаточный прогиб изделия.
Наиболее близким техническим решением к заявленному изобретению является способ правки изделий (а.с. 1733158 А1 СССР, МПК B21D 3/10. Способ правки изделий / Урываев В.Г., Михайлов B.C. и др. Заявлено 06.03.1989 (№4690411/27); опубл. 06.03.1992. Бюл. №18) [3], который включает в себя установку изделия на опоры, изгиб изделия статической нагрузкой в направлении, противоположном исходной кривизне, и дополнительное воздействие на него вибрационной нагрузки с резонансной частотой. Статическую нагрузку прикладывают к изделию через упругую связь величиной, обеспечивающей в изделии статическое напряжение изгиба , равное разности напряжений предела текучести материала заготовки при вибрации и напряжения изгиба, создаваемого вибрационной нагрузкой , т.е. . Причем .
Недостаток известных технических решений заключается в следующем. Для нежестких деталей в условиях резонансных частот может возникать неконтролируемое увеличение амплитуды колебаний. Причина этого явления заключается в самой физической природе резонансных и околорезонансных колебаний. Известно, что при вибрации в диапазонах частот, близких к резонансным, амплитуда вынужденных колебаний и коэффициент нарастания колебаний принимают большие значения (увеличения от 2 до 5 раз), что вызывает в материале изделия динамические напряжения (σд), превышающие заданные (σд), т.е. σд>>σт (более подробно см. Беляев Н.М. Сопротивление материалов. - М.: Наука, 1965 - 859 с.) [4, стр.688-692].
Нарастание колебаний зависит также и от сопротивления среды. В случае вибрационной правки нежестких деталей типа полос, дисков, колец, втулок, валов, сопротивление нарастанию колебаний существенно снижается. Коэффициент затухания колебаний стремиться к нулю, а амплитуда колебаний (т.е. напряжение в материале) возрастает. Поэтому возможен неконтролируемый перегиб (деформация) изделия на величину, превышающую исходную, т.е. до правки. Стабильность и качество правки снижается. При этом возможна потеря части ресурса работы изделия при эксплуатации.
Таким образом, указанные недостатки известных способов ограничивают их технологические возможности для правки высокоточных маложестких деталей.
Целью изобретения является повышение качества и эффективности процесса правки путем снятия (или снижения) остаточных технологических напряжений за счет приложения внешнего усилия, создающего «перегиб» заготовки (заневоливание) и наложения пульсирующих напряжений с частотой, обеспечивающей усиление термоактивационных процессов в материале изделия, необходимых для микротекучести материала и релаксации внутренних напряжений.
На фиг.1 представлена схема вибрационной правки нежестких деталей. На фиг.2 представлены результаты измерения отклонений дисков от плоскостности: а) до выполнения правки; б) после выполнения правки предлагаемым способом.
Поставленная цель достигается тем, что предварительно измеряют геометрические отклонения изделия от допускаемых значений, а именно величину деформации (прогиба изделия). Идентифицируют эти отклонения и относительно их устанавливают опоры для создания обратного перегиба изделия (заневоливания). При таком нагружении изделия, путем его деформации, создаются напряжения (σ) противоположного знака. Затем на нагруженное изделие накладывается вибрация от 0,5 до 1,5 собственной частоты колебаний изделия и амплитудными значениями от 0,1 до 0,2 величины созданного прогиба. Величина задаваемой деформации должна обеспечить уровень напряжений в интервале от предела выносливости до предела текучести. Время наложения колебаний подбирается экспериментально из расчета ,
где N≤104 - число циклов нагружения, соответствующее стадии циклической микротекучести материала.
Достижение технического результата обеспечивается следующими условиями. Перегибом («заневоливанием») создается необходимый уровень напряжений, снижающих упругое последействие (возврат) после снятия внешней нагрузки. Наложением вибрации на предварительно «заневоленное» изделие достигается снижение предела текучести от 0,3 σт до 0,6 σт по сравнению с пределом текучести при статическом нагружении. Ограничением амплитуды колебаний в пределах (0,1÷0,2) от созданного статического прогиба при резонансных или околорезонансных режимах обеспечиваются стабильные значения напряжений материала изделия, не превышающие (0,3÷0,6)σт предела текучести. Тем самым достигается требуемое качество вибрационной правки для высокоточных и маложестких изделий.
К существенным признакам, характеризующим изобретение, относятся измерение геометрических отклонений изделия и сравнения их с допускаемыми значениями, т.е. определение характера величины образовавшейся деформации, создание обратного прогиба (заневоливания) для последующего наложения вибрации с частотой нагружения от 0,5 до 1,5 собственной частоты колебаний изделия для достижения напряжений выше предела упругости.
К отличительным признакам, характеризующим изобретение, следует отнести наложение на «заневоленное» состояние изделия циклических колебаний с амплитудой от 0,1 до 0,2 величины созданного прогиба.
Пример конкретного выполнения
Тонкий диск является одним из представителей высокоточных маложестких деталей. В связи с тем, что геометрическая форма такого изделия наиболее сложна и возможны ее отклонения с характером искажений, как тарельчатость с наложением волнообразной изогнутости, поэтому в качестве примера рассматривается способ правки именно такого диска.
Деталь - фрикционный диск из стали 65Г. Параметры диска и технические требования приведены в таблице.
В соответствии с технологией изготовления дисков заготовку получают методом вырубки из листа, подвергают термической обработке для получения твердости 23…30 HRC. Протягивают эвольвентные шлицы и шлифуют по плоскостям до размера h=1,8 мм.
Геометрические параметры диска | Материал диска, твердость HRC | Допускаемые отклонения параметров | ||||
D, мм | d, мм | h, мм | отклонения от параллельности, не более, мм | Отклонение от плоскостности, не более, мм | Радиальное биение, не более, мм | |
170h13 | 102+0,23 | 1,8-0,12 | 65Г 23…30 | 0,06 | 0,15 | 0,25 |
Контроль отклонения от плоскостности выполняется на инструментальном микроскопе. Отсчеты берутся через каждые 30° при повороте диска. На фиг.2а показаны колебания поверхности диска при повороте его на 360°. Измерения выполняются в трех эквидистантных окружностях: вблизи наружного и внутреннего диаметров, а также в средней части диска.
Характер изменения хода кривых на графике (фиг.2а) свидетельствует о возникновении «волнообразного» колебания поверхности с таким же изменением величины отклонения от плоскостности. Параметры углового шага волны примерно равны 90°. Амплитудное значение наибольших отклонений диска в радиальных сечениях увеличиваются от внутреннего диаметра к наружному, т.е. возникает «тарельчатость». После выполнения замеров наибольшее отклонение помечается.
Учитывая шаг волны ~90°, на установке вибрационной правки диск устанавливается на две опоры (на гребни волны, расположенные под углом ~180° относительно друг друга). Верхней траверсой создается «перегиб» (заневоливание) для достижения суммарных значений напряжений, превышающих уровень предела упругости материала. Затем на изделие накладываются колебания с частотой, близкой к частоте собственных колебаний изделия, а именно f~80 с-1 (фиг.1).
Частота собственных колебаний диска определена методом свободных колебаний (ГОСТ 30630.1.1-99. Методы испытаний на стойкость к механическим внешним воздействующим факторам машин, приборов и других технических изделий) [5] и составила 107 Гц.
Привод установки имеет пределы регулирования частоты вибровозбудителя от 0 до 100 Гц.
Величина задаваемой амплитуды колебаний регулируется положением дебалансных грузов на валу электромеханического вибратора. Определение амплитуды вынужденных колебаний осуществляется вибропреобразователем модели ДН-3-М1, который преобразует механические колебания в электрические сигналы, пропорциональные ускорению колеблющегося объекта, а также цифрового осциллографа Tektronix TDS 3000.
Для диска данного размера с наибольшим значением отклонения от плоскостности Δисх=0,3 мм, значение остаточных напряжений рассчитывается по величине исходного прогиба (Δисх=0,3) и составляет 30 МПа. Создается обратный перегиб диска на величину деформации 3 мм, равную ~ 10 Δисх. При этом напряжение изгиба (σи) равно 300 МПа. Значение амплитуды колебаний в опыте составило 0,37 мм, т.е. 0,12 от созданного прогиба изделия. Время обработки
После окончания цикла правки проведены повторные замеры, результаты которых приведены на фиг.2б. Снижение погрешности геометрической формы изделия составило 44%, отклонение от плоскостности укладывается в допуск, равный 0,15 мм.
Источники информации
1. А.с. 278612 СССР, МПК B21d 1/14. Способ правки листовых изделий растяжением / Мейстер A.M. Заявлено 17.03.1969 (№1311716/25-27); опубл. 21.08.1970. Бюл. №26.
2. А.с. 1538949 А1 СССР, МПК B21D 3/16. Способ холодной правки нежестких деталей / Колот В.А., Колот Л.П. и др. Заявлено 01.04.1988 (№4428253/31-27); опубл. 30.01.1990. Бюл. №4.
3. А.с. 1733158 А1 СССР, МПК B21D 3/10. Способ правки изделий / Урываев В.Г., Михайлов B.C. и др. Заявлено 06.03.1989 (№4690411/27); опубл. 06.03.1992. Бюл. №18.
4. Беляев Н.М. Сопротивление материалов - М.: Наука, 1965.- 859 с.
5. ГОСТ 30630.1.1-99. Методы испытаний на стойкость к механическим внешним воздействующим факторам машин, приборов и других технических изделий.
Claims (1)
- Способ вибрационной правки нежестких деталей, включающий предварительное измерение отклонений величины деформации, углового или линейного шага волн деформации, идентифицирование этих отклонений, установку детали на опоры, создание обратного прогиба до достижения напряжений выше предела упругости, вибрационную обработку нагруженной детали с частотой от 0,5 до 1,5 собственной частоты колебаний детали, отличающийся тем, что вибрационную обработку осуществляют с амплитудой от 0,1 до 0,2 величины созданного обратного прогиба.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2010145692/02A RU2484910C2 (ru) | 2010-11-09 | Способ вибрационной правки нежестких деталей |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2010145692/02A RU2484910C2 (ru) | 2010-11-09 | Способ вибрационной правки нежестких деталей |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2010145692A RU2010145692A (ru) | 2012-05-20 |
RU2484910C2 true RU2484910C2 (ru) | 2013-06-20 |
Family
ID=
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2612463C2 (ru) * | 2015-06-23 | 2017-03-09 | Акционерное общество "Центр технологии судостроения и судоремонта" (АО "ЦТСС") | Способ вибрационной правки деформированных металлических конструкций |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1538949A1 (ru) * | 1988-04-01 | 1990-01-30 | Краматорский Индустриальный Институт | Способ холодной правки нежестких деталей |
RU2049571C1 (ru) * | 1992-04-20 | 1995-12-10 | Волжское объединение по производству легковых автомобилей "АвтоВАЗ" | Устройство для правки плоских деталей |
US5575165A (en) * | 1995-01-25 | 1996-11-19 | Mcdonnell Douglas Corporation | Method of dent removal using a resonance damping vacuum blanket |
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1538949A1 (ru) * | 1988-04-01 | 1990-01-30 | Краматорский Индустриальный Институт | Способ холодной правки нежестких деталей |
RU2049571C1 (ru) * | 1992-04-20 | 1995-12-10 | Волжское объединение по производству легковых автомобилей "АвтоВАЗ" | Устройство для правки плоских деталей |
US5575165A (en) * | 1995-01-25 | 1996-11-19 | Mcdonnell Douglas Corporation | Method of dent removal using a resonance damping vacuum blanket |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2612463C2 (ru) * | 2015-06-23 | 2017-03-09 | Акционерное общество "Центр технологии судостроения и судоремонта" (АО "ЦТСС") | Способ вибрационной правки деформированных металлических конструкций |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5678776B2 (ja) | 加工仕上がりに基づく疲労強度推定方法及びその装置 | |
JP6573828B2 (ja) | 高周波での疲労亀裂の非伝播しきい値を決定する方法 | |
Dalaei et al. | Stability of residual stresses created by shot peening of pearlitic steel and their influence on fatigue behaviour | |
Nikitin et al. | A new piezoelectric fatigue testing machine in pure torsion for ultrasonic gigacycle fatigue tests: application to forged and extruded titanium alloys | |
Li et al. | Dynamic stability of cemented carbide circular saw blades for woodcutting | |
CN102353599B (zh) | 压电驱动型高频疲劳试验机 | |
JP2017128765A (ja) | 方向性電磁鋼板、方向性電磁鋼板の製造方法、変圧器またはリアクトル用の鉄心、および、騒音評価方法 | |
JP2015190874A (ja) | フレッティング疲労試験方法およびフレッティング疲労試験装置 | |
CN112504880B (zh) | 一种轴向振动疲劳试样的设计方法 | |
RU2484910C2 (ru) | Способ вибрационной правки нежестких деталей | |
CN109990999A (zh) | 下置式驱动压电高频疲劳试验机 | |
Dudnikov et al. | Substantiation of parameters for the technological process of restoring machine parts by the method of plastic deformation | |
WO2007015688A1 (fr) | Procede de traitement par vibroimpulsions ultrasonores de la surface de produits longs | |
Sakanaka et al. | Rapid evaluation of shear fatigue properties of rolling bearing steels for lifespans up to the gigacycle range | |
Lee et al. | Development of a fatigue crack growth testing apparatus and its application to thin titanium foil | |
JPH02305930A (ja) | 振動式残留応力除去方法 | |
RU2804685C2 (ru) | Способ диагностики осевых остаточных напряжений в маложестких цилиндрических деталях | |
RU2683419C1 (ru) | Способ неразрушающего контроля объекта из магнитного материала | |
Olofsson | Design of experiments for validation of multiaxial high cycle fatigue criteria | |
RU2498241C2 (ru) | Способ определения механических напряжений в деталях, изготовленных на металлорежущих станках | |
SU1507855A1 (ru) | Способ обработки изделий | |
Gras et al. | Study of a ball-burnishing vibration-assisted tool | |
Zha et al. | Experimental investigation of friction based on ultrasonic vibration | |
Mabie | Rotating Machine Elements Subject to Bending and Torsion | |
RU2263156C1 (ru) | СПОСОБ ВЫБОРА РЕЖИМОВ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ УПРУГИХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ БЕРИЛЛИЕВОЙ БРОНЗЫ Бр.Б2 |