RU2480401C2 - Способ и установка для регенерации аминсодержащего раствора для промывки, поступающего при очистке газа - Google Patents

Способ и установка для регенерации аминсодержащего раствора для промывки, поступающего при очистке газа Download PDF

Info

Publication number
RU2480401C2
RU2480401C2 RU2010118215/05A RU2010118215A RU2480401C2 RU 2480401 C2 RU2480401 C2 RU 2480401C2 RU 2010118215/05 A RU2010118215/05 A RU 2010118215/05A RU 2010118215 A RU2010118215 A RU 2010118215A RU 2480401 C2 RU2480401 C2 RU 2480401C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
pressure
washing solution
stage
pressure reduction
solution
Prior art date
Application number
RU2010118215/05A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2010118215A (ru
Inventor
Лотар ГЮНТЕР
Original Assignee
Мт-Биометан Гмбх
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Мт-Биометан Гмбх filed Critical Мт-Биометан Гмбх
Publication of RU2010118215A publication Critical patent/RU2010118215A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2480401C2 publication Critical patent/RU2480401C2/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1425—Regeneration of liquid absorbents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1456—Removing acid components
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/30—Sulfur compounds
    • B01D2257/304—Hydrogen sulfide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/30—Sulfur compounds
    • B01D2257/308—Carbonoxysulfide COS
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/50—Carbon oxides
    • B01D2257/504—Carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2258/00—Sources of waste gases
    • B01D2258/05—Biogas

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Industrial Gases (AREA)
  • Detergent Compositions (AREA)
  • Physical Water Treatments (AREA)
  • Treatment Of Liquids With Adsorbents In General (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу регенерации поступающего при очистке газов аминсодержащего раствора для промывки, в котором СО2 и сернистые соединения находятся в химически связанном состоянии, а также к установке для осуществления способа. Загрязненный раствор для промывки нагревают в несколько ступеней а), b), сжимают и снижают давление, при этом производится отделение СО2 и сернистых соединений. Раствор для промывки после снижения давления b) охлаждают и уменьшают давление до нормального, отделяя СО2, и охлаждают до нормальной температуры. Отведенный после ступеней уменьшения давления раствор разделяют на два потока, один из которых отводят обратно в соответствующую ступень уменьшения давления. Установка содержит циркуляционный контур (1, 2, 3, 3а, 4), в котором расположены первый насос (Р1), по меньшей мере, один теплообменник (W1, W2, W3), по меньшей мере, два последовательно подключенных устройства для уменьшения давления (F1, F2) и первый сепаратор (А1). Между двумя устройствами для уменьшения давления (F1, F2) расположены второй насос (Р2) и теплообменник (W4). После устройства уменьшения давления F(2) к циркуляционному трубопроводу (3) подключена петля трубопровода (3b). К петле трубопровода (3а) подключен насос (Р3) и теплообменник (W7). Изобретение позволяет осуществлять экономичный способ производства и получать раствор для промывки с высокой степенью чистоты. 2 н. и 11 з.п. ф-лы, 1 ил.

Description

Изобретение относится к способу регенерации поступающего при очистке газов аминсодержащего раствора для промывки, в котором СО2 и сернистые соединения находятся в химически связанном состоянии, а также к установке, которую можно использовать для осуществления способа. Различные газы, например биогаз, отработавшие газы из химических процессов, газ, полученный при переработке нефти, или нефтяной газ содержат СО2 и сернистые соединения, которые перед их последующим использованием или отводом в атмосферу, необходимо удалять с помощью промывания. Для этого используют, в частности, физические или химические способы абсорбционной очистки газов, при этом химическая промывка производится, в частности, с помощью аминсодержащего раствора для промывки, в котором отделенный СО2 и сернистые соединения находятся в химически связанном состоянии. С экономической точки зрения загрязненный аминсодержащий раствор для промывки целесообразно подвергать регенерации, чтобы его можно было запускать в циркуляционный контур для повторного использования.
В описании изобретения к документу DE 102005051952 В3 во взаимосвязи с производством метана и жидкого углекислого газа, полученного при переработке нефти или из биохимического газа, описан способ регенерации аминсодержащего раствора для промывки, в котором связан исключительно CO2. При этом выходящий из абсорбционной колонны загрязненный раствор для промывки сжимается до давления 65 бар и нагревается в теплообменнике до температуры около 175°С. При этих условиях уже примерно 10% содержащегося в воде для промывки углекислого газа улетучивается в газовую фазу. При последующем нагреве раствора для промывки до температуры 209°С удаление углекислого газа из раствора для промывки достигает показателя свыше 99%. Впоследствии раствор для промывки отводится в абсорбционную колонну, в которой при дополнительном подводе тепла происходит остаточное удаление углекислого газа. Регенерированный раствор для промывки в заключение постепенно охлаждается до температуры 10°С с рекуперацией тепла.
Недостатком является высокое рабочее давление и высокие температуры. Последнее приводит к потерям раствора для промывки и повышает опасность разложения. Очищенный раствор для промывки содержит еще небольшое количество примесей, которые при дальнейшем использовании оказывают отрицательное влияние.
В основу изобретения положена задача, направленная на создание способа регенерации поступающего при очистке газов аминсодержащего раствора для промывки, в котором СО2 и сернистые соединения находятся в химически связанном состоянии, который позволяет осуществлять экономичный способ производства и с помощью которого получают раствор для промывки с высокой степенью чистоты.
Далее изобретение направлено на создание пригодной для осуществления способа установки. Согласно изобретению задача технологически решается с помощью указанных в п.1 формулы изобретения признаков. Предпочтительные усовершенствованные варианты способов приведены в пп.2-10. Пригодная для осуществления способа установка является предметом п.11 формулы изобретения. Предпочтительные формы выполнения установки приведены в пп.12 и 13 формулы изобретения.
Загрязненный раствор для промывки нагревают до температуры, по меньше мере, 110°С, при необходимости до 135°С, предпочтительно, до 125°С и сжимают до давления минимум 4 бар, предпочтительно, 6-12 бар и после этого уменьшают давление в первой ступени уменьшения давления, предпочтительно, до 1-8 бар, при этом преобладающая доля СО2 и сернистых соединений отводится в виде газового потока из раствора для промывки (стадия технологического процесса а)).
После этого отведенный раствор для промывки нагревают до температуры, по меньше мере, 130°С, при необходимости, до 160°С, предпочтительно, 145°С и сжимают до давления минимум 4 бар, предпочтительно, 5-8 бар и уменьшают давление во второй ступени уменьшения давления, до давления, которое минимум на 0,5 бар, при необходимости, до 3 бар выше по сравнение с понижением давления в первой ступени уменьшения давления, при этом преобладающая доля СО2 и сернистых соединений отводится в виде газового потока из раствора для промывки (стадия технологического процесса b)). В первой и второй ступени уменьшение давления происходит, предпочтительно, в виде мгновенного уменьшения давления.
Отведенный из второй ступени уменьшения давления раствор для промывки охлаждается до температуры ниже 70°С и в третьей ступени уменьшения давления понижается до нормального давления, при этом еще присутствующие остаточные количества растворимого СО2 отделяются, и этот частичный поток в виде полностью очищенного раствора для промывки охлаждается до нормальной температуры (стадия технологического процесса с)).
Отведенный после первой и/или после второй ступени уменьшения давления раствор для промывки разделяется на два частичных потока. Один частичный поток отводится обратно в циркуляционном контуре в соответствующую ступень уменьшения давления и в отношении температуры и давления регулируется в зависимости от условий в соответствующей ступени уменьшения давления. Во время снятия давления из этого частичного потока отделяются еще присутствующие остаточные количества сернистых соединений. Второй, не отведенный в циркуляционный контур частичный поток, подвергается дальнейшей обработке или в соответствии со стадией технологического процесса b) или со стадией технологического процесса с).
Отведенный из циркуляционного контура частичный поток сжимается, например, до давления 5-10 бар и нагревается до температуры, которая минимум на 2-10°С выше по сравнению с рабочей температурой в соответствующей ступени уменьшения давления.
Во второй ступени уменьшения давления производится отделение еще присутствующего остаточного количества растворимого CO2 и сернистых соединений. В третьей ступени уменьшения давления при существующих условиях (температура и давление) происходит обратное растворение CO2, который выделяется из раствора для промывки. После этого раствор для промывки обладает максимально возможной степенью чистоты. После произведенного охлаждения до нормальной температуры его можно повторно направлять в циркуляционный контур промывки для отделения СО2 и сернистых соединений из биохимического газа.
Предлагаемый способ позволяет производить регенерацию загрязненного раствора для промывки с различными загрязняющими веществами при сравнительно незначительных давлениях и температурах с помощью предусмотренного многоступенчатого регулирования давления и температуры. Кроме того, в растворе для промывки сохраняется еще и содержащаяся в нем доля воды, так как отведенные с помощью вторичного пара доли выпаренной воды после произведенной конденсации снова подводятся в очищенный раствор для промывки.
Многоступенчатое уменьшение давления загрязненного раствора для промывки позволяет производить выборочное отделение СО2, Н2О и COS (органические сернистые соединения). В результате существующих различных давлений и температур можно при отдельных мгновенных уменьшениях давления снизить в значительной степени отводимое количество воды из раствора для промывки. Так как вода обладает теплотой испарения, которая на коэффициент 5 выше по сравнению с удаляемыми из газов компонентами, то в результате этого можно в значительной мере снизить долю необходимой для регенерации энергии.
Отведенная из ступеней уменьшения давления в соответствии со стадиями технологического процесса а) и b) в виде вторичного пара газовая смесь из углекислого газа, воды и сернистых соединений используется в качестве теплоносителя для нагрева загрязненного раствора для промывки и при этом охлаждается до нормальной температуры.
Образующийся во второй ступени уменьшения давления очищенный раствор для промывки используется в качестве теплоносителя для нагрева загрязненного раствора для промывки.
Благодаря этому можно осуществлять особо благоприятный способ и, при этом дополнительно еще получать горячую воду.
Из охлажденной до нормальной температуры газовой смеси (вторичный пар) отделяют в сепараторе конденсированную воду. Она в дозированных количествах смешивается с полностью очищенным раствором для промывки для поддержания необходимого содержания амина.
Отведенный из первой и второй ступени уменьшения давления газовый поток (CO2 и сернистые соединения) можно при необходимости обессеривать в подключенной установке для удаления серы.
Продолжительность реакции в первой ступени уменьшения давления можно снизить еще в большей степени с помощью обработки ультразвуком раствора для промывки. Продолжительность обработки и реакции в этой ступени можно, таким образом, при равном результате отделения снизить примерно до 30%. Ко второй ступени уменьшения давления можно таким же образом подключить еще третью или четвертую ступень уменьшения давления.
Показатель рН очищенного раствора для промывки можно измерять и использовать в качестве регулируемого параметра для регулирования температуры загрязненного раствора для промывки в ступенях уменьшения давления.
Внутри ступени уменьшения давления соотношение между выделенным из циркуляционного контура количеством частичного потока и подведенным загрязненным раствором для промывки составляет от 0,2 до 5.
Предусмотренное выделение из циркуляционного контура частичного количества раствора для промывки в первой и второй ступенях уменьшения давления имеет следующие преимущества.
При выделении из циркуляционного контура небольшого по объему частичного потока можно осуществлять экономный тепловой рабочий режим при незначительном расходе тепла. Количество частичного потока, давление и температура циркуляционного контура частичного потока может, наряду с этим, согласовываться с содержащимися в биохимическом газе количествами сернистых соединений и использоваться в качестве регулируемого параметра.
Высокая степень чистоты регенерированного раствора для промывки при дальнейшем использовании для очистки биохимического газа создает и другие преимущества.
Устанавливаемый рабочий объем этого раствора для промывки в отношении отделения углекислого газа составляет более 85 г/л, а сернистых соединений свыше 15 г/л. Таким образом может достигаться одинаковая производительность отделения в отношении СО2 при меньшем количестве моющего средства и, прежде всего, при одновременно большем количестве сернистых соединений, чем это имело место раньше. В результате этого при использовании меньшего количества моющего средства в воде для промывки растворяется меньшее количество углеводородов. Потери метана, возникающие при осуществлении такого способа, находятся в результате этого в диапазоне ниже 0,05%. В результате использования меньшего количества моющего средства снижается расход энергии.
Пригодная для осуществления способа установка содержит трубопровод циркуляционной системы для подачи раствора для промывки, в котором в направлении потока встроен первый насос, по меньшей мере, один теплообменник, минимум два последовательно подключенных устройства уменьшения давления и первый сепаратор. Между первым и вторым устройством уменьшения давления в трубопроводе циркуляционной системы встроен второй насос и теплообменник. По меньшей мере, за одним из устройств уменьшения давления от трубопровода циркуляционной системы ответвляется петля трубопровода, которая сообщается с устройством уменьшения давления для отвода части очищенного раствора для промывки и его возврата в устройство уменьшения давления. В петле трубопровода встроен третий насос и еще один теплообменник.
В головной части устройств уменьшения давления расположен трубопровод для отвода вторичного пара, который сообщается со вторым сепаратором для отделения конденсированной воды. В этом трубопроводе встроен, по меньшей мере, один теплообменник для охлаждения вторичного пара. Второй сепаратор через трубопровод сообщается с первым сепаратором для дозированной подачи конденсированной воды.
Для постепенного нагрева загрязненного раствора для промывки до необходимой рабочей температуры перед первым устройством уменьшения давления расположены три последовательно подключенных теплообменника. Первый теплообменник подключен к трубопроводу для подвода вторичного пара, а второй теплообменник подключен к трубопроводу для подвода очищенного горячего раствора для промывки. Третий теплообменник нагревается с помощью внешнего теплоносителя и включается периодически. Он используется, как правило, только на стадии запуска.
Предлагаемая установка может использоваться в широком диапазоне производительности и отличается высоким энергетическим коэффициентом полезного действия.
Далее сущность изобретения поясняется на примере его осуществления. На соответствующем чертеже показана технологическая схема установки для регенерации загрязненного раствора для промывки, в котором находятся в связанном состоянии СО2 и сернистые соединения.
Установка является, например, составной частью установки для получения биогаза, в которой содержащиеся в биогазе СО2 и сернистые соединения удаляются с помощью аминовой мойки. Для обеспечения возможности повторного использования аминсодержащего промывочного раствора из него необходимо полностью удалить примеси, CO2 и сернистые соединения. Отходящий загрязненный раствор для очистки (около 9 м3/ч) с концентрацией амина 40%, с температурой 38°С и степенью загрязнения 85 г CO2 /л и 6 г H2S/л подводится по трубопроводу 1 и с помощью циркуляционного насоса Р1 перекачивается через три последовательно подключенных теплообменника W1, W2, W3, постепенно нагревается в них до температуры около 65°С, затем до температуры около 125°С и сжимается до давления 7,5 бар. В заключение горячий загрязненный раствор для промывки поступает в первое устройство мгновенного уменьшения давления F1 (первая ступень уменьшения давления) и в ней давление уменьшается до примерно 4,5 бар. Во время процесса уменьшения давления примерно 60% химически связанных в растворе для промывки загрязнений (углекислый газ и сернистые соединения) высвобождаются в течение последующей реакции продолжительностью менее 400 с и температуры реакции около 125°С, которые в головной части устройства мгновенного уменьшения давления F1 отводятся в виде вторичного пара по трубопроводу 6. При этих условиях в растворе для промывки доля химически связанного СО2 снижается с 85 г/л до 40 г/л, а сернистых соединений с 6 г/л до 4 г/л. После этого частично очищенный раствор для промывки с помощью насоса Р2 перекачивается по трубопроводу 2 в еще один теплообменник W4 и нагревается с помощью масла-теплоносителя до температуры около 140°С, сжимается до давления 6,5 бар, подается во второе устройство мгновенного уменьшения давления F2 (вторая ступень уменьшения давления) и уменьшает в ней давление до показателя около 5,5 бар. Во время мгновенного уменьшения давления доля химически связанного СО2 снижается с 40 г/л до 22 г/л, а сернистых соединений с 4 г/л до 2,5 г/л. Отделенные загрязнения в головной части устройства мгновенного уменьшения давления F2 в виде вторичного пара отводятся по трубопроводу 6. После этого происходит дальнейшее снижение давления с 5,5 до 4,5 бар. В результате этого доля воды во вторичном паре в значительной мере уменьшается, и, таким образом, в общей сложности расходуется значительно меньшее количество энергии для очистки раствора для промывки. На дне очищенный раствор для промывки отводится по трубопроводу 3 и распределяется на два частичных потока. Ответвление трубопровода 3b выполнено в виде трубопроводной петли, которая обратно подводится в устройство мгновенного уменьшения давления F2. К этому циркуляционному трубопроводу 3b подсоединяется насос Р3 и теплообменник W7, в котором для обогрева используется масло-теплоноситель. Таким образом, непрерывно по трубопроводу 3b перекачивается частичный поток раствора для промывки (18 м3/ч) и перемещается по циркуляционному контуру. Температура раствора для промывки, который циркулирует в контуре и пропускается через промежуточный теплообменник W7, постоянно удерживается на уровне около 145°С. При этих условиях в растворе для промывки доля химически связанного СО2 снижается с 22 г/л до 8 г/л, а сернистых соединений с 2,5 г/л до 0,9 г/л. Таким образом, в общей сложности достигается концетрация моющего средства 77 г/л для удаления углекислого газа и 5,1 г/л для удаления сернистого соединения. При необходимости можно подключать еще одну ступень мгновенного уменьшения давления (не показана), и, таким образом, еще в некоторой мере повысить поглощающую способность раствора для промывки.
Соотношение между отведенным из контура количеством частичного потока и пропускаемым по трубопроводу 1 количеством загрязненного раствора для промывки составляет 0,2-5. Отведенное по трубопроводу для частичного потока 3а количество раствора для промывки (9 м3/ч) при температуре около 145°С пропускается через теплообменник W2 и используется при этом в качестве теплоносителя для подогрева раствора для промывки и охлаждается в результате этого до температуры 68°С. В подключенном теплообменнике W5 раствор для промывки с помощью охлаждающей воды снова охлаждается (до 22°С) и при регулировании давления подается в сепаратор А1. В нем производится дальнейшее снижение давления с 4,5 бар до нормального давления. В результате этого происходит обратное растворение еще химически связанного раствора CO2 и тем самым достигается максимально возможная степень чистоты раствора для промывки. Отходящая в головной части сепаратора А1 газовая смесь (СО2 и сернистые соединения) отводится по трубопроводу 9.
Отходящая в головной части устройств мгновенного уменьшения давления F1, F2 и отводимая в виде вторичного пара по трубопроводу 6 газовая смесь из углекислого газа, воды и сернистых соединений пропускается через теплообменник W1 и используется в качестве теплоносителя для нагрева загрязненного раствора, для промывки, охлаждается при этом до температуры около 60°С и в заключение в подключенном теплообменнике W6 с помощью охлаждающей воды охлаждается дальше до нормальной температуры (около 25°С) и подается в сепаратор А2. В этом сепараторе отделяется конденсированная вода, которая в дозированных количествах подается по трубопроводу 7 в сепаратор А1 и полностью смешивается с находящимся в нем очищенным раствором для промывки. Газовый поток из углекислого газа и сернистых соединений отводится по трубопроводу 8. Рабочее давление в сепараторе А2 примерно равняется давлению в устройстве мгновенного уменьшения давления F1 (около 4,5 бар).
Осаждающийся в сепараторе А1 полностью очищенный раствор для промывки (9 м3/ч), который не содержит СО2 и сернистых соединений, с помощью насоса Р4 по трубопроводу 4 перекачивается в газопромыватель биогазовой установки. В трубопроводе 4 контролируется показатель рН очищенного раствора для промывки и при необходимости регулируется с помощью подводимого по трубопроводу 7 количества конденсационной воды.
В связи с высокой поглощающей способностью аминсодержащего раствора для промывки процесс промывки по сравнению с известными способами можно осуществлять со значительно более высокой удельной производительностью. В результате этого для процессов промывки требуется меньшее удельное количество промывочной жидкости. Так как углеводороды (содержащийся в биогазе метан) в промывочной жидкости условно растворяются, при использовании меньшего количества промывочной жидкости растворяется меньшее количество углеводородов, так что очищенный биогаз имеет более высокое содержание метана.
Предлагаемое решение для регенерации загрязненного раствора для промывки отличается также и более энергетически эффективным способом производства, так как необходимо обогревать только лишь теплообменники W3, W4 и W7 с помощью подводимого извне теплоносителя в виде масла-теплоносителя, при этом теплообменник W3 используется, как правило, только на стадии пуска. Подвод и отвод масла-теплоносителя производится по трубопроводам 5. Теплообменники W1 и W2 обогреваются образующимся во время осуществления процесса горячим вторичным паром и, соответственно, очищенным раствором для промывки. В теплообменниках W5 и W6 в результате рекуперации тепла дополнительно подготавливается горячая вода, которую можно в дальнейшем использовать, например, в качестве рабочей среды для теплообменников в установке для получения биогаза. Охлаждающая вода подводится по трубопроводам 10 и отводится в виде горячей воды.
Отводимый по трубопроводам 8 и 9 газовый поток (СО2 и сернистые соединения) отводится для специального использования.

Claims (13)

1. Способ регенерации поступающего при очистке газов аминсодержащего раствора для промывки, в котором СО2 и сернистые соединения находятся в химически связанном состоянии, при этом загрязненный раствор для промывки нагревают в несколько ступеней до более высокой температуры и при этом загрязнения удаляют из раствора для промывки, а очищенный раствор для промывки охлаждают при рекуперации тепла, отличающийся тем, что
a) загрязненный раствор для промывки нагревают до температуры минимум 110°С и сжимают до давления минимум 4 бар, и после этого в первой ступени уменьшения давления происходит уменьшение давления, при этом большую часть СО2 и сернистых соединений отводят из раствора для промывки в виде газового потока,
b) отведенный раствор для промывки нагревают до температуры минимум 130°С и сжимают до давления минимум 4 бар, и во второй ступени уменьшения давления происходит уменьшение давления, которое минимум на 0,5 бар выше по сравнению с уменьшенным давлением в первой ступени уменьшения давления, при этом большую часть СО2 и сернистых соединений отводят из раствора для промывки в виде газового потока,
c) отведенный из второй ступени уменьшения давления раствор для промывки охлаждают до температуры ниже 70°С и в третьей ступени уменьшения давления доводят до нормального давления, при этом еще присутствующие остаточные количества растворимого СO2, отделяют и этот поток в виде полностью очищенного раствора для промывки охлаждают до нормальной температуры, и
d) отведенный после первой ступени уменьшения давления и/или второй ступени уменьшения давления раствор для промывки разделяют на два потока, при этом один поток в контуре отводят обратно в соответствующую ступень уменьшения давления и его температуру и давление регулируют в зависимости от условий в соответствующей ступени уменьшения давления, при этом во время уменьшения давления из этого потока отводят еще присутствующие остаточные количества сернистых соединений, а второй поток подвергают дальнейшей обработке в соответствии со стадией технологического процесса b) или с).
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что отведенную из ступеней уменьшения давления в соответствии со стадией технологического процесса b) или с) газовую смесь из углекислого газа, воды и сернистых соединений используют в качестве теплоносителя для нагрева загрязненного раствора для промывки и охлаждают до нормальной температуры.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что из охлажденной до нормальной температуры газовой смеси отделяют конденсированную воду и в дозированных количествах смешивают с полностью очищенным раствором для промывки.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что загрязненный раствор для промывки перед уменьшением давления сжимают до давления 6-12 бар и во время уменьшения давления доводят до давления 1-8 бар.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что в ступенях уменьшения давления в соответствии со стадией технологического процесса а) и b) производят мгновенное уменьшение давления.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что образующийся во второй ступени уменьшения давления очищенный раствор для промывки используют в качестве теплоносителя для нагрева загрязненного раствора для промывки.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что отведенный, по меньшей мере, из первой и второй ступени уменьшения давления газовый поток обессеривают в подключенной установке для удаления серы.
8. Способ по п.1, отличающийся тем, что во время первой ступени уменьшения давления раствор для промывки подвергают обработке ультразвуком.
9. Способ по п.1, отличающийся тем, что измеряют показатель рН очищенного раствора для промывки и используют в качестве регулируемой величины для регулирования температуры загрязненного раствора для промывки в ступенях уменьшения давления.
10. Способ по п.1, отличающийся тем, что в одной ступени уменьшения давления соотношение между выделенным из контура потоком и подведенным количеством загрязненного раствора для промывки составляет 0,2-5.
11. Установка для осуществления способа по любому из предыдущих пунктов, отличающаяся тем, что содержит циркуляционный контур (1, 2, 3, 3а, 4) для циркуляции раствора для промывки, при этом по направлению потока в нем расположены первый насос (Р1), по меньшей мере, один теплообменник (W1, W2, W3), по меньшей мере, два последовательно подключенные устройства для уменьшения давления (F1, F2) и первый сепаратор (А1), при этом между двумя устройствами для уменьшения давления (F1, F2) расположены второй насос (Р2) и теплообменник (W4), и, по меньшей мере, после устройства для уменьшения давления (F2) к циркуляционному трубопроводу (3) подключена сообщающаяся с устройством для уменьшения давления (F2) петля трубопровода (3b) для отвода из контура части очищенного раствора для промывки, при этом к петле трубопровода (3а) подключен третий насос (Р3) и теплообменник (W7).
12. Установка по п.11, отличающаяся тем, что в головной части устройств для уменьшения давления (F1, F2) расположен трубопровод (6) для отвода вторичного пара, который сообщается со вторым сепаратором (А2) для отделения конденсированной воды, причем к этому трубопроводу подключен, по меньшей мере, один теплообменник (W1, W6) для охлаждения вторичного пара, а второй сепаратор через трубопровод (7) для подачи конденсированной воды сообщается с первым сепаратором (А1).
13. Установка по п.11, отличающаяся тем, что для ступенчатого подогрева загрязненного раствора для промывки до необходимой рабочей температуры перед первым устройством для уменьшения давления (F1) расположены три последовательно подключенные теплообменника (W1, W2, W3), при этом первый теплообменник (W1) подключен к подводящему вторичный пар трубопроводу (6), а второй теплообменник (W2) подключен к трубопроводу (3а) для подачи очищенного горячего раствора для промывки, а третий теплообменник (W3) обогревается подводимым извне теплоносителем и включается периодически.
RU2010118215/05A 2007-10-09 2008-08-12 Способ и установка для регенерации аминсодержащего раствора для промывки, поступающего при очистке газа RU2480401C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102007048565.6 2007-10-09
DE102007048565A DE102007048565B3 (de) 2007-10-09 2007-10-09 Verfahren und Anlage zur Regeneration einer bei der Reinigung von Gasen anfallenden aminhaltigen Waschlösung
PCT/EP2008/006615 WO2009092403A1 (de) 2007-10-09 2008-08-12 Verfahren und anlage zur regeneration einer bei der reinigung von gasen anfallenden aminhaltigen waschlösung

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2010118215A RU2010118215A (ru) 2011-11-27
RU2480401C2 true RU2480401C2 (ru) 2013-04-27

Family

ID=39929675

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010118215/05A RU2480401C2 (ru) 2007-10-09 2008-08-12 Способ и установка для регенерации аминсодержащего раствора для промывки, поступающего при очистке газа

Country Status (18)

Country Link
US (1) US8460431B2 (ru)
EP (1) EP2197566B1 (ru)
JP (1) JP5655245B2 (ru)
CN (1) CN101820969B (ru)
AT (1) ATE555842T1 (ru)
AU (1) AU2008348856A1 (ru)
BR (1) BRPI0818503A8 (ru)
CA (1) CA2701667C (ru)
DE (1) DE102007048565B3 (ru)
DK (1) DK2197566T3 (ru)
ES (1) ES2385627T3 (ru)
HR (1) HRP20120580T1 (ru)
PL (1) PL2197566T3 (ru)
PT (1) PT2197566E (ru)
RU (1) RU2480401C2 (ru)
SI (1) SI2197566T1 (ru)
UA (1) UA100391C2 (ru)
WO (1) WO2009092403A1 (ru)

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
PT1953130E (pt) * 2007-01-30 2011-10-04 Mt Biomethan Gmbh Procedimento e instalação para o tratamento de gases brutos que contêm metano e dióxido de carbono em particular biogás para a extracção de metano
DE102008025971A1 (de) * 2008-05-30 2009-12-03 Dge Dr.-Ing. Günther Engineering Gmbh Verfahren und Anlage zur Reinigung von Biogas zur Gewinnung von Methan
DE102009009753B4 (de) 2009-02-20 2014-01-30 Mt-Biomethan Gmbh Verfahren zur chemisorptiven Reinigung von Bio- oder Klärgas
FR2954178B1 (fr) * 2009-12-21 2014-02-21 Air Liquide Procede d'epuration d'un gaz contenant du dioxyde de carbone
CN102059037A (zh) * 2010-11-22 2011-05-18 重庆欣雨压力容器制造有限责任公司 从天然气尾气中提纯二氧化碳的工艺
DE102011016604A1 (de) * 2011-04-09 2012-10-11 Dge Dr.-Ing. Günther Engineering Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Biogas aus Gärsubstrat
EP2609988A1 (de) 2011-12-29 2013-07-03 Dreyer & Bosse Kraftwerke GmbH Niedertemperaturverfahren zur Desorption beladener aminhaltiger Waschflüssigkeiten aus Gaswaschprozessen und Vorrichtung
DE102012110640B4 (de) 2012-10-25 2018-07-26 Dge Dr.-Ing. Günther Engineering Gmbh Verfahren zur Entfernung von Kohlendioxid aus Biogas mittels einer aminhaltigen Waschlösung und Regeneration der anfallenden beladenen Waschlösung
DE102013019357A1 (de) 2013-11-19 2015-05-21 Thyssenkrupp Industrial Solutions Ag Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung von Prozessgasen aus der oxidativen Dehydrogenierung von Kohlenwasserstoffen
DE102014110190B4 (de) * 2014-07-19 2021-11-11 Dge Dr.-Ing. Günther Engineering Gmbh Verfahren zur Abtrennung von Kohlendioxid aus Biogas mittels einer aminhaltigen Waschlösung und Regeneration der beladenen Waschlösung sowie Anlagen zur Durchführung des Verfahrens
CN105561787A (zh) * 2014-10-14 2016-05-11 中国石油化工股份有限公司 一种富含so2的有机胺溶液的再生方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4504445A (en) * 1982-09-03 1985-03-12 Alfred Walz Method and apparatus for generating ultraviolet radiation and ozone
RU2201282C2 (ru) * 1998-04-22 2003-03-27 Елф Эксплорасьон Продюксьон Регенеративный способ раскисления газа, содержащего co2, а также жидкие углеводороды, с помощью жидкого абсорбента на основе активированного метилдиэтаноламина
WO2004052511A1 (en) * 2002-12-12 2004-06-24 Fluor Corporation Configurations and methods of acid gas removal
WO2004085036A2 (de) * 2003-03-26 2004-10-07 Uhde Gmbh Verfahren zur selektiven entfernung von schwefelwasserstoff und co2 aus rohgas
RU2239488C2 (ru) * 1999-05-03 2004-11-10 Юнион Карбайд Кемикалз Энд Пластикс Текнолоджи Корпорейшн Абсорбирующие композиции для удаления кислых газов из газовых потоков
WO2005044955A1 (de) * 2003-11-10 2005-05-19 Basf Aktiengesellschaft Verfahren zur gewinnung eines unter hohem druck stehenden sauergasstroms durch entfernung der sauergase aus einem fluidstrom

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3343916A1 (de) * 1983-12-05 1985-06-13 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren und vorrichtung zum regenerieren eines loesungsmittels
DE3401773A1 (de) * 1984-01-19 1985-08-01 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur abtrennung und gleichzeitigen gewinnung saurer verunreinigungen aus gasgemischen
IT1190357B (it) * 1985-05-24 1988-02-16 Snam Progetti Procedimento criogenito di rimozione di gas acidi da miscele di gas mediante solventi
US4702898A (en) * 1986-10-17 1987-10-27 Union Carbide Corporation Process for the removal of acid gases from gas mixtures
NO874821L (no) * 1986-12-02 1988-06-03 Norton Co Fremgangsmaate for aa fjerne karbondioksyd fra en gass.
DE3709363C1 (de) * 1987-03-21 1988-08-18 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum Behandeln zweier beladener Waschloesungsstroeme
JP2882950B2 (ja) * 1992-09-16 1999-04-19 関西電力株式会社 燃焼排ガス中の二酸化炭素を除去する方法
CN1168525C (zh) * 2001-12-10 2004-09-29 大连理工大学 一种节能型原料气净化甲醇洗方法
US7192468B2 (en) * 2002-04-15 2007-03-20 Fluor Technologies Corporation Configurations and method for improved gas removal
DE20300663U1 (de) * 2003-01-16 2004-08-12 Farmatic Biotech Energy Ag Biogasaufbereitungsanlage
AU2004220584B2 (en) * 2003-03-10 2009-07-23 Board Of Regents - The University Of Texas System Regeneration of an aqueous solution from an acid gas absorption process by multistage flashing and stripping
DE10324694A1 (de) * 2003-05-28 2004-12-23 Uhde Gmbh Verfahren zur Entfernung von Sauergasen aus unter Druck befindlichem, mit Sauergasverbindungen verunreinigtem Erdgas und Gewinnung der entfernten Sauergase auf erhöhtem Druckniveau
DE10325358A1 (de) * 2003-06-05 2004-12-23 Basf Ag Verfahren zum Entsäuern eines Fluidstroms mittels einer inerten Waschkolonne und Vorrichtung hierzu
JP2006526496A (ja) * 2003-06-05 2006-11-24 ビーエーエスエフ　アクチェンゲゼルシャフト 不活性な洗浄塔を用いた流体流の脱酸方法及びこのための装置
DE102004011427A1 (de) * 2004-03-09 2005-09-29 Basf Ag Absorptionsmittel mit verbesserter Oxidationsbeständigkeit und Verfahren zum Entsäuern von Fluidströmen
DE102005051952B3 (de) * 2005-10-29 2006-12-21 Dge Dr.-Ing. Günther Engineering Gmbh Verfahren zur Herstellung von Methan und flüssigem Kohlendioxid aus Raffinerie- und/oder Biogas
US7699914B1 (en) * 2005-12-09 2010-04-20 Morrow Luke N Triple-effect absorption system for recovering methane gas
FR2911516B1 (fr) * 2007-01-19 2009-11-13 Total Sa Procede de purification d'un melange gazeux contenant des gaz acides

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4504445A (en) * 1982-09-03 1985-03-12 Alfred Walz Method and apparatus for generating ultraviolet radiation and ozone
RU2201282C2 (ru) * 1998-04-22 2003-03-27 Елф Эксплорасьон Продюксьон Регенеративный способ раскисления газа, содержащего co2, а также жидкие углеводороды, с помощью жидкого абсорбента на основе активированного метилдиэтаноламина
RU2239488C2 (ru) * 1999-05-03 2004-11-10 Юнион Карбайд Кемикалз Энд Пластикс Текнолоджи Корпорейшн Абсорбирующие композиции для удаления кислых газов из газовых потоков
WO2004052511A1 (en) * 2002-12-12 2004-06-24 Fluor Corporation Configurations and methods of acid gas removal
WO2004085036A2 (de) * 2003-03-26 2004-10-07 Uhde Gmbh Verfahren zur selektiven entfernung von schwefelwasserstoff und co2 aus rohgas
WO2005044955A1 (de) * 2003-11-10 2005-05-19 Basf Aktiengesellschaft Verfahren zur gewinnung eines unter hohem druck stehenden sauergasstroms durch entfernung der sauergase aus einem fluidstrom

Also Published As

Publication number Publication date
DK2197566T3 (da) 2012-08-20
CA2701667A1 (en) 2009-07-30
UA100391C2 (en) 2012-12-25
BRPI0818503A2 (pt) 2015-04-22
JP2010540243A (ja) 2010-12-24
SI2197566T1 (sl) 2012-08-31
AU2008348856A1 (en) 2009-07-30
PT2197566E (pt) 2012-07-24
CA2701667C (en) 2016-10-18
ES2385627T3 (es) 2012-07-27
US20100282074A1 (en) 2010-11-11
WO2009092403A1 (de) 2009-07-30
CN101820969B (zh) 2013-08-28
EP2197566B1 (de) 2012-05-02
BRPI0818503A8 (pt) 2016-05-31
JP5655245B2 (ja) 2015-01-21
CN101820969A (zh) 2010-09-01
RU2010118215A (ru) 2011-11-27
DE102007048565B3 (de) 2009-01-22
US8460431B2 (en) 2013-06-11
PL2197566T3 (pl) 2012-09-28
ATE555842T1 (de) 2012-05-15
HRP20120580T1 (hr) 2012-08-31
EP2197566A1 (de) 2010-06-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2480401C2 (ru) Способ и установка для регенерации аминсодержащего раствора для промывки, поступающего при очистке газа
CA2903412C (en) Co2 recovery system and co2 recovery method
JP5859076B2 (ja) アンモニアベースのｃｏ２吸収性溶液からの不揮発物の除去
CA2675833A1 (en) Method and plant for treating crude gas, in particular biogas, containing methane and carbon dioxide, in order to produce methane
JP2010540243A5 (ru)
KR101138188B1 (ko) 암모니아수를 이용한 이산화탄소 회수장치 및 이를 이용한 이산화탄소 회수방법
RU2547021C1 (ru) Способ и установка очистки природного газа от диоксида углерода и сероводорода
KR101899600B1 (ko) 이산화 탄소 처리장치
KR20150004562A (ko) 이산화탄소 포집 장치
RU2500460C1 (ru) Устройство для аминовой очистки газа и способ ее осуществления
RU2360897C1 (ru) Способ очистки жидких углеводородов от водного раствора метанола
CN105967968A (zh) 一种乙炔的净化系统及方法
RU2464073C1 (ru) Способ регенерации насыщенных аминовых растворов
RU2124929C1 (ru) Способ переработки природного газа
RU95550U1 (ru) Установка регенерации гликоля
RU2028176C1 (ru) Способ выделения сероводорода из газовой смеси и установка для его осуществления
RU2656661C1 (ru) Способ удаления диоксида углерода из газовых смесей
RU107706U1 (ru) Установка регенерации насыщенных аминовых растворов
KR20160016144A (ko) 산성가스 포집 시스템 및 그 포집 방법
CN116056780A (zh) 基于氨的二氧化碳减排系统和方法及其直接接触式冷却器
JP2000325701A (ja) 吸着塔の吸着剤再生方法及びその装置
CN104548908A (zh) 一种胺液脱硫方法
AU2015200530A1 (en) Removal of non-volatiles from ammonia-based CO2-absorbent solution

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20150813