RU2429936C2 - Функционально-градиентный лист из композиционного материала с металлической матрицей - Google Patents

Функционально-градиентный лист из композиционного материала с металлической матрицей Download PDF

Info

Publication number
RU2429936C2
RU2429936C2 RU2009141589A RU2009141589A RU2429936C2 RU 2429936 C2 RU2429936 C2 RU 2429936C2 RU 2009141589 A RU2009141589 A RU 2009141589A RU 2009141589 A RU2009141589 A RU 2009141589A RU 2429936 C2 RU2429936 C2 RU 2429936C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
solid
product
metal
solid particles
central layer
Prior art date
Application number
RU2009141589A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2009141589A (ru
Inventor
Дэвид А. Мл. ТОМЗ (US)
Дэвид А. Мл. ТОМЗ
Гэйвин Ф. УАЙАТТ-МАЙР (US)
Гэйвин Ф. УАЙАТТ-МАЙР
Дэвид В. ТИММОНС (US)
Дэвид В. ТИММОНС
Али УНАЛ (US)
Али УНАЛ
Original Assignee
Алкоа Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Алкоа Инк. filed Critical Алкоа Инк.
Publication of RU2009141589A publication Critical patent/RU2009141589A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2429936C2 publication Critical patent/RU2429936C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0605—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two belts, e.g. Hazelett-process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/10—Alloys containing non-metals
    • C22C1/1036—Alloys containing non-metals starting from a melt
    • C22C1/1068—Making hard metals based on borides, carbides, nitrides, oxides or silicides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
    • Y10T428/12021—All metal or with adjacent metals having metal particles having composition or density gradient or differential porosity
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
    • Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12201—Width or thickness variation or marginal cuts repeating longitudinally
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12458—All metal or with adjacent metals having composition, density, or hardness gradient
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/31504—Composite [nonstructural laminate]
    • Y10T428/31678—Of metal

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

Изобретение относится к металлургии и предназначено для получения изделия из композиционного материала с использованием литейных валков или лент. Функционально-градиентное изделие (20) из композиционного материала с металлической матрицей (КММ) имеет твердый центральный слой (18), обогащенный твердыми частицами (10), заключенными между наружными оболочками (6, 8). Изделие получают посредством подачи расплавленного металла (М), содержащего твердые частицы (10), на пару движущихся литейных поверхностей (D1, D2), отверждения расплавленного металла (М) и извлечения изделия (20) из КММ из зазора между литейными поверхностями (D1, D2). Твердый центральный слой (18) имеет более высокую концентрацию твердых частиц (10), чем любой из наружных слоев (6, 8). Изделие (20) из КММ сочетает легкость металлической обработки и улучшенные механические свойства. 2 н. и 11 з.п. ф-лы, 5 ил.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Изобретение относится к композиционным материалам с металлической матрицей. Один из вариантов настоящего изобретения относится к функционально-градиентному листу из композиционного материала с металлической матрицей, содержащему центральный слой, имеющий высокую плотность твердых частиц, и к способу изготовления такого листа. Настоящее изобретение может быть осуществлено с применением устройства, описанного в патентах США 5514228, 6672368 и 6880617, включенных здесь посредством ссылки.
Уровень техники
Композиционные материалы с металлической матрицей (КММ) сочетают свойства металлической матрицы с упрочняющими твердыми частицами, тем самым усиливая механические свойства готового изделия. Например, полученный КММ на основе алюминия обычно характеризуется повышением модуля упругости, более низким коэффициентом теплового расширения, более высоким сопротивлением износу, улучшением прочности на разрыв и, в некоторых случаях, повышением сопротивления термической усталости.
Существующие способы изготовления КММ включают выдавливающее литье, выдавливающую инфильтрацию, нанесение распылением, шликерное литье и обработку порошком. Целью таких способов изготовления является обеспечение равномерного распределения твердых частиц по всей металлической матрице либо распределения твердых частиц вблизи наружных поверхностей металлического изделия. Однако в прошлом окончательному изготовлению литых КММ прокаткой, ковкой или экструзией препятствовали высокие характеристики нагрузки фазы твердых частиц.
Поэтому существует необходимость в композиционном материале на основе алюминия с металлической матрицей, сочетающем усиленные механические свойства КММ с улучшенной пластичностью, внешним видом и легкостью изготовления.
Раскрытие изобретения
Настоящее изобретение относится к способу изготовления функционально-градиентного листа из КММ, имеющего центральный слой из твердых частиц. Способ включает подачу расплавленного металла, содержащего твердые частицы, на пару движущихся литейных поверхностей. Затем расплавленный металл отверждают при его перемещении между движущимися литейными поверхностями, с формированием композита, содержащего первый твердый наружный слой, второй твердый наружный слой и полутвердый центральный слой, имеющий более высокую концентрацию твердых частиц, чем любой из наружных слоев.
Центральный слой затем отверждают с формированием твердого металлического изделия из композиционного материала, состоящего из центрального слоя, расположенного между двумя наружными слоями, при этом полученное металлическое изделие извлекают из зазора между литейными поверхностями. После извлечения изделия из зазора между литейными поверхностями полученное изделие может быть один или более раз подвергнуто горячей или холодной прокатке.
Литейные поверхности обычно представляют собой поверхности валка или ленты с образованным между ними зазором. Согласно одному из вариантов металлическое изделие покидает зазор со скоростью, составляющей около 50-300 футов/мин. На практике, например, расплавленный металл может представлять собой алюминиевый сплав, а твердые частицы могут представлять собой оксид алюминия. Как упомянуто выше, металлическое изделие, получаемое в результате использования способа согласно настоящему изобретению, содержит два наружных слоя и центральный слой с высокой концентрацией твердых частиц. Например, КММ на основе алюминия может содержать около 70 об.% частиц оксида алюминия. Изделие согласно настоящему изобретению может быть полосой, листом или панелью толщиной от около 0,004 дюйма до около 0,25 дюйма, и представлять собой композиционное изделие с металлической матрицей, сочетающее усиленные механические свойства КММ с улучшенной пластичностью, внешним видом и легкостью изготовления.
Изделие согласно настоящему изобретению применимо в конструкциях, таких как панели, используемые в аэрокосмической, автомобильной и строительной отраслях промышленности.
Краткое описание чертежей
На фиг.1 представлена технологическая схема, иллюстрирующая способ согласно настоящему изобретению;
На фиг.2 представлено схематическое изображение устройства, используемого в способе согласно настоящему изобретению;
На фиг.3 представлен подробный схематический вид в поперечном разрезе устройства, работающего согласно настоящему изобретению;
На фиг.4 представлена микрофотография поперечного разреза полосы, полученной согласно настоящему изобретению;
На фиг.5 представлена микрофотография поперечного разреза полосы, полученной согласно настоящему изобретению, а затем подвергнутой горячей прокатке до толщины, составляющей 0,008 дюйма.
Подробное описание изобретения
Прилагаемые чертежи и последующая часть описания иллюстрируют варианты осуществления настоящего изобретения. Однако подразумевается, что специалисты, в целом знакомые с процессами литья, смогут применить новые характеристики проиллюстрированных и описанных здесь конструкций и способов в других контекстах путем модификации некоторых деталей. Соответственно, чертежи и описание не должны рассматриваться как ограничивающие настоящее изобретение, а должны восприниматься в широком и общем смысле. При указании какого-либо цифрового диапазона величин подразумевается, что такие диапазоны включают все целые и/или дробные числа, находящиеся между нижним и верхним пределами приведенного диапазона.
И, наконец, в последующей части описания термины «верхний», «нижний», «правый», «левый», «вертикальный», «горизонтальный», «верх», «низ» и их производные должны рассматриваться относительно представленных на чертежах.
Предполагается, что словосочетания «алюминиевые сплавы», «магниевые сплавы» и «титановые сплавы» подразумевают сплавы, содержащие по меньшей мере 50 мас.% указанного элемента и по меньшей мере один модифицирующий элемент. Считается, что алюминиевые, магниевые и титановые сплавы подходят для использования в конструкциях аэрокосмической и автомобильной промышленности благодаря своему легкому весу, соотношению высокой прочности и массы, а также высокой удельной жесткости как при комнатной температуре, так и при повышенных температурах. Настоящее изобретение применимо ко всем алюминиевым сплавам.
Основной вариант настоящего изобретения представлен схематично на технологической схеме, показанной на фиг.1. Как показано на схеме, на этапе 100 расплавленный металл, содержащий твердые частицы, подают в установку для литья. Как подробно описано ниже, установка для литья содержит пару разнесенных движущихся литейных поверхностей. На этапе 102 установка для литья резко охлаждает по меньшей мере часть расплавленного металла для затвердевания наружных слоев и центрального слоя, обогащенного твердыми частицами. По мере отливания сплава толщина затвердевшего наружного слоя увеличивается.
Изделие, выходящее из установки для литья, содержит твердый центральный слой, сформированный на этапе 102 и содержащий твердые частицы, заключенные между наружными твердыми слоями. Виды получаемого изделия могут быть различными, такими как, но не ограничиваясь ими, лист, пластина, плита или фольга. При экструзионном литье изделие может иметь вид проволоки, стержня, бруска или иного полученного экструзией изделия. В любом случае изделие может быть дополнительно подвергнуто технологическому процессу и/или обработке на этапе 104. Следует отметить, что порядок осуществления этапов 100-104 в способе согласно настоящему изобретению не является постоянным, поэтому они могут следовать друг за другом либо некоторые этапы могут осуществляться одновременно.
Согласно настоящему изобретению скорость охлаждения расплавленного металла выбирают таким образом, чтобы обеспечить быстрое затвердевание наружных слоев металла. При использовании алюминиевых сплавов и других металлических сплавов охлаждение наружных слоев металла может происходить со скоростью, составляющей по меньшей мере около 1000°С/сек. Подходящие установки для литья, которые могут быть использованы в описываемом изобретении, включают, но не ограничиваются ими, охлаждаемые литейные поверхности, используемые, например, в двухроликовой литейной машине, ленточной литейной машине, литейной машине для производства плит или блоков. Согласно настоящему изобретению могут быть также использованы вертикальные роликовые литейные машины. В установках для непрерывного литья литейные поверхности обычно разведены и имеют участок, на котором расстояние между ними является минимальным. В роликовой литейной машине участок с минимальным расстоянием между литейными поверхностями лент известен как зазор. В ленточной литейной машине участок с минимальным расстоянием между литейными поверхностями лент может представлять собой зазор между входными шкивами литейной машины. Как более подробно описано ниже, работа установки для литья в режиме согласно настоящему изобретению включает затвердевание металла на минимальном расстоянии между литейными поверхностями. Хотя способ согласно настоящему изобретению описан ниже с использованием двухроликовой литейной машины, он не ограничивается этим. Другие непрерывные литейные поверхности могут быть использованы для осуществления изобретения.
Как подробно показано на фиг.3, в качестве примера для осуществления настоящего изобретения может быть использована роликовая литейная машина (фиг.2). Как показано на фиг.2 (в целом иллюстрирующей горизонтальное непрерывное литье согласно известному способу и согласно настоящему изобретению), настоящее изобретение может быть осуществлено с использованием пары вращающихся в противоположные стороны охлажденных роликов R1 и R2, которые вращаются в направлении стрелок А1 и А2 соответственно, где М представляет собой расплавленный металл, Н представляет собой печь для выдержки, Т представляет собой желоб, а S представляет собой изделие. При обычном использовании роликовая литейная машина работает с медленной скоростью и не обеспечивает получение функционально-градиентного изделия. Как более подробно показано на фиг.3, при осуществлении настоящего изобретения подающий наконечник Т, который может быть выполнен из огнеупорного или другого керамического материала, распределяет расплавленный металл М в направлении стрелки В непосредственно на ролики R1 и R2, вращающиеся в направлении стрелок А1 и А2 соответственно. Промежутки G1 и G2 между подающим наконечником Т и соответствующими роликами R1 и R2 являются как можно меньшими для предотвращения утечки расплавленного металла и уменьшения до минимума воздействия расплавленного металла на атмосферу вдоль роликов R1 и R2, избегая при этом контакта между наконечником Т и роликами R1 и R2. Подходящий размер промежутков G1 и G2 составляет около 0,01 дюйма. Плоскость L вдоль центральной линии роликов R1 и R2 проходит через участок с минимальным зазором между роликами R1 и R2, называемым зазором N.
Как следует их фиг.3, согласно настоящему изобретению расплавленный металл М, содержащий твердые частицы 10, подают между роликами R1 и R2 роликовой литейной машины. Специалисту в данной области техники понятно, что ролики R1 и R2 представляют собой литейные поверхности роликовой литейной машины. Обычно ролики R1 и R2 охлаждают, способствуя затвердеванию расплавленного металла М, непосредственно контактирующего с роликами R1 и R2 на участках 2 и 4 соответственно. При контакте с роликами R1 и R2 металл М начинает охлаждаться и затвердевать. Остывающий металл затвердевает в виде первой оболочки 6 из затвердевшего металла, прилегающего к ролику R1, и в виде второй оболочки 8 из затвердевшего металла, прилегающего к ролику R2.
Толщина каждой из оболочек 8 и 6 увеличивается по мере перемещения металла М к зазору N. Вначале твердые частицы 10 находятся на межфазных границах между каждой из первой и второй оболочек 8 и 6 и расплавленным металлом М. По мере того как металл М продвигается между противоположными поверхностями охлажденных роликов R1, R2, твердые частицы 10 достигают центрального участка 12 с более медленно движущимся потоком расплавленного металла М и увлекаются в направлении стрелок С1 и С2. На центральном участке 12, до зазора N, называемого участком 16, металл М находится в полутвердом состоянии и включает такие компоненты, как твердые частицы 10 и расплавленный металл М. Расплавленный металл М на участке 16 имеет текучую консистенцию, частично благодаря диспергированию в ней твердых частиц 10.
Вращение роликов R1 и R2 вперед у зазора N по существу продвигает только твердую часть металла, т.е. первую и вторую оболочки 6 и 8 и твердых частицы, одновременно нагнетая расплавленный металл М на центральный участок 12 до зазора N таким образом, что металл по существу является твердым в тот момент, когда он выходит из зазора N. После зазора N центральный участок 12 представляет собой твердый центральный слой 18, содержащий твердые частицы 10, находящиеся между первой оболочкой 6 и второй оболочкой 8.
Для ясности описанное выше трехслойное алюминиевое изделие, имеющее центральный участок 12 с высокой концентрацией твердых частиц 10, находящихся между первой и второй оболочками 6 и 8, также будет называться функционально-градиентной структурой из КММ. Размер твердых частиц 10 в твердом центральном слое 18 составляет по меньшей мере около 30 микрон. В изделии в виде полосы твердая центральная часть может составлять от около 20 до около 30% от общей толщины полосы. Несмотря на то, что на фиг.2 изготовление полосы S на литейной машине проиллюстрировано в целом в горизонтальном положении, такое положение не является ограничивающим, поскольку полоса S может выходить из литейной машины под углом или вертикально.
Процесс литья, представленный на фиг.3, включает этапы способа, проиллюстрированные выше на фиг.1. Расплавленный металл М, поданный на этапе 100 в роликовую литейную машину R1, R2, начинает охлаждаться и отверждать расплавленный металл М на этапе 102. Охлаждающий металл образует наружные слои затвердевшего металла, т.е. первую и вторую оболочки 6 и 8, вблизи или рядом с охлаждающими литейными поверхностями R1, R2. Как отмечено выше, толщина первой оболочки 6 и второй оболочки 8 увеличивается по мере перемещения металлической композиции через установку для литья. На этапе 102 твердые частицы 10 поступают на центральный участок 12, частично окруженный затвердевшими наружным слоями 6 и 8. Как показано на фиг.3, первая и вторая оболочки 6 и 8 по существу окружают центральный участок 12.
Другими словами, центральный участок 12, содержащий твердые частицы 10, расположен между первой оболочкой 6 и второй оболочкой 8. Расплавленный металл М на центральном участке 12 формирует внутренний слой 17. Иначе говоря, внутренний слой 17 заключен или расположен между первой оболочкой 6 и второй оболочкой 8. В других установках для литья первая и/или вторая оболочки 6, 8 могут полностью окружать внутренний слой 17. Как показано на фиг.1, на этапе 104 внутренний слой 17 затвердевает. До полного затвердевания внутреннего слоя 17 данный слой является полутвердым и включает такие компоненты, как твердые частицы 10 и металл. Металл во внутреннем слое 17 на данном этапе имеет текучую консистенцию, частично благодаря диспергированию в ней твердых частиц 10.
На этапе 106 изделие полностью затвердевает и включает твердый центральный слой 18, содержащий твердые частицы 10 и первую и вторую оболочки 6, 8, т.е. наружный слой, по существу окружающий твердый центральный слой 18. Толщина Т1 твердого центрального слоя 18 может составлять около 10-40% от толщины Т изделия 20. Согласно одному из вариантов твердый центральный слой 18 состоит приблизительно из 70 об.% твердых частиц 10, а первая 6 и вторая 8 оболочки состоят приблизительно из 10 об.% твердых частиц 10, однако общая толщина оболочек (Т2 + Т3) составляет приблизительно 60-90% от толщины Т изделия 20. Соответственно, наибольшую концентрацию КММ имеет твердый центральный слой 18, а наружные слои 6, 8 имеют низкую концентрацию КММ.
Перемещение твердых частиц 10, имеющих размер по меньшей мере около 30 микрон, в центральный участок 12 на этапе 104 обеспечивают сдвигающие усилия, которые являются результатом разницы скоростей между внутренним слоем 17 расплавленного металла и затвердевшими наружными слоями 6, 8. Для того чтобы обеспечить такое перемещение во внутренний слой 17, роликовые литейные машины R1, R2 должны работать со скоростью, составляющей по меньшей мере около 50 футов в минуту. Роликовые литейные машины R1, R2, работающие с обычной скоростью, составляющей менее 10 футов в минуту, не обеспечивают сдвигающие усилия, необходимые для перемещения твердых частиц, имеющих размер по меньшей мере около 30 микрон, во внутренний слой 17.
Важным аспектом настоящего изобретения является перемещение твердых частиц 10, имеющих размер по меньшей мере около 30 микрон, во внутренний слой 17.
Функционально-градиентная структура из КММ, описываемая в настоящем изобретении, сочетает преимущества КММ (например, улучшенные механические свойства) с пластичностью и внешним видом металлических наружных слоев. Литейные поверхности, используемые при осуществлении настоящего изобретения, служат в качестве стоков теплоты расплавленного металла М. Во время работы теплота равномерно передается от расплавленного металла охлажденным литейным поверхностям, обеспечивая равномерность поверхности отлитого изделия. Охлажденные литейные поверхности могут быть изготовлены из стали, или меди, или какого-либо иного подходящего материала и могут быть текстурированы таким образом, чтобы включать неровности поверхности, контактирующие с расплавленным металлом. На литейные поверхности может быть также нанесено покрытие из другого металла, такого как, например, никель или хром, или неметалла.
Неровности поверхности служат для повышения теплоотдачи от охлажденных литейных поверхностей. Контролируемая степень неровностей охлажденных литейных поверхностей обеспечивает более равномерную их теплоотдачу. Неровности поверхности могут иметь вид канавок, впадин, сучков или т.п. и могут образовывать правильный рисунок. Контроль, поддержание и выбор соответствующей скорости роликов R1 и R2 роликовой литейной машины, работающей в режиме настоящего изобретения, могут повлиять на эффективность настоящего изобретения. Скорость роликов определяет скорость, с которой расплавленный металл М продвигается к зазору N. В том случае, если скорость слишком мала, действующие на твердых частицы 10 силы являются недостаточными для того, чтобы вовлечь их во внутренний слой 17 металлического изделия. Соответственно, настоящее изобретение подходит для использования при скоростях более 50 футов в минуту.
Согласно одному из вариантов настоящее изобретение осуществляют при скоростях, составляющих 50-300 футов/мин. Линейная скорость, с которой расплавленный алюминий поступает на ролики R1 и R2, может быть меньше скорости роликов R1 и R2 или равняться одной четверти скорости роликов. Осуществление высокоскоростного непрерывного литья согласно настоящему изобретению становится возможным частично благодаря тому, что текстурированные поверхности роликов D1 и D2 обеспечивают равномерную теплоотдачу расплавленного металла М и, как описано ниже, разъединяющая ролики сила является другим важным параметром при осуществлении настоящего изобретения.
Существенное преимущество настоящего изобретения заключается в том, что твердая полоса не формируется до тех пор, пока металл не достигнет зазора N. Толщина Т определяется величиной зазора N между роликами R1 и R2. Разделяющая ролики сила достаточно велика для того, чтобы выдавить расплавленный металл до и мимо зазора N. В противном случае избыток расплавленного металла, проходящего через зазор N, вызвал бы разъединение и отклонение от оси верхней и нижней оболочек 6 и 8 и твердого центрального участка 18. И наоборот, как это происходит при обычном роликовом литье, недостаточное количество расплавленного металла, достигающее зазора N, является причиной преждевременного формирования полосы. Преждевременно сформированная полоса 20 может быть деформирована роликами R1 и R2 и подвергнута сегрегации вдоль центральной линии.
Подходящие разъединяющие ролики силы составляют около 5-1000 фунтов на дюйм ширины отлитого изделия. В целом, при отливке сплавов большего калибра могут понадобиться более медленные скорости отливания, для того чтобы отвести тепло от толстого сплава. В отличие от обычного роликового литья такая более медленная скорость отливания не приводит к возникновению избытка разъединяющих ролики сил в настоящем изобретении благодаря тому, что полностью твердая полоса из цветного металла не образуется до зазора.
Полоса из сплава может быть получена с толщиной от около 0,08 дюймов до около 0,25 дюймов при скорости литья, составляющей 50-300 футов/мин.
Согласно одному из вариантов расплавленный металл представляет собой алюминий или алюминиевый сплав.
Согласно второму варианту твердые частицы могут представлять собой любой неметаллический материал, такой как оксид алюминия, карбид бора, карбид кремния и нитрид бора, либо металлический материал, полученный во время литья или добавленный к расплавленному металлу.
На фиг.4 представлена микроструктура функционально-градиентного КММ, отлитого согласно настоящему изобретению. Проиллюстрированная полоса 400 включает 15 мас.% оксида алюминия и имеет калибр 0,004. Видно, что центральный слой 401 полосы имеет более высокую концентрацию твердых частиц 10, в то время как более низкие концентрации наблюдаются в наружных слоях 402 и 403 соответственно. Следует отметить, что взаимодействия между твердыми частицами и алюминиевой матрицей не происходит благодаря быстрому затвердеванию расплавленного металла во время способа согласно настоящему изобретению. Более того, как видно на фиг.5, в катаном изделии согласно настоящему изобретению повреждения на фазовой границе между твердыми частицами и металлической матрицей не происходит. На фиг.5 проиллюстрирована полоса из функционально-градиентного КММ (Al, 15 об.% Al2O3, прокатанный композит толщиной 0,2 мм), металлические наружные слои которой имеют высокие характеристики формуемости, а центральный слой имеет улучшенную жесткость. Настоящее изобретение также позволяет получать холоднокатаное изделие без необходимости его повторного нагревания во время холодной прокатки. Благодаря тому, что твердые частицы не выступают над поверхностью изделия, оно не изнашивается и не истирает валки прокатного стана.
Несмотря на то, что настоящее изобретение было описано подробно и со ссылкой на конкретные варианты его осуществления, для специалиста в данной области техники очевидно, что возможны его различные изменения и дополнения, не выходящие за рамки объема и сущности таких вариантов. Таким образом, предполагается, что настоящее изобретение включает все его дополнения и изменения при условии, что они подпадают под объем приложенной формулы изобретения и ее эквиваленты.

Claims (13)

1. Способ изготовления функционально-градиентного изделия из композиционного материала с металлической матрицей, включающий этапы, на которых:
подают расплавленный металл, содержащий твердые частицы, на пару движущихся литейных поверхностей, при этом размер твердых частиц составляет, по меньшей мере, около 30 мкм;
отверждают расплавленный металл при его перемещении между движущимися литейными поверхностями с формированием изделия, содержащего первый твердый наружный слой, второй твердый наружный слой и полутвердый центральный слой между ними, при этом полутвердый центральный слой имеет более высокую концентрацию твердых частиц, чем первый или второй наружные слои;
отверждают полутвердый центральный слой с формированием твердого металлического изделия, состоящего из наружных слоев и затвердевшего центрального слоя после прохождения полутвердым центральным слоем зазора между парой движущихся литейных поверхностей; и
извлекают твердое металлическое изделие из зазора между литейными поверхностями.
2. Способ по п.1, дополнительно включающий горячую или холодную прокатку твердого металлического изделия.
3. Способ по п.1, дополнительно включающий этап, на котором устанавливают зазор между литейными поверхностями, равный от около 0,08 до около 0,25 дюймов.
4. Способ по п.1, дополнительно включающий этап, на котором перемещают расплавленный металл, включающий пропускание смеси расплавленного металла между литейными поверхностями со скоростью, составляющей от около 50 до 300 футов/мин.
5. Способ по п.1, дополнительно включающий этап, на котором уменьшают толщину цельного твердого металлического изделия посредством одной или более горячей или холодной прокатки до конечной толщины, составляющей от около 0,004 дюйма до 0,125 дюйма.
6. Способ по п.1, в котором расплавленный металл представляет собой алюминиевый сплав, а твердые частицы выбирают из группы, состоящей из оксида алюминия, карбида бора, карбида кремния, нитрида бора и любого неметаллического материала.
7. Способ по п.1, в котором твердое металлическое изделие представляет собой лист, полосу или панель.
8. Функционально-градиентное изделие из композиционного материала с металлической матрицей, содержащее:
первый наружный слой;
второй наружный слой; и
центральный слой, распложенный между первым и вторым слоем, при этом центральный слой имеет более высокую концентрацию твердых частиц, чем первый или второй наружные слои, а размер твердых частиц составляет, по меньшей мере, около 30 мкм.
9. Изделие по п.8, в котором первый наружный слой, второй наружный слой и центральный слой представляют собой алюминиевые сплавы, а твердые частицы выбраны из группы, состоящей из оксида алюминия, карбида бора, карбида кремния, нитрида бора и любого неметаллического материала.
10. Изделие по п.9, в котором центральный слой включает до около 70 об.% частиц оксида алюминия.
11. Изделие по п.8, в котором изделие получено с использованием процесса отливки полос.
12. Изделие по п.8, в котором изделие имеет толщину, составляющую от около 0,004 дюйма до около 0,125 дюйма.
13. Изделие по п.8, в котором оно представляет собой лист, полосу или панель.
RU2009141589A 2007-04-11 2008-04-11 Функционально-градиентный лист из композиционного материала с металлической матрицей RU2429936C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US11/734,121 2007-04-11
US11/734,121 US7846554B2 (en) 2007-04-11 2007-04-11 Functionally graded metal matrix composite sheet

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2009141589A RU2009141589A (ru) 2011-05-20
RU2429936C2 true RU2429936C2 (ru) 2011-09-27

Family

ID=39538060

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2009141589A RU2429936C2 (ru) 2007-04-11 2008-04-11 Функционально-градиентный лист из композиционного материала с металлической матрицей

Country Status (13)

Country Link
US (3) US7846554B2 (ru)
EP (1) EP2148753B1 (ru)
JP (1) JP2010524689A (ru)
KR (1) KR20100016383A (ru)
CN (1) CN101678440B (ru)
AU (1) AU2008240177A1 (ru)
BR (1) BRPI0811045A8 (ru)
CA (1) CA2683970C (ru)
ES (1) ES2538993T3 (ru)
MX (1) MX2009010937A (ru)
RU (1) RU2429936C2 (ru)
WO (1) WO2008128061A1 (ru)
ZA (1) ZA200907378B (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2818786C1 (ru) * 2020-09-24 2024-05-06 Новелис Инк. Продукты из алюминиевого сплава с функциональным градиентом и способы их изготовления

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7846554B2 (en) * 2007-04-11 2010-12-07 Alcoa Inc. Functionally graded metal matrix composite sheet
US8403027B2 (en) 2007-04-11 2013-03-26 Alcoa Inc. Strip casting of immiscible metals
US8956472B2 (en) 2008-11-07 2015-02-17 Alcoa Inc. Corrosion resistant aluminum alloys having high amounts of magnesium and methods of making the same
CN103119184B (zh) 2010-09-08 2015-08-05 美铝公司 改进的6xxx铝合金及其生产方法
CN102225461B (zh) * 2011-04-02 2013-02-27 北京科技大学 一种陶瓷颗粒选择性增强铝基复合材料的制备方法
AU2013205742B2 (en) * 2012-03-07 2016-04-07 Arconic Inc. Improved 7XXX aluminium alloys, and methods for producing the same
WO2013133976A1 (en) * 2012-03-07 2013-09-12 Alcoa Inc. Improved 6xxx aluminum alloys, and methods for producing the same
WO2013172910A2 (en) 2012-03-07 2013-11-21 Alcoa Inc. Improved 2xxx aluminum alloys, and methods for producing the same
WO2013133978A1 (en) * 2012-03-07 2013-09-12 Alcoa Inc. Improved aluminum alloys containing magnesium, silicon, manganese, iron, and copper, and methods for producing the same
CN102632221B (zh) * 2012-04-28 2015-03-11 昆明理工大学 一种半固态A356铝合金表面复合SiC颗粒的方法
US9587298B2 (en) * 2013-02-19 2017-03-07 Arconic Inc. Heat treatable aluminum alloys having magnesium and zinc and methods for producing the same
CN106216618A (zh) * 2016-09-18 2016-12-14 华北理工大学 一种浇注连续铸造制备双金属复合材料的方法
CN107100949B (zh) * 2017-04-17 2019-01-29 湖南世鑫新材料有限公司 一种组合式复合材料制动盘及制备方法和应用
CN107675058B (zh) * 2017-10-12 2019-05-17 哈尔滨工业大学 一种宽体积分数层状梯度碳化硼铝基复合材料及其制备方法
US11508641B2 (en) * 2019-02-01 2022-11-22 Toyota Motor Engineering & Manufacturing North America, Inc. Thermally conductive and electrically insulative material
CN114107764B (zh) * 2020-08-26 2022-10-21 宝山钢铁股份有限公司 一种喷射铸轧7xxx铝合金薄带及其制备方法
CN114082801B (zh) * 2021-11-22 2024-01-02 昆明理工大学 一种铜包钢复合材料连续半固态成形方法及装置

Family Cites Families (151)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2693012A (en) 1950-09-08 1954-11-02 Gen Motors Corp Method and apparatus for manufacturing sheet material
US3078563A (en) 1959-10-23 1963-02-26 Federal Mogul Bower Bearings Method of bonding aluminum to steel by roll pressure
DE1433031A1 (ru) 1960-12-08
US3232796A (en) 1962-03-21 1966-02-01 Aluminum Co Of America Treatment of aluminum-magnesium alloy
US3366476A (en) 1965-05-20 1968-01-30 Olin Mathieson Aluminum base alloy
US3346377A (en) 1965-05-20 1967-10-10 Olin Mathieson Aluminum base alloy
US3346374A (en) 1965-05-20 1967-10-10 Olin Mathieson Aluminum base alloy
US3346370A (en) 1965-05-20 1967-10-10 Olin Mathieson Aluminum base alloy
US3346376A (en) 1965-05-20 1967-10-10 Olin Mathieson Aluminum base alloy
US3346373A (en) 1965-05-20 1967-10-10 Olin Mathieson Aluminum base alloy
US3556872A (en) 1965-05-20 1971-01-19 Olin Corp Process for preparing aluminum base alloys
US3346371A (en) 1965-05-20 1967-10-10 Olin Mathieson Aluminum base alloy
US3346372A (en) 1965-05-20 1967-10-10 Olin Mathieson Aluminum base alloy
US3346375A (en) 1965-05-20 1967-10-10 Olin Mathieson Aluminum base alloy
US3490955A (en) 1967-01-23 1970-01-20 Olin Mathieson Aluminum base alloys and process for obtaining same
US3582406A (en) 1968-10-30 1971-06-01 Olin Mathieson Thermal treatment of aluminum-magnesium alloy for improvement of stress-corrosion properties
US3617395A (en) 1969-04-09 1971-11-02 Olin Mathieson Method of working aluminum-magnesium alloys to confer satisfactory stress corrosion properties
US3761322A (en) 1970-12-28 1973-09-25 Olin Mathieson Method of preparing aluminum cartridge case
US3708352A (en) 1971-06-14 1973-01-02 Aluminum Co Of America Strain hardened aluminum-magnesium alloys
US3831323A (en) * 1973-11-06 1974-08-27 Us Army Sperical permanent diamond lap and method of use
US4002197A (en) 1973-11-09 1977-01-11 Hazelett Strip-Casting Corporation Continuous casting apparatus wherein the temperature of the flexible casting belts in twin-belt machines is controllably elevated prior to contact with the molten metal
US4151013A (en) 1975-10-22 1979-04-24 Reynolds Metals Company Aluminum-magnesium alloys sheet exhibiting improved properties for forming and method aspects of producing such sheet
US4146164A (en) 1977-11-09 1979-03-27 Aluminum Company Of America Production of aluminum brazing sheet
US4146163A (en) 1977-11-09 1979-03-27 Aluminum Company Of America Production of aluminum brazing sheet
US4098957A (en) 1977-11-25 1978-07-04 Aluminum Company Of America Aluminum brazing sheet
US4330027A (en) 1977-12-22 1982-05-18 Allied Corporation Method of making strips of metallic glasses containing embedded particulate matter
US4260419A (en) 1978-08-04 1981-04-07 Coors Container Company Aluminum alloy composition for the manufacture of container components from scrap aluminum
US4235646A (en) 1978-08-04 1980-11-25 Swiss Aluminium Ltd. Continuous strip casting of aluminum alloy from scrap aluminum for container components
US4238248A (en) 1978-08-04 1980-12-09 Swiss Aluminium Ltd. Process for preparing low earing aluminum alloy strip on strip casting machine
US4282044A (en) 1978-08-04 1981-08-04 Coors Container Company Method of recycling aluminum scrap into sheet material for aluminum containers
EP0010936B1 (en) 1978-11-03 1983-10-26 Alcan Research And Development Limited Production of rolled products
CA1135933A (en) 1979-07-18 1982-11-23 Robert Thomson Method and apparatus for casting elongated members of reactive metals and reactive metal alloys
US4484614A (en) 1980-05-09 1984-11-27 Allegheny Ludlum Steel Corporation Method of and apparatus for strip casting
JPS5825847A (ja) * 1981-08-10 1983-02-16 Daido Steel Co Ltd 複合体の製造方法
US4523625A (en) 1983-02-07 1985-06-18 Cornell Research Foundation, Inc. Method of making strips of metallic glasses having uniformly distributed embedded particulate matter
JPH07108434B2 (ja) 1983-10-11 1995-11-22 フオ−レスト エム パ−マ− 金属ストリツプの連続鋳造方法および装置
US4614220A (en) 1984-11-16 1986-09-30 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for continuously casting thin sheet
US4626294A (en) 1985-05-28 1986-12-02 Aluminum Company Of America Lightweight armor plate and method
US4751958A (en) 1985-10-04 1988-06-21 Hunter Engineering Company, Inc. Continuous casting aluminum alloy
US5053286A (en) 1986-01-23 1991-10-01 Federal-Mogul Corporation Aluminum-lead engine bearing alloy metallurgical structure and method of making same
US4996025A (en) 1986-01-23 1991-02-26 Federal-Mogul Corporation Engine bearing alloy composition and method of making same
ES2005801B3 (es) 1986-02-13 1991-04-01 Larex Ag Procedimiento para la colada continua e instalacion de colada continua para el desarrollo del mismo.
SU1453932A1 (ru) 1987-02-11 1996-03-27 Винницкий завод тракторных агрегатов им.XXV съезда КПСС Сплав на основе алюминия
US4828008A (en) 1987-05-13 1989-05-09 Lanxide Technology Company, Lp Metal matrix composites
US4782994A (en) 1987-07-24 1988-11-08 Electric Power Research Institute, Inc. Method and apparatus for continuous in-line annealing of amorphous strip
US4915158A (en) 1987-11-09 1990-04-10 Hazelett Strip-Casting Corporation Belt composition for improving performance and flatness of thin revolving endless flexible casting belts in continuous metal casting machines
IN170143B (ru) 1987-12-16 1992-02-15 Mitsui Toatsu Chemicals
US4828012A (en) 1988-04-08 1989-05-09 National Aluminum Corporation Apparatus for and process of direct casting of metal strip
US5106429A (en) 1989-02-24 1992-04-21 Golden Aluminum Company Process of fabrication of aluminum sheet
US5076344A (en) 1989-03-07 1991-12-31 Aluminum Company Of America Die-casting process and equipment
US5047369A (en) 1989-05-01 1991-09-10 At&T Bell Laboratories Fabrication of semiconductor devices using phosphosilicate glasses
DE68917322T2 (de) 1989-07-10 1995-01-19 Federal Mogul Corp Motorlagerlegierung und verfahren zu deren herstellung.
DE4003018A1 (de) 1990-02-02 1991-08-08 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur herstellung monotektischer legierungen
JP2640993B2 (ja) 1990-06-11 1997-08-13 スカイアルミニウム株式会社 超塑性成形用アルミニウム合金圧延板
JPH0755373B2 (ja) 1990-09-18 1995-06-14 住友軽金属工業株式会社 アルミニウム合金クラッド材および熱交換器
JPH05318045A (ja) * 1991-04-26 1993-12-03 Mitsubishi Materials Corp アルミニウム合金板の製造方法、製造装置、およびハニカム構造体
US5240672A (en) * 1991-04-29 1993-08-31 Lanxide Technology Company, Lp Method for making graded composite bodies produced thereby
WO1993005194A1 (en) * 1991-09-05 1993-03-18 Technalum Research, Inc. Method for the production of compositionally graded coatings
IL100136A (en) 1991-11-24 1994-12-29 Ontec Ltd Method and device for producing homogeneous alloys
AU3882493A (en) 1992-04-28 1993-11-29 Alcan International Limited Method for preventing sticking on a twin roll caster
CA2096366C (en) 1992-06-23 2008-04-01 Gavin F. Wyatt-Mair A method of manufacturing can body sheet
US5356495A (en) 1992-06-23 1994-10-18 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Method of manufacturing can body sheet using two sequences of continuous, in-line operations
US6391127B1 (en) 1992-06-23 2002-05-21 Alcoa Inc. Method of manufacturing aluminum alloy sheet
CA2096365A1 (en) 1992-06-23 1993-12-24 Donald G. Harrington Method and apparatus for continuous casting of metals
US5496423A (en) 1992-06-23 1996-03-05 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Method of manufacturing aluminum sheet stock using two sequences of continuous, in-line operations
US5514228A (en) 1992-06-23 1996-05-07 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Method of manufacturing aluminum alloy sheet
EP0594509B1 (en) 1992-10-23 1996-08-14 The Furukawa Electric Co., Ltd. Process for manufacturing Al-Mg alloy sheets for press forming
CA2148251A1 (en) 1992-10-29 1994-05-11 Warren H. Hunt, Jr. Metal matrix composite having enhanced toughness and method of making
JPH07145441A (ja) 1993-01-27 1995-06-06 Toyota Motor Corp 超塑性アルミニウム合金およびその製造方法
US5365664A (en) 1993-06-22 1994-11-22 Federal-Mogul Corporation Method of making aluminum alloy bearing
US5518064A (en) 1993-10-07 1996-05-21 Norandal, Usa Thin gauge roll casting method
US5983980A (en) 1993-11-18 1999-11-16 Isahikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. Casting steel strip
US5482107A (en) 1994-02-04 1996-01-09 Inland Steel Company Continuously cast electrical steel strip
DE69513015T2 (de) 1994-03-10 2000-05-25 Nippon Steel Corp., Tokio/Tokyo Eine Legierung aus Titan-Aluminium intermetallische Verbindungen mit guten Hochtemperatureigenschaften und einem Verfahren zu deren Herstellung
FR2718462B1 (fr) 1994-04-11 1996-05-24 Pechiney Aluminium Alliages d'aluminium contenant du bismuth, du cadmium, de l'indium et/ou du plomb à l'état très finement dispersé et procédé d'obtention .
CA2197547C (en) 1994-09-06 2001-05-01 Michael Jackson Bull Heat treatment process for aluminum alloy sheet
BR9403710A (pt) 1994-10-13 1997-02-25 Metal Leve Sa Tira bimetálica para mancal e processo para produç o de tira bimetálica para mancal
US5681405A (en) 1995-03-09 1997-10-28 Golden Aluminum Company Method for making an improved aluminum alloy sheet product
US6344096B1 (en) 1995-05-11 2002-02-05 Alcoa Inc. Method of producing aluminum alloy sheet for automotive applications
US5536587A (en) 1995-08-21 1996-07-16 Federal-Mogul Corporation Aluminum alloy bearing
US5772799A (en) 1995-09-18 1998-06-30 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Method for making can end and tab stock
US5772802A (en) 1995-10-02 1998-06-30 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Method for making can end and tab stock
US5655593A (en) 1995-09-18 1997-08-12 Kaiser Aluminum & Chemical Corp. Method of manufacturing aluminum alloy sheet
US5769972A (en) 1995-11-01 1998-06-23 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Method for making can end and tab stock
DE69628312T2 (de) 1995-09-18 2004-03-25 Alcoa Inc. Verfahren zur herstellung von getraenkedosenblech
AU7437196A (en) 1995-10-16 1997-05-07 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Casting belts for use in casting of metals and method of manufacturing same
US5862582A (en) 1995-11-03 1999-01-26 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Method for making hollow workpieces
US5742993A (en) 1995-11-03 1998-04-28 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Method for making hollow workpieces
US6447848B1 (en) * 1995-11-13 2002-09-10 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Nanosize particle coatings made by thermally spraying solution precursor feedstocks
CA2236656C (en) 1995-11-14 2003-08-05 Fata Hunter Inc. Continuous chain caster and method
US6423164B1 (en) 1995-11-17 2002-07-23 Reynolds Metals Company Method of making high strength aluminum sheet product and product therefrom
FR2742165B1 (fr) 1995-12-12 1998-01-30 Pechiney Rhenalu Procede de fabrication de bandes minces en alliage d'aluminium a haute resistance et formabilite
DE19605398A1 (de) 1996-02-14 1997-08-21 Wielage Bernhard Prof Dr Ing Herstellen von Verbundwerkstoffen durch Bandgießen bzw. Gießwalzen
AUPN937696A0 (en) 1996-04-19 1996-05-16 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting steel strip
US6120621A (en) 1996-07-08 2000-09-19 Alcan International Limited Cast aluminum alloy for can stock and process for producing the alloy
US5785777A (en) 1996-11-22 1998-07-28 Reynolds Metals Company Method of making an AA7000 series aluminum wrought product having a modified solution heat treating process for improved exfoliation corrosion resistance
EP1023175B1 (en) 1997-05-30 2006-02-15 Alcoa Inc. Method for coating aluminum metal strip
WO1999003615A1 (en) 1997-07-15 1999-01-28 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation High speed transfer of strip in a continuous strip processing application
GB9717245D0 (en) * 1997-08-15 1997-10-22 Rolls Royce Plc A metallic article having a thermal barrier coaring and a method of application thereof
AU9034098A (en) 1997-08-27 1999-03-16 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Apparatus for adjusting the gap in a strip caster
JP3656150B2 (ja) 1997-09-11 2005-06-08 日本軽金属株式会社 アルミニウム合金板の製造方法
ATE231756T1 (de) 1997-11-20 2003-02-15 Alcoa Inc Vorrichtung und verfahren zum kühlen von giessbändern
DE19800433C2 (de) 1998-01-08 2002-03-21 Ks Gleitlager Gmbh Stranggießverfahren zum Vergießen einer Aluminium-Gleitlagerlegierung
US6280543B1 (en) 1998-01-21 2001-08-28 Alcoa Inc. Process and products for the continuous casting of flat rolled sheet
IL123503A (en) 1998-03-01 2001-01-11 Elecmatec Electro Magnetic Tec Aluminum-bismuth bearing alloy and methods for its continuous casting
RU2139953C1 (ru) 1998-04-17 1999-10-20 Региональная общественная организация для инвалидов "Содействие созданию современных информационных технологий для инвалидов" Способ производства листов и лент из алюминиевых сплавов, содержащих литий
DE19824308C1 (de) 1998-06-02 1999-09-09 Fraunhofer Ges Forschung Gleitlagerschale und Verfahren zu ihrer Herstellung
US6238497B1 (en) 1998-07-23 2001-05-29 Alcan International Limited High thermal conductivity aluminum fin alloys
US6336980B1 (en) 1999-05-21 2002-01-08 Danieli Technology, Inc. Method for in-line heat treatment of hot rolled stock
US6264769B1 (en) 1999-05-21 2001-07-24 Danieli Technology, Inc. Coil area for in-line treatment of rolled products
US6146477A (en) 1999-08-17 2000-11-14 Johnson Brass & Machine Foundry, Inc. Metal alloy product and method for producing same
US6264765B1 (en) 1999-09-30 2001-07-24 Reynolds Metals Company Method and apparatus for casting, hot rolling and annealing non-heat treatment aluminum alloys
US6602363B2 (en) 1999-12-23 2003-08-05 Alcoa Inc. Aluminum alloy with intergranular corrosion resistance and methods of making and use
US6581675B1 (en) 2000-04-11 2003-06-24 Alcoa Inc. Method and apparatus for continuous casting of metals
EP1290235B2 (en) 2000-06-01 2009-10-07 Alcoa Inc. Corrosion resistant 6000 series alloy suitable for aerospace applications
CN1186137C (zh) 2000-06-19 2005-01-26 东北大学 液－固相异种金属轧制复合方法及设备
BR0115368A (pt) 2000-11-15 2004-01-06 Federal Mogul Corp Mancal deslizante, material compósito para mancal e método de fabricar um mancal compósito
US6833339B2 (en) 2000-11-15 2004-12-21 Federal-Mogul World Wide, Inc. Non-plated aluminum based bearing alloy with performance-enhanced interlayer
JP4886129B2 (ja) * 2000-12-13 2012-02-29 古河スカイ株式会社 ブレージング用アルミニウム合金フィン材の製造方法
US6672368B2 (en) * 2001-02-20 2004-01-06 Alcoa Inc. Continuous casting of aluminum
US7125612B2 (en) 2001-02-20 2006-10-24 Alcoa Inc. Casting of non-ferrous metals
US7503378B2 (en) 2001-02-20 2009-03-17 Alcoa Inc. Casting of non-ferrous metals
CN1381322A (zh) * 2001-04-13 2002-11-27 中国科学院金属研究所 颗粒增强铝合金基功能负梯度复合管的制备方法
US20020167005A1 (en) * 2001-05-11 2002-11-14 Motorola, Inc Semiconductor structure including low-leakage, high crystalline dielectric materials and methods of forming same
US7059384B2 (en) 2001-06-15 2006-06-13 National Research Council Of Canada Apparatus and method for metal strip casting
US6543122B1 (en) 2001-09-21 2003-04-08 Alcoa Inc. Process for producing thick sheet from direct chill cast cold rolled aluminum alloy
US20040007295A1 (en) 2002-02-08 2004-01-15 Lorentzen Leland R. Method of manufacturing aluminum alloy sheet
FR2837499B1 (fr) 2002-03-22 2004-05-21 Pechiney Rhenalu PRODUITS EN ALLIAGES Al-Mg POUR CONSTRUCTION SOUDEE
WO2004005562A2 (en) 2002-07-09 2004-01-15 Pechiney Rhenalu AlCuMg ALLOYS FOR AEROSPACE APPLICATION
JP2005536354A (ja) 2002-08-21 2005-12-02 アルコア インコーポレイテッド 非鉄金属の鋳造
US20040035505A1 (en) 2002-08-23 2004-02-26 Ali Unal Pie plate sheet and method of manufacturing
US7503377B2 (en) 2003-02-28 2009-03-17 Alcoa Inc. Method and apparatus for continuous casting
US6880617B2 (en) 2003-02-28 2005-04-19 Alcon Inc. Method and apparatus for continuous casting
US7089993B2 (en) 2003-02-28 2006-08-15 Alcoa Inc. Method and apparatus for continuous casting
CN1212289C (zh) * 2003-06-03 2005-07-27 浙江大学 采用流延成型法制备功能梯度材料的方法
FR2857981A1 (fr) 2003-07-21 2005-01-28 Pechiney Rhenalu FEUILLES OU BANDES MINCES EN ALLIAGES AIFeSI
US6959476B2 (en) 2003-10-27 2005-11-01 Commonwealth Industries, Inc. Aluminum automotive drive shaft
JP4725019B2 (ja) 2004-02-03 2011-07-13 日本軽金属株式会社 熱交換器用アルミニウム合金フィン材およびその製造方法並びにアルミニウム合金フィン材を備える熱交換器
US20050211350A1 (en) 2004-02-19 2005-09-29 Ali Unal In-line method of making T or O temper aluminum alloy sheets
US7182825B2 (en) 2004-02-19 2007-02-27 Alcoa Inc. In-line method of making heat-treated and annealed aluminum alloy sheet
RU2284364C2 (ru) 2004-06-03 2006-09-27 Оао "Завод Подшипников Скольжения" Антифрикционный сплав и способ изготовления биметаллической заготовки для подшипников из этого сплава
CN100469927C (zh) 2004-07-30 2009-03-18 日本轻金属株式会社 铝合金薄板及其制造方法
US7374827B2 (en) 2004-10-13 2008-05-20 Alcoa Inc. Recovered high strength multi-layer aluminum brazing sheet products
WO2006126281A1 (en) 2005-05-25 2006-11-30 Nippon Light Metal Co., Ltd. Aluminum alloy sheet and method for manufacturing the same
JP5371173B2 (ja) 2005-07-27 2013-12-18 日本軽金属株式会社 高強度アルミニウム合金フィン材の製造方法
US20070095499A1 (en) 2005-11-01 2007-05-03 Tomes David A Jr Method and apparatus for electromagnetic confinement of molten metal in horizontal casting systems
JP2008024964A (ja) 2006-07-18 2008-02-07 Nippon Light Metal Co Ltd 高強度アルミニウム合金板およびその製造方法
US8403027B2 (en) 2007-04-11 2013-03-26 Alcoa Inc. Strip casting of immiscible metals
US7846554B2 (en) 2007-04-11 2010-12-07 Alcoa Inc. Functionally graded metal matrix composite sheet
US20100084053A1 (en) 2008-10-07 2010-04-08 David Tomes Feedstock for metal foil product and method of making thereof
US8956472B2 (en) 2008-11-07 2015-02-17 Alcoa Inc. Corrosion resistant aluminum alloys having high amounts of magnesium and methods of making the same

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
KARNEZIS Р.А., DURRANT G., CANTOR В., Characterization of reinforcement distribution in cast AL-alloy/SiCp composites, MATERIALS CHARACTERIZATION, 1998, 40(2), с.97-109. *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2818786C1 (ru) * 2020-09-24 2024-05-06 Новелис Инк. Продукты из алюминиевого сплава с функциональным градиентом и способы их изготовления

Also Published As

Publication number Publication date
US20110036464A1 (en) 2011-02-17
RU2009141589A (ru) 2011-05-20
BRPI0811045A8 (pt) 2017-08-22
US7846554B2 (en) 2010-12-07
CN101678440A (zh) 2010-03-24
EP2148753B1 (en) 2015-03-11
US20110042032A1 (en) 2011-02-24
BRPI0811045A2 (pt) 2014-12-09
US8697248B2 (en) 2014-04-15
WO2008128061A1 (en) 2008-10-23
US8381796B2 (en) 2013-02-26
ZA200907378B (en) 2010-07-28
ES2538993T3 (es) 2015-06-25
KR20100016383A (ko) 2010-02-12
AU2008240177A1 (en) 2008-10-23
EP2148753A1 (en) 2010-02-03
MX2009010937A (es) 2009-11-02
CA2683970A1 (en) 2008-10-23
CA2683970C (en) 2012-10-16
US20080254309A1 (en) 2008-10-16
CN101678440B (zh) 2015-05-06
JP2010524689A (ja) 2010-07-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2429936C2 (ru) Функционально-градиентный лист из композиционного материала с металлической матрицей
Wang et al. Effects of twin-roll casting process parameters on the microstructure and sheet metal forming behavior of 7050 aluminum alloy
KR101129489B1 (ko) 비철 금속의 주조 방법
US20130216426A1 (en) Strip castings of immiscible metals
KR101105902B1 (ko) 비철 및 경금속의 벨트식주조방법 및 장치
CA2011219C (en) Continuous thin sheet of tial intermetallic compound and process for producing same
US6439451B1 (en) Method of making aluminum alloy plate for bearing
JPS6040649A (ja) 連続的鋳造機の製品における長手方向バンドの沈下を防止するための方法及び装置
CN1434751A (zh) 金属连铸的方法和设备
Haga 600 mm-Wide Strip Casting Using Single Roll Caster Equipped with Scraper
Harada et al. Reduction of Elongation Anisotropy in Cold-Rolled and Annealed Al–7% Si Alloy Strips Fabricated by Vertical-Type High-Speed Twin-Roll Casting
US11654477B2 (en) Method for manufacturing aluminum alloy exterior material for smart device
Chu et al. Aluminum Monolithic Alloy and Multi-Alloy Cast Using Planar Solidification Approach
Nakamura et al. Aluminum alloy strips casting using an unequal diameter twin roll caster
Ohashi et al. Direct molten metal rolling of aluminum alloy A3003
Kashitani et al. Twin Roll Casting of Aluminium Alloy ADC12, A3003, A7075
de Pádua Lima Filho et al. Evaluation of strip rolling directly from the semi-solid state
Annavarapu Strip casting of plain carbon steel by spray deposition
JPH0344437A (ja) ＴｉＡ１金属間化合物薄板の製造方法
KR20060072563A (ko) 용탕 인출주조공정에 의한 금속스트립 제조용 냉각롤

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20190412