RU2429936C2 - Функционально-градиентный лист из композиционного материала с металлической матрицей - Google Patents
Функционально-градиентный лист из композиционного материала с металлической матрицей Download PDFInfo
- Publication number
- RU2429936C2 RU2429936C2 RU2009141589A RU2009141589A RU2429936C2 RU 2429936 C2 RU2429936 C2 RU 2429936C2 RU 2009141589 A RU2009141589 A RU 2009141589A RU 2009141589 A RU2009141589 A RU 2009141589A RU 2429936 C2 RU2429936 C2 RU 2429936C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- solid
- product
- metal
- solid particles
- central layer
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 85
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 85
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 title claims abstract description 14
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 82
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 61
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 49
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 19
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 9
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000007769 metal material Substances 0.000 claims description 4
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052580 B4C Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 claims description 3
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N boron carbide Chemical compound B12B3B4C32B41 INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 3
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 45
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000012792 core layer Substances 0.000 description 3
- 235000019592 roughness Nutrition 0.000 description 3
- 229910000968 Chilled casting Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 2
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 238000010345 tape casting Methods 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- -1 for example Substances 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 230000016507 interphase Effects 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052755 nonmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000007569 slipcasting Methods 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0605—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two belts, e.g. Hazelett-process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/10—Alloys containing non-metals
- C22C1/1036—Alloys containing non-metals starting from a melt
- C22C1/1068—Making hard metals based on borides, carbides, nitrides, oxides or silicides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
- Y10T428/12021—All metal or with adjacent metals having metal particles having composition or density gradient or differential porosity
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
- Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12201—Width or thickness variation or marginal cuts repeating longitudinally
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12458—All metal or with adjacent metals having composition, density, or hardness gradient
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/31504—Composite [nonstructural laminate]
- Y10T428/31678—Of metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии и предназначено для получения изделия из композиционного материала с использованием литейных валков или лент. Функционально-градиентное изделие (20) из композиционного материала с металлической матрицей (КММ) имеет твердый центральный слой (18), обогащенный твердыми частицами (10), заключенными между наружными оболочками (6, 8). Изделие получают посредством подачи расплавленного металла (М), содержащего твердые частицы (10), на пару движущихся литейных поверхностей (D1, D2), отверждения расплавленного металла (М) и извлечения изделия (20) из КММ из зазора между литейными поверхностями (D1, D2). Твердый центральный слой (18) имеет более высокую концентрацию твердых частиц (10), чем любой из наружных слоев (6, 8). Изделие (20) из КММ сочетает легкость металлической обработки и улучшенные механические свойства. 2 н. и 11 з.п. ф-лы, 5 ил.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Изобретение относится к композиционным материалам с металлической матрицей. Один из вариантов настоящего изобретения относится к функционально-градиентному листу из композиционного материала с металлической матрицей, содержащему центральный слой, имеющий высокую плотность твердых частиц, и к способу изготовления такого листа. Настоящее изобретение может быть осуществлено с применением устройства, описанного в патентах США 5514228, 6672368 и 6880617, включенных здесь посредством ссылки.
Уровень техники
Композиционные материалы с металлической матрицей (КММ) сочетают свойства металлической матрицы с упрочняющими твердыми частицами, тем самым усиливая механические свойства готового изделия. Например, полученный КММ на основе алюминия обычно характеризуется повышением модуля упругости, более низким коэффициентом теплового расширения, более высоким сопротивлением износу, улучшением прочности на разрыв и, в некоторых случаях, повышением сопротивления термической усталости.
Существующие способы изготовления КММ включают выдавливающее литье, выдавливающую инфильтрацию, нанесение распылением, шликерное литье и обработку порошком. Целью таких способов изготовления является обеспечение равномерного распределения твердых частиц по всей металлической матрице либо распределения твердых частиц вблизи наружных поверхностей металлического изделия. Однако в прошлом окончательному изготовлению литых КММ прокаткой, ковкой или экструзией препятствовали высокие характеристики нагрузки фазы твердых частиц.
Поэтому существует необходимость в композиционном материале на основе алюминия с металлической матрицей, сочетающем усиленные механические свойства КММ с улучшенной пластичностью, внешним видом и легкостью изготовления.
Раскрытие изобретения
Настоящее изобретение относится к способу изготовления функционально-градиентного листа из КММ, имеющего центральный слой из твердых частиц. Способ включает подачу расплавленного металла, содержащего твердые частицы, на пару движущихся литейных поверхностей. Затем расплавленный металл отверждают при его перемещении между движущимися литейными поверхностями, с формированием композита, содержащего первый твердый наружный слой, второй твердый наружный слой и полутвердый центральный слой, имеющий более высокую концентрацию твердых частиц, чем любой из наружных слоев.
Центральный слой затем отверждают с формированием твердого металлического изделия из композиционного материала, состоящего из центрального слоя, расположенного между двумя наружными слоями, при этом полученное металлическое изделие извлекают из зазора между литейными поверхностями. После извлечения изделия из зазора между литейными поверхностями полученное изделие может быть один или более раз подвергнуто горячей или холодной прокатке.
Литейные поверхности обычно представляют собой поверхности валка или ленты с образованным между ними зазором. Согласно одному из вариантов металлическое изделие покидает зазор со скоростью, составляющей около 50-300 футов/мин. На практике, например, расплавленный металл может представлять собой алюминиевый сплав, а твердые частицы могут представлять собой оксид алюминия. Как упомянуто выше, металлическое изделие, получаемое в результате использования способа согласно настоящему изобретению, содержит два наружных слоя и центральный слой с высокой концентрацией твердых частиц. Например, КММ на основе алюминия может содержать около 70 об.% частиц оксида алюминия. Изделие согласно настоящему изобретению может быть полосой, листом или панелью толщиной от около 0,004 дюйма до около 0,25 дюйма, и представлять собой композиционное изделие с металлической матрицей, сочетающее усиленные механические свойства КММ с улучшенной пластичностью, внешним видом и легкостью изготовления.
Изделие согласно настоящему изобретению применимо в конструкциях, таких как панели, используемые в аэрокосмической, автомобильной и строительной отраслях промышленности.
Краткое описание чертежей
На фиг.1 представлена технологическая схема, иллюстрирующая способ согласно настоящему изобретению;
На фиг.2 представлено схематическое изображение устройства, используемого в способе согласно настоящему изобретению;
На фиг.3 представлен подробный схематический вид в поперечном разрезе устройства, работающего согласно настоящему изобретению;
На фиг.4 представлена микрофотография поперечного разреза полосы, полученной согласно настоящему изобретению;
На фиг.5 представлена микрофотография поперечного разреза полосы, полученной согласно настоящему изобретению, а затем подвергнутой горячей прокатке до толщины, составляющей 0,008 дюйма.
Подробное описание изобретения
Прилагаемые чертежи и последующая часть описания иллюстрируют варианты осуществления настоящего изобретения. Однако подразумевается, что специалисты, в целом знакомые с процессами литья, смогут применить новые характеристики проиллюстрированных и описанных здесь конструкций и способов в других контекстах путем модификации некоторых деталей. Соответственно, чертежи и описание не должны рассматриваться как ограничивающие настоящее изобретение, а должны восприниматься в широком и общем смысле. При указании какого-либо цифрового диапазона величин подразумевается, что такие диапазоны включают все целые и/или дробные числа, находящиеся между нижним и верхним пределами приведенного диапазона.
И, наконец, в последующей части описания термины «верхний», «нижний», «правый», «левый», «вертикальный», «горизонтальный», «верх», «низ» и их производные должны рассматриваться относительно представленных на чертежах.
Предполагается, что словосочетания «алюминиевые сплавы», «магниевые сплавы» и «титановые сплавы» подразумевают сплавы, содержащие по меньшей мере 50 мас.% указанного элемента и по меньшей мере один модифицирующий элемент. Считается, что алюминиевые, магниевые и титановые сплавы подходят для использования в конструкциях аэрокосмической и автомобильной промышленности благодаря своему легкому весу, соотношению высокой прочности и массы, а также высокой удельной жесткости как при комнатной температуре, так и при повышенных температурах. Настоящее изобретение применимо ко всем алюминиевым сплавам.
Основной вариант настоящего изобретения представлен схематично на технологической схеме, показанной на фиг.1. Как показано на схеме, на этапе 100 расплавленный металл, содержащий твердые частицы, подают в установку для литья. Как подробно описано ниже, установка для литья содержит пару разнесенных движущихся литейных поверхностей. На этапе 102 установка для литья резко охлаждает по меньшей мере часть расплавленного металла для затвердевания наружных слоев и центрального слоя, обогащенного твердыми частицами. По мере отливания сплава толщина затвердевшего наружного слоя увеличивается.
Изделие, выходящее из установки для литья, содержит твердый центральный слой, сформированный на этапе 102 и содержащий твердые частицы, заключенные между наружными твердыми слоями. Виды получаемого изделия могут быть различными, такими как, но не ограничиваясь ими, лист, пластина, плита или фольга. При экструзионном литье изделие может иметь вид проволоки, стержня, бруска или иного полученного экструзией изделия. В любом случае изделие может быть дополнительно подвергнуто технологическому процессу и/или обработке на этапе 104. Следует отметить, что порядок осуществления этапов 100-104 в способе согласно настоящему изобретению не является постоянным, поэтому они могут следовать друг за другом либо некоторые этапы могут осуществляться одновременно.
Согласно настоящему изобретению скорость охлаждения расплавленного металла выбирают таким образом, чтобы обеспечить быстрое затвердевание наружных слоев металла. При использовании алюминиевых сплавов и других металлических сплавов охлаждение наружных слоев металла может происходить со скоростью, составляющей по меньшей мере около 1000°С/сек. Подходящие установки для литья, которые могут быть использованы в описываемом изобретении, включают, но не ограничиваются ими, охлаждаемые литейные поверхности, используемые, например, в двухроликовой литейной машине, ленточной литейной машине, литейной машине для производства плит или блоков. Согласно настоящему изобретению могут быть также использованы вертикальные роликовые литейные машины. В установках для непрерывного литья литейные поверхности обычно разведены и имеют участок, на котором расстояние между ними является минимальным. В роликовой литейной машине участок с минимальным расстоянием между литейными поверхностями лент известен как зазор. В ленточной литейной машине участок с минимальным расстоянием между литейными поверхностями лент может представлять собой зазор между входными шкивами литейной машины. Как более подробно описано ниже, работа установки для литья в режиме согласно настоящему изобретению включает затвердевание металла на минимальном расстоянии между литейными поверхностями. Хотя способ согласно настоящему изобретению описан ниже с использованием двухроликовой литейной машины, он не ограничивается этим. Другие непрерывные литейные поверхности могут быть использованы для осуществления изобретения.
Как подробно показано на фиг.3, в качестве примера для осуществления настоящего изобретения может быть использована роликовая литейная машина (фиг.2). Как показано на фиг.2 (в целом иллюстрирующей горизонтальное непрерывное литье согласно известному способу и согласно настоящему изобретению), настоящее изобретение может быть осуществлено с использованием пары вращающихся в противоположные стороны охлажденных роликов R1 и R2, которые вращаются в направлении стрелок А1 и А2 соответственно, где М представляет собой расплавленный металл, Н представляет собой печь для выдержки, Т представляет собой желоб, а S представляет собой изделие. При обычном использовании роликовая литейная машина работает с медленной скоростью и не обеспечивает получение функционально-градиентного изделия. Как более подробно показано на фиг.3, при осуществлении настоящего изобретения подающий наконечник Т, который может быть выполнен из огнеупорного или другого керамического материала, распределяет расплавленный металл М в направлении стрелки В непосредственно на ролики R1 и R2, вращающиеся в направлении стрелок А1 и А2 соответственно. Промежутки G1 и G2 между подающим наконечником Т и соответствующими роликами R1 и R2 являются как можно меньшими для предотвращения утечки расплавленного металла и уменьшения до минимума воздействия расплавленного металла на атмосферу вдоль роликов R1 и R2, избегая при этом контакта между наконечником Т и роликами R1 и R2. Подходящий размер промежутков G1 и G2 составляет около 0,01 дюйма. Плоскость L вдоль центральной линии роликов R1 и R2 проходит через участок с минимальным зазором между роликами R1 и R2, называемым зазором N.
Как следует их фиг.3, согласно настоящему изобретению расплавленный металл М, содержащий твердые частицы 10, подают между роликами R1 и R2 роликовой литейной машины. Специалисту в данной области техники понятно, что ролики R1 и R2 представляют собой литейные поверхности роликовой литейной машины. Обычно ролики R1 и R2 охлаждают, способствуя затвердеванию расплавленного металла М, непосредственно контактирующего с роликами R1 и R2 на участках 2 и 4 соответственно. При контакте с роликами R1 и R2 металл М начинает охлаждаться и затвердевать. Остывающий металл затвердевает в виде первой оболочки 6 из затвердевшего металла, прилегающего к ролику R1, и в виде второй оболочки 8 из затвердевшего металла, прилегающего к ролику R2.
Толщина каждой из оболочек 8 и 6 увеличивается по мере перемещения металла М к зазору N. Вначале твердые частицы 10 находятся на межфазных границах между каждой из первой и второй оболочек 8 и 6 и расплавленным металлом М. По мере того как металл М продвигается между противоположными поверхностями охлажденных роликов R1, R2, твердые частицы 10 достигают центрального участка 12 с более медленно движущимся потоком расплавленного металла М и увлекаются в направлении стрелок С1 и С2. На центральном участке 12, до зазора N, называемого участком 16, металл М находится в полутвердом состоянии и включает такие компоненты, как твердые частицы 10 и расплавленный металл М. Расплавленный металл М на участке 16 имеет текучую консистенцию, частично благодаря диспергированию в ней твердых частиц 10.
Вращение роликов R1 и R2 вперед у зазора N по существу продвигает только твердую часть металла, т.е. первую и вторую оболочки 6 и 8 и твердых частицы, одновременно нагнетая расплавленный металл М на центральный участок 12 до зазора N таким образом, что металл по существу является твердым в тот момент, когда он выходит из зазора N. После зазора N центральный участок 12 представляет собой твердый центральный слой 18, содержащий твердые частицы 10, находящиеся между первой оболочкой 6 и второй оболочкой 8.
Для ясности описанное выше трехслойное алюминиевое изделие, имеющее центральный участок 12 с высокой концентрацией твердых частиц 10, находящихся между первой и второй оболочками 6 и 8, также будет называться функционально-градиентной структурой из КММ. Размер твердых частиц 10 в твердом центральном слое 18 составляет по меньшей мере около 30 микрон. В изделии в виде полосы твердая центральная часть может составлять от около 20 до около 30% от общей толщины полосы. Несмотря на то, что на фиг.2 изготовление полосы S на литейной машине проиллюстрировано в целом в горизонтальном положении, такое положение не является ограничивающим, поскольку полоса S может выходить из литейной машины под углом или вертикально.
Процесс литья, представленный на фиг.3, включает этапы способа, проиллюстрированные выше на фиг.1. Расплавленный металл М, поданный на этапе 100 в роликовую литейную машину R1, R2, начинает охлаждаться и отверждать расплавленный металл М на этапе 102. Охлаждающий металл образует наружные слои затвердевшего металла, т.е. первую и вторую оболочки 6 и 8, вблизи или рядом с охлаждающими литейными поверхностями R1, R2. Как отмечено выше, толщина первой оболочки 6 и второй оболочки 8 увеличивается по мере перемещения металлической композиции через установку для литья. На этапе 102 твердые частицы 10 поступают на центральный участок 12, частично окруженный затвердевшими наружным слоями 6 и 8. Как показано на фиг.3, первая и вторая оболочки 6 и 8 по существу окружают центральный участок 12.
Другими словами, центральный участок 12, содержащий твердые частицы 10, расположен между первой оболочкой 6 и второй оболочкой 8. Расплавленный металл М на центральном участке 12 формирует внутренний слой 17. Иначе говоря, внутренний слой 17 заключен или расположен между первой оболочкой 6 и второй оболочкой 8. В других установках для литья первая и/или вторая оболочки 6, 8 могут полностью окружать внутренний слой 17. Как показано на фиг.1, на этапе 104 внутренний слой 17 затвердевает. До полного затвердевания внутреннего слоя 17 данный слой является полутвердым и включает такие компоненты, как твердые частицы 10 и металл. Металл во внутреннем слое 17 на данном этапе имеет текучую консистенцию, частично благодаря диспергированию в ней твердых частиц 10.
На этапе 106 изделие полностью затвердевает и включает твердый центральный слой 18, содержащий твердые частицы 10 и первую и вторую оболочки 6, 8, т.е. наружный слой, по существу окружающий твердый центральный слой 18. Толщина Т1 твердого центрального слоя 18 может составлять около 10-40% от толщины Т изделия 20. Согласно одному из вариантов твердый центральный слой 18 состоит приблизительно из 70 об.% твердых частиц 10, а первая 6 и вторая 8 оболочки состоят приблизительно из 10 об.% твердых частиц 10, однако общая толщина оболочек (Т2 + Т3) составляет приблизительно 60-90% от толщины Т изделия 20. Соответственно, наибольшую концентрацию КММ имеет твердый центральный слой 18, а наружные слои 6, 8 имеют низкую концентрацию КММ.
Перемещение твердых частиц 10, имеющих размер по меньшей мере около 30 микрон, в центральный участок 12 на этапе 104 обеспечивают сдвигающие усилия, которые являются результатом разницы скоростей между внутренним слоем 17 расплавленного металла и затвердевшими наружными слоями 6, 8. Для того чтобы обеспечить такое перемещение во внутренний слой 17, роликовые литейные машины R1, R2 должны работать со скоростью, составляющей по меньшей мере около 50 футов в минуту. Роликовые литейные машины R1, R2, работающие с обычной скоростью, составляющей менее 10 футов в минуту, не обеспечивают сдвигающие усилия, необходимые для перемещения твердых частиц, имеющих размер по меньшей мере около 30 микрон, во внутренний слой 17.
Важным аспектом настоящего изобретения является перемещение твердых частиц 10, имеющих размер по меньшей мере около 30 микрон, во внутренний слой 17.
Функционально-градиентная структура из КММ, описываемая в настоящем изобретении, сочетает преимущества КММ (например, улучшенные механические свойства) с пластичностью и внешним видом металлических наружных слоев. Литейные поверхности, используемые при осуществлении настоящего изобретения, служат в качестве стоков теплоты расплавленного металла М. Во время работы теплота равномерно передается от расплавленного металла охлажденным литейным поверхностям, обеспечивая равномерность поверхности отлитого изделия. Охлажденные литейные поверхности могут быть изготовлены из стали, или меди, или какого-либо иного подходящего материала и могут быть текстурированы таким образом, чтобы включать неровности поверхности, контактирующие с расплавленным металлом. На литейные поверхности может быть также нанесено покрытие из другого металла, такого как, например, никель или хром, или неметалла.
Неровности поверхности служат для повышения теплоотдачи от охлажденных литейных поверхностей. Контролируемая степень неровностей охлажденных литейных поверхностей обеспечивает более равномерную их теплоотдачу. Неровности поверхности могут иметь вид канавок, впадин, сучков или т.п. и могут образовывать правильный рисунок. Контроль, поддержание и выбор соответствующей скорости роликов R1 и R2 роликовой литейной машины, работающей в режиме настоящего изобретения, могут повлиять на эффективность настоящего изобретения. Скорость роликов определяет скорость, с которой расплавленный металл М продвигается к зазору N. В том случае, если скорость слишком мала, действующие на твердых частицы 10 силы являются недостаточными для того, чтобы вовлечь их во внутренний слой 17 металлического изделия. Соответственно, настоящее изобретение подходит для использования при скоростях более 50 футов в минуту.
Согласно одному из вариантов настоящее изобретение осуществляют при скоростях, составляющих 50-300 футов/мин. Линейная скорость, с которой расплавленный алюминий поступает на ролики R1 и R2, может быть меньше скорости роликов R1 и R2 или равняться одной четверти скорости роликов. Осуществление высокоскоростного непрерывного литья согласно настоящему изобретению становится возможным частично благодаря тому, что текстурированные поверхности роликов D1 и D2 обеспечивают равномерную теплоотдачу расплавленного металла М и, как описано ниже, разъединяющая ролики сила является другим важным параметром при осуществлении настоящего изобретения.
Существенное преимущество настоящего изобретения заключается в том, что твердая полоса не формируется до тех пор, пока металл не достигнет зазора N. Толщина Т определяется величиной зазора N между роликами R1 и R2. Разделяющая ролики сила достаточно велика для того, чтобы выдавить расплавленный металл до и мимо зазора N. В противном случае избыток расплавленного металла, проходящего через зазор N, вызвал бы разъединение и отклонение от оси верхней и нижней оболочек 6 и 8 и твердого центрального участка 18. И наоборот, как это происходит при обычном роликовом литье, недостаточное количество расплавленного металла, достигающее зазора N, является причиной преждевременного формирования полосы. Преждевременно сформированная полоса 20 может быть деформирована роликами R1 и R2 и подвергнута сегрегации вдоль центральной линии.
Подходящие разъединяющие ролики силы составляют около 5-1000 фунтов на дюйм ширины отлитого изделия. В целом, при отливке сплавов большего калибра могут понадобиться более медленные скорости отливания, для того чтобы отвести тепло от толстого сплава. В отличие от обычного роликового литья такая более медленная скорость отливания не приводит к возникновению избытка разъединяющих ролики сил в настоящем изобретении благодаря тому, что полностью твердая полоса из цветного металла не образуется до зазора.
Полоса из сплава может быть получена с толщиной от около 0,08 дюймов до около 0,25 дюймов при скорости литья, составляющей 50-300 футов/мин.
Согласно одному из вариантов расплавленный металл представляет собой алюминий или алюминиевый сплав.
Согласно второму варианту твердые частицы могут представлять собой любой неметаллический материал, такой как оксид алюминия, карбид бора, карбид кремния и нитрид бора, либо металлический материал, полученный во время литья или добавленный к расплавленному металлу.
На фиг.4 представлена микроструктура функционально-градиентного КММ, отлитого согласно настоящему изобретению. Проиллюстрированная полоса 400 включает 15 мас.% оксида алюминия и имеет калибр 0,004. Видно, что центральный слой 401 полосы имеет более высокую концентрацию твердых частиц 10, в то время как более низкие концентрации наблюдаются в наружных слоях 402 и 403 соответственно. Следует отметить, что взаимодействия между твердыми частицами и алюминиевой матрицей не происходит благодаря быстрому затвердеванию расплавленного металла во время способа согласно настоящему изобретению. Более того, как видно на фиг.5, в катаном изделии согласно настоящему изобретению повреждения на фазовой границе между твердыми частицами и металлической матрицей не происходит. На фиг.5 проиллюстрирована полоса из функционально-градиентного КММ (Al, 15 об.% Al2O3, прокатанный композит толщиной 0,2 мм), металлические наружные слои которой имеют высокие характеристики формуемости, а центральный слой имеет улучшенную жесткость. Настоящее изобретение также позволяет получать холоднокатаное изделие без необходимости его повторного нагревания во время холодной прокатки. Благодаря тому, что твердые частицы не выступают над поверхностью изделия, оно не изнашивается и не истирает валки прокатного стана.
Несмотря на то, что настоящее изобретение было описано подробно и со ссылкой на конкретные варианты его осуществления, для специалиста в данной области техники очевидно, что возможны его различные изменения и дополнения, не выходящие за рамки объема и сущности таких вариантов. Таким образом, предполагается, что настоящее изобретение включает все его дополнения и изменения при условии, что они подпадают под объем приложенной формулы изобретения и ее эквиваленты.
Claims (13)
1. Способ изготовления функционально-градиентного изделия из композиционного материала с металлической матрицей, включающий этапы, на которых:
подают расплавленный металл, содержащий твердые частицы, на пару движущихся литейных поверхностей, при этом размер твердых частиц составляет, по меньшей мере, около 30 мкм;
отверждают расплавленный металл при его перемещении между движущимися литейными поверхностями с формированием изделия, содержащего первый твердый наружный слой, второй твердый наружный слой и полутвердый центральный слой между ними, при этом полутвердый центральный слой имеет более высокую концентрацию твердых частиц, чем первый или второй наружные слои;
отверждают полутвердый центральный слой с формированием твердого металлического изделия, состоящего из наружных слоев и затвердевшего центрального слоя после прохождения полутвердым центральным слоем зазора между парой движущихся литейных поверхностей; и
извлекают твердое металлическое изделие из зазора между литейными поверхностями.
подают расплавленный металл, содержащий твердые частицы, на пару движущихся литейных поверхностей, при этом размер твердых частиц составляет, по меньшей мере, около 30 мкм;
отверждают расплавленный металл при его перемещении между движущимися литейными поверхностями с формированием изделия, содержащего первый твердый наружный слой, второй твердый наружный слой и полутвердый центральный слой между ними, при этом полутвердый центральный слой имеет более высокую концентрацию твердых частиц, чем первый или второй наружные слои;
отверждают полутвердый центральный слой с формированием твердого металлического изделия, состоящего из наружных слоев и затвердевшего центрального слоя после прохождения полутвердым центральным слоем зазора между парой движущихся литейных поверхностей; и
извлекают твердое металлическое изделие из зазора между литейными поверхностями.
2. Способ по п.1, дополнительно включающий горячую или холодную прокатку твердого металлического изделия.
3. Способ по п.1, дополнительно включающий этап, на котором устанавливают зазор между литейными поверхностями, равный от около 0,08 до около 0,25 дюймов.
4. Способ по п.1, дополнительно включающий этап, на котором перемещают расплавленный металл, включающий пропускание смеси расплавленного металла между литейными поверхностями со скоростью, составляющей от около 50 до 300 футов/мин.
5. Способ по п.1, дополнительно включающий этап, на котором уменьшают толщину цельного твердого металлического изделия посредством одной или более горячей или холодной прокатки до конечной толщины, составляющей от около 0,004 дюйма до 0,125 дюйма.
6. Способ по п.1, в котором расплавленный металл представляет собой алюминиевый сплав, а твердые частицы выбирают из группы, состоящей из оксида алюминия, карбида бора, карбида кремния, нитрида бора и любого неметаллического материала.
7. Способ по п.1, в котором твердое металлическое изделие представляет собой лист, полосу или панель.
8. Функционально-градиентное изделие из композиционного материала с металлической матрицей, содержащее:
первый наружный слой;
второй наружный слой; и
центральный слой, распложенный между первым и вторым слоем, при этом центральный слой имеет более высокую концентрацию твердых частиц, чем первый или второй наружные слои, а размер твердых частиц составляет, по меньшей мере, около 30 мкм.
первый наружный слой;
второй наружный слой; и
центральный слой, распложенный между первым и вторым слоем, при этом центральный слой имеет более высокую концентрацию твердых частиц, чем первый или второй наружные слои, а размер твердых частиц составляет, по меньшей мере, около 30 мкм.
9. Изделие по п.8, в котором первый наружный слой, второй наружный слой и центральный слой представляют собой алюминиевые сплавы, а твердые частицы выбраны из группы, состоящей из оксида алюминия, карбида бора, карбида кремния, нитрида бора и любого неметаллического материала.
10. Изделие по п.9, в котором центральный слой включает до около 70 об.% частиц оксида алюминия.
11. Изделие по п.8, в котором изделие получено с использованием процесса отливки полос.
12. Изделие по п.8, в котором изделие имеет толщину, составляющую от около 0,004 дюйма до около 0,125 дюйма.
13. Изделие по п.8, в котором оно представляет собой лист, полосу или панель.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US11/734,121 | 2007-04-11 | ||
US11/734,121 US7846554B2 (en) | 2007-04-11 | 2007-04-11 | Functionally graded metal matrix composite sheet |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2009141589A RU2009141589A (ru) | 2011-05-20 |
RU2429936C2 true RU2429936C2 (ru) | 2011-09-27 |
Family
ID=39538060
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2009141589A RU2429936C2 (ru) | 2007-04-11 | 2008-04-11 | Функционально-градиентный лист из композиционного материала с металлической матрицей |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (3) | US7846554B2 (ru) |
EP (1) | EP2148753B1 (ru) |
JP (1) | JP2010524689A (ru) |
KR (1) | KR20100016383A (ru) |
CN (1) | CN101678440B (ru) |
AU (1) | AU2008240177A1 (ru) |
BR (1) | BRPI0811045A8 (ru) |
CA (1) | CA2683970C (ru) |
ES (1) | ES2538993T3 (ru) |
MX (1) | MX2009010937A (ru) |
RU (1) | RU2429936C2 (ru) |
WO (1) | WO2008128061A1 (ru) |
ZA (1) | ZA200907378B (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2818786C1 (ru) * | 2020-09-24 | 2024-05-06 | Новелис Инк. | Продукты из алюминиевого сплава с функциональным градиентом и способы их изготовления |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7846554B2 (en) * | 2007-04-11 | 2010-12-07 | Alcoa Inc. | Functionally graded metal matrix composite sheet |
US8403027B2 (en) | 2007-04-11 | 2013-03-26 | Alcoa Inc. | Strip casting of immiscible metals |
US8956472B2 (en) | 2008-11-07 | 2015-02-17 | Alcoa Inc. | Corrosion resistant aluminum alloys having high amounts of magnesium and methods of making the same |
CN103119184B (zh) | 2010-09-08 | 2015-08-05 | 美铝公司 | 改进的6xxx铝合金及其生产方法 |
CN102225461B (zh) * | 2011-04-02 | 2013-02-27 | 北京科技大学 | 一种陶瓷颗粒选择性增强铝基复合材料的制备方法 |
AU2013205742B2 (en) * | 2012-03-07 | 2016-04-07 | Arconic Inc. | Improved 7XXX aluminium alloys, and methods for producing the same |
WO2013133976A1 (en) * | 2012-03-07 | 2013-09-12 | Alcoa Inc. | Improved 6xxx aluminum alloys, and methods for producing the same |
WO2013172910A2 (en) | 2012-03-07 | 2013-11-21 | Alcoa Inc. | Improved 2xxx aluminum alloys, and methods for producing the same |
WO2013133978A1 (en) * | 2012-03-07 | 2013-09-12 | Alcoa Inc. | Improved aluminum alloys containing magnesium, silicon, manganese, iron, and copper, and methods for producing the same |
CN102632221B (zh) * | 2012-04-28 | 2015-03-11 | 昆明理工大学 | 一种半固态A356铝合金表面复合SiC颗粒的方法 |
US9587298B2 (en) * | 2013-02-19 | 2017-03-07 | Arconic Inc. | Heat treatable aluminum alloys having magnesium and zinc and methods for producing the same |
CN106216618A (zh) * | 2016-09-18 | 2016-12-14 | 华北理工大学 | 一种浇注连续铸造制备双金属复合材料的方法 |
CN107100949B (zh) * | 2017-04-17 | 2019-01-29 | 湖南世鑫新材料有限公司 | 一种组合式复合材料制动盘及制备方法和应用 |
CN107675058B (zh) * | 2017-10-12 | 2019-05-17 | 哈尔滨工业大学 | 一种宽体积分数层状梯度碳化硼铝基复合材料及其制备方法 |
US11508641B2 (en) * | 2019-02-01 | 2022-11-22 | Toyota Motor Engineering & Manufacturing North America, Inc. | Thermally conductive and electrically insulative material |
CN114107764B (zh) * | 2020-08-26 | 2022-10-21 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种喷射铸轧7xxx铝合金薄带及其制备方法 |
CN114082801B (zh) * | 2021-11-22 | 2024-01-02 | 昆明理工大学 | 一种铜包钢复合材料连续半固态成形方法及装置 |
Family Cites Families (151)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2693012A (en) | 1950-09-08 | 1954-11-02 | Gen Motors Corp | Method and apparatus for manufacturing sheet material |
US3078563A (en) | 1959-10-23 | 1963-02-26 | Federal Mogul Bower Bearings | Method of bonding aluminum to steel by roll pressure |
DE1433031A1 (ru) | 1960-12-08 | |||
US3232796A (en) | 1962-03-21 | 1966-02-01 | Aluminum Co Of America | Treatment of aluminum-magnesium alloy |
US3366476A (en) | 1965-05-20 | 1968-01-30 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3346377A (en) | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3346374A (en) | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3346370A (en) | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3346376A (en) | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3346373A (en) | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3556872A (en) | 1965-05-20 | 1971-01-19 | Olin Corp | Process for preparing aluminum base alloys |
US3346371A (en) | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3346372A (en) | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3346375A (en) | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3490955A (en) | 1967-01-23 | 1970-01-20 | Olin Mathieson | Aluminum base alloys and process for obtaining same |
US3582406A (en) | 1968-10-30 | 1971-06-01 | Olin Mathieson | Thermal treatment of aluminum-magnesium alloy for improvement of stress-corrosion properties |
US3617395A (en) | 1969-04-09 | 1971-11-02 | Olin Mathieson | Method of working aluminum-magnesium alloys to confer satisfactory stress corrosion properties |
US3761322A (en) | 1970-12-28 | 1973-09-25 | Olin Mathieson | Method of preparing aluminum cartridge case |
US3708352A (en) | 1971-06-14 | 1973-01-02 | Aluminum Co Of America | Strain hardened aluminum-magnesium alloys |
US3831323A (en) * | 1973-11-06 | 1974-08-27 | Us Army | Sperical permanent diamond lap and method of use |
US4002197A (en) | 1973-11-09 | 1977-01-11 | Hazelett Strip-Casting Corporation | Continuous casting apparatus wherein the temperature of the flexible casting belts in twin-belt machines is controllably elevated prior to contact with the molten metal |
US4151013A (en) | 1975-10-22 | 1979-04-24 | Reynolds Metals Company | Aluminum-magnesium alloys sheet exhibiting improved properties for forming and method aspects of producing such sheet |
US4146164A (en) | 1977-11-09 | 1979-03-27 | Aluminum Company Of America | Production of aluminum brazing sheet |
US4146163A (en) | 1977-11-09 | 1979-03-27 | Aluminum Company Of America | Production of aluminum brazing sheet |
US4098957A (en) | 1977-11-25 | 1978-07-04 | Aluminum Company Of America | Aluminum brazing sheet |
US4330027A (en) | 1977-12-22 | 1982-05-18 | Allied Corporation | Method of making strips of metallic glasses containing embedded particulate matter |
US4260419A (en) | 1978-08-04 | 1981-04-07 | Coors Container Company | Aluminum alloy composition for the manufacture of container components from scrap aluminum |
US4235646A (en) | 1978-08-04 | 1980-11-25 | Swiss Aluminium Ltd. | Continuous strip casting of aluminum alloy from scrap aluminum for container components |
US4238248A (en) | 1978-08-04 | 1980-12-09 | Swiss Aluminium Ltd. | Process for preparing low earing aluminum alloy strip on strip casting machine |
US4282044A (en) | 1978-08-04 | 1981-08-04 | Coors Container Company | Method of recycling aluminum scrap into sheet material for aluminum containers |
EP0010936B1 (en) | 1978-11-03 | 1983-10-26 | Alcan Research And Development Limited | Production of rolled products |
CA1135933A (en) | 1979-07-18 | 1982-11-23 | Robert Thomson | Method and apparatus for casting elongated members of reactive metals and reactive metal alloys |
US4484614A (en) | 1980-05-09 | 1984-11-27 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Method of and apparatus for strip casting |
JPS5825847A (ja) * | 1981-08-10 | 1983-02-16 | Daido Steel Co Ltd | 複合体の製造方法 |
US4523625A (en) | 1983-02-07 | 1985-06-18 | Cornell Research Foundation, Inc. | Method of making strips of metallic glasses having uniformly distributed embedded particulate matter |
JPH07108434B2 (ja) | 1983-10-11 | 1995-11-22 | フオ−レスト エム パ−マ− | 金属ストリツプの連続鋳造方法および装置 |
US4614220A (en) | 1984-11-16 | 1986-09-30 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for continuously casting thin sheet |
US4626294A (en) | 1985-05-28 | 1986-12-02 | Aluminum Company Of America | Lightweight armor plate and method |
US4751958A (en) | 1985-10-04 | 1988-06-21 | Hunter Engineering Company, Inc. | Continuous casting aluminum alloy |
US5053286A (en) | 1986-01-23 | 1991-10-01 | Federal-Mogul Corporation | Aluminum-lead engine bearing alloy metallurgical structure and method of making same |
US4996025A (en) | 1986-01-23 | 1991-02-26 | Federal-Mogul Corporation | Engine bearing alloy composition and method of making same |
ES2005801B3 (es) | 1986-02-13 | 1991-04-01 | Larex Ag | Procedimiento para la colada continua e instalacion de colada continua para el desarrollo del mismo. |
SU1453932A1 (ru) | 1987-02-11 | 1996-03-27 | Винницкий завод тракторных агрегатов им.XXV съезда КПСС | Сплав на основе алюминия |
US4828008A (en) | 1987-05-13 | 1989-05-09 | Lanxide Technology Company, Lp | Metal matrix composites |
US4782994A (en) | 1987-07-24 | 1988-11-08 | Electric Power Research Institute, Inc. | Method and apparatus for continuous in-line annealing of amorphous strip |
US4915158A (en) | 1987-11-09 | 1990-04-10 | Hazelett Strip-Casting Corporation | Belt composition for improving performance and flatness of thin revolving endless flexible casting belts in continuous metal casting machines |
IN170143B (ru) | 1987-12-16 | 1992-02-15 | Mitsui Toatsu Chemicals | |
US4828012A (en) | 1988-04-08 | 1989-05-09 | National Aluminum Corporation | Apparatus for and process of direct casting of metal strip |
US5106429A (en) | 1989-02-24 | 1992-04-21 | Golden Aluminum Company | Process of fabrication of aluminum sheet |
US5076344A (en) | 1989-03-07 | 1991-12-31 | Aluminum Company Of America | Die-casting process and equipment |
US5047369A (en) | 1989-05-01 | 1991-09-10 | At&T Bell Laboratories | Fabrication of semiconductor devices using phosphosilicate glasses |
DE68917322T2 (de) | 1989-07-10 | 1995-01-19 | Federal Mogul Corp | Motorlagerlegierung und verfahren zu deren herstellung. |
DE4003018A1 (de) | 1990-02-02 | 1991-08-08 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur herstellung monotektischer legierungen |
JP2640993B2 (ja) | 1990-06-11 | 1997-08-13 | スカイアルミニウム株式会社 | 超塑性成形用アルミニウム合金圧延板 |
JPH0755373B2 (ja) | 1990-09-18 | 1995-06-14 | 住友軽金属工業株式会社 | アルミニウム合金クラッド材および熱交換器 |
JPH05318045A (ja) * | 1991-04-26 | 1993-12-03 | Mitsubishi Materials Corp | アルミニウム合金板の製造方法、製造装置、およびハニカム構造体 |
US5240672A (en) * | 1991-04-29 | 1993-08-31 | Lanxide Technology Company, Lp | Method for making graded composite bodies produced thereby |
WO1993005194A1 (en) * | 1991-09-05 | 1993-03-18 | Technalum Research, Inc. | Method for the production of compositionally graded coatings |
IL100136A (en) | 1991-11-24 | 1994-12-29 | Ontec Ltd | Method and device for producing homogeneous alloys |
AU3882493A (en) | 1992-04-28 | 1993-11-29 | Alcan International Limited | Method for preventing sticking on a twin roll caster |
CA2096366C (en) | 1992-06-23 | 2008-04-01 | Gavin F. Wyatt-Mair | A method of manufacturing can body sheet |
US5356495A (en) | 1992-06-23 | 1994-10-18 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method of manufacturing can body sheet using two sequences of continuous, in-line operations |
US6391127B1 (en) | 1992-06-23 | 2002-05-21 | Alcoa Inc. | Method of manufacturing aluminum alloy sheet |
CA2096365A1 (en) | 1992-06-23 | 1993-12-24 | Donald G. Harrington | Method and apparatus for continuous casting of metals |
US5496423A (en) | 1992-06-23 | 1996-03-05 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method of manufacturing aluminum sheet stock using two sequences of continuous, in-line operations |
US5514228A (en) | 1992-06-23 | 1996-05-07 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method of manufacturing aluminum alloy sheet |
EP0594509B1 (en) | 1992-10-23 | 1996-08-14 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Process for manufacturing Al-Mg alloy sheets for press forming |
CA2148251A1 (en) | 1992-10-29 | 1994-05-11 | Warren H. Hunt, Jr. | Metal matrix composite having enhanced toughness and method of making |
JPH07145441A (ja) | 1993-01-27 | 1995-06-06 | Toyota Motor Corp | 超塑性アルミニウム合金およびその製造方法 |
US5365664A (en) | 1993-06-22 | 1994-11-22 | Federal-Mogul Corporation | Method of making aluminum alloy bearing |
US5518064A (en) | 1993-10-07 | 1996-05-21 | Norandal, Usa | Thin gauge roll casting method |
US5983980A (en) | 1993-11-18 | 1999-11-16 | Isahikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Casting steel strip |
US5482107A (en) | 1994-02-04 | 1996-01-09 | Inland Steel Company | Continuously cast electrical steel strip |
DE69513015T2 (de) | 1994-03-10 | 2000-05-25 | Nippon Steel Corp., Tokio/Tokyo | Eine Legierung aus Titan-Aluminium intermetallische Verbindungen mit guten Hochtemperatureigenschaften und einem Verfahren zu deren Herstellung |
FR2718462B1 (fr) | 1994-04-11 | 1996-05-24 | Pechiney Aluminium | Alliages d'aluminium contenant du bismuth, du cadmium, de l'indium et/ou du plomb à l'état très finement dispersé et procédé d'obtention . |
CA2197547C (en) | 1994-09-06 | 2001-05-01 | Michael Jackson Bull | Heat treatment process for aluminum alloy sheet |
BR9403710A (pt) | 1994-10-13 | 1997-02-25 | Metal Leve Sa | Tira bimetálica para mancal e processo para produç o de tira bimetálica para mancal |
US5681405A (en) | 1995-03-09 | 1997-10-28 | Golden Aluminum Company | Method for making an improved aluminum alloy sheet product |
US6344096B1 (en) | 1995-05-11 | 2002-02-05 | Alcoa Inc. | Method of producing aluminum alloy sheet for automotive applications |
US5536587A (en) | 1995-08-21 | 1996-07-16 | Federal-Mogul Corporation | Aluminum alloy bearing |
US5772799A (en) | 1995-09-18 | 1998-06-30 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method for making can end and tab stock |
US5772802A (en) | 1995-10-02 | 1998-06-30 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method for making can end and tab stock |
US5655593A (en) | 1995-09-18 | 1997-08-12 | Kaiser Aluminum & Chemical Corp. | Method of manufacturing aluminum alloy sheet |
US5769972A (en) | 1995-11-01 | 1998-06-23 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method for making can end and tab stock |
DE69628312T2 (de) | 1995-09-18 | 2004-03-25 | Alcoa Inc. | Verfahren zur herstellung von getraenkedosenblech |
AU7437196A (en) | 1995-10-16 | 1997-05-07 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Casting belts for use in casting of metals and method of manufacturing same |
US5862582A (en) | 1995-11-03 | 1999-01-26 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method for making hollow workpieces |
US5742993A (en) | 1995-11-03 | 1998-04-28 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method for making hollow workpieces |
US6447848B1 (en) * | 1995-11-13 | 2002-09-10 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Nanosize particle coatings made by thermally spraying solution precursor feedstocks |
CA2236656C (en) | 1995-11-14 | 2003-08-05 | Fata Hunter Inc. | Continuous chain caster and method |
US6423164B1 (en) | 1995-11-17 | 2002-07-23 | Reynolds Metals Company | Method of making high strength aluminum sheet product and product therefrom |
FR2742165B1 (fr) | 1995-12-12 | 1998-01-30 | Pechiney Rhenalu | Procede de fabrication de bandes minces en alliage d'aluminium a haute resistance et formabilite |
DE19605398A1 (de) | 1996-02-14 | 1997-08-21 | Wielage Bernhard Prof Dr Ing | Herstellen von Verbundwerkstoffen durch Bandgießen bzw. Gießwalzen |
AUPN937696A0 (en) | 1996-04-19 | 1996-05-16 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | Casting steel strip |
US6120621A (en) | 1996-07-08 | 2000-09-19 | Alcan International Limited | Cast aluminum alloy for can stock and process for producing the alloy |
US5785777A (en) | 1996-11-22 | 1998-07-28 | Reynolds Metals Company | Method of making an AA7000 series aluminum wrought product having a modified solution heat treating process for improved exfoliation corrosion resistance |
EP1023175B1 (en) | 1997-05-30 | 2006-02-15 | Alcoa Inc. | Method for coating aluminum metal strip |
WO1999003615A1 (en) | 1997-07-15 | 1999-01-28 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | High speed transfer of strip in a continuous strip processing application |
GB9717245D0 (en) * | 1997-08-15 | 1997-10-22 | Rolls Royce Plc | A metallic article having a thermal barrier coaring and a method of application thereof |
AU9034098A (en) | 1997-08-27 | 1999-03-16 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Apparatus for adjusting the gap in a strip caster |
JP3656150B2 (ja) | 1997-09-11 | 2005-06-08 | 日本軽金属株式会社 | アルミニウム合金板の製造方法 |
ATE231756T1 (de) | 1997-11-20 | 2003-02-15 | Alcoa Inc | Vorrichtung und verfahren zum kühlen von giessbändern |
DE19800433C2 (de) | 1998-01-08 | 2002-03-21 | Ks Gleitlager Gmbh | Stranggießverfahren zum Vergießen einer Aluminium-Gleitlagerlegierung |
US6280543B1 (en) | 1998-01-21 | 2001-08-28 | Alcoa Inc. | Process and products for the continuous casting of flat rolled sheet |
IL123503A (en) | 1998-03-01 | 2001-01-11 | Elecmatec Electro Magnetic Tec | Aluminum-bismuth bearing alloy and methods for its continuous casting |
RU2139953C1 (ru) | 1998-04-17 | 1999-10-20 | Региональная общественная организация для инвалидов "Содействие созданию современных информационных технологий для инвалидов" | Способ производства листов и лент из алюминиевых сплавов, содержащих литий |
DE19824308C1 (de) | 1998-06-02 | 1999-09-09 | Fraunhofer Ges Forschung | Gleitlagerschale und Verfahren zu ihrer Herstellung |
US6238497B1 (en) | 1998-07-23 | 2001-05-29 | Alcan International Limited | High thermal conductivity aluminum fin alloys |
US6336980B1 (en) | 1999-05-21 | 2002-01-08 | Danieli Technology, Inc. | Method for in-line heat treatment of hot rolled stock |
US6264769B1 (en) | 1999-05-21 | 2001-07-24 | Danieli Technology, Inc. | Coil area for in-line treatment of rolled products |
US6146477A (en) | 1999-08-17 | 2000-11-14 | Johnson Brass & Machine Foundry, Inc. | Metal alloy product and method for producing same |
US6264765B1 (en) | 1999-09-30 | 2001-07-24 | Reynolds Metals Company | Method and apparatus for casting, hot rolling and annealing non-heat treatment aluminum alloys |
US6602363B2 (en) | 1999-12-23 | 2003-08-05 | Alcoa Inc. | Aluminum alloy with intergranular corrosion resistance and methods of making and use |
US6581675B1 (en) | 2000-04-11 | 2003-06-24 | Alcoa Inc. | Method and apparatus for continuous casting of metals |
EP1290235B2 (en) | 2000-06-01 | 2009-10-07 | Alcoa Inc. | Corrosion resistant 6000 series alloy suitable for aerospace applications |
CN1186137C (zh) | 2000-06-19 | 2005-01-26 | 东北大学 | 液-固相异种金属轧制复合方法及设备 |
BR0115368A (pt) | 2000-11-15 | 2004-01-06 | Federal Mogul Corp | Mancal deslizante, material compósito para mancal e método de fabricar um mancal compósito |
US6833339B2 (en) | 2000-11-15 | 2004-12-21 | Federal-Mogul World Wide, Inc. | Non-plated aluminum based bearing alloy with performance-enhanced interlayer |
JP4886129B2 (ja) * | 2000-12-13 | 2012-02-29 | 古河スカイ株式会社 | ブレージング用アルミニウム合金フィン材の製造方法 |
US6672368B2 (en) * | 2001-02-20 | 2004-01-06 | Alcoa Inc. | Continuous casting of aluminum |
US7125612B2 (en) | 2001-02-20 | 2006-10-24 | Alcoa Inc. | Casting of non-ferrous metals |
US7503378B2 (en) | 2001-02-20 | 2009-03-17 | Alcoa Inc. | Casting of non-ferrous metals |
CN1381322A (zh) * | 2001-04-13 | 2002-11-27 | 中国科学院金属研究所 | 颗粒增强铝合金基功能负梯度复合管的制备方法 |
US20020167005A1 (en) * | 2001-05-11 | 2002-11-14 | Motorola, Inc | Semiconductor structure including low-leakage, high crystalline dielectric materials and methods of forming same |
US7059384B2 (en) | 2001-06-15 | 2006-06-13 | National Research Council Of Canada | Apparatus and method for metal strip casting |
US6543122B1 (en) | 2001-09-21 | 2003-04-08 | Alcoa Inc. | Process for producing thick sheet from direct chill cast cold rolled aluminum alloy |
US20040007295A1 (en) | 2002-02-08 | 2004-01-15 | Lorentzen Leland R. | Method of manufacturing aluminum alloy sheet |
FR2837499B1 (fr) | 2002-03-22 | 2004-05-21 | Pechiney Rhenalu | PRODUITS EN ALLIAGES Al-Mg POUR CONSTRUCTION SOUDEE |
WO2004005562A2 (en) | 2002-07-09 | 2004-01-15 | Pechiney Rhenalu | AlCuMg ALLOYS FOR AEROSPACE APPLICATION |
JP2005536354A (ja) | 2002-08-21 | 2005-12-02 | アルコア インコーポレイテッド | 非鉄金属の鋳造 |
US20040035505A1 (en) | 2002-08-23 | 2004-02-26 | Ali Unal | Pie plate sheet and method of manufacturing |
US7503377B2 (en) | 2003-02-28 | 2009-03-17 | Alcoa Inc. | Method and apparatus for continuous casting |
US6880617B2 (en) | 2003-02-28 | 2005-04-19 | Alcon Inc. | Method and apparatus for continuous casting |
US7089993B2 (en) | 2003-02-28 | 2006-08-15 | Alcoa Inc. | Method and apparatus for continuous casting |
CN1212289C (zh) * | 2003-06-03 | 2005-07-27 | 浙江大学 | 采用流延成型法制备功能梯度材料的方法 |
FR2857981A1 (fr) | 2003-07-21 | 2005-01-28 | Pechiney Rhenalu | FEUILLES OU BANDES MINCES EN ALLIAGES AIFeSI |
US6959476B2 (en) | 2003-10-27 | 2005-11-01 | Commonwealth Industries, Inc. | Aluminum automotive drive shaft |
JP4725019B2 (ja) | 2004-02-03 | 2011-07-13 | 日本軽金属株式会社 | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材およびその製造方法並びにアルミニウム合金フィン材を備える熱交換器 |
US20050211350A1 (en) | 2004-02-19 | 2005-09-29 | Ali Unal | In-line method of making T or O temper aluminum alloy sheets |
US7182825B2 (en) | 2004-02-19 | 2007-02-27 | Alcoa Inc. | In-line method of making heat-treated and annealed aluminum alloy sheet |
RU2284364C2 (ru) | 2004-06-03 | 2006-09-27 | Оао "Завод Подшипников Скольжения" | Антифрикционный сплав и способ изготовления биметаллической заготовки для подшипников из этого сплава |
CN100469927C (zh) | 2004-07-30 | 2009-03-18 | 日本轻金属株式会社 | 铝合金薄板及其制造方法 |
US7374827B2 (en) | 2004-10-13 | 2008-05-20 | Alcoa Inc. | Recovered high strength multi-layer aluminum brazing sheet products |
WO2006126281A1 (en) | 2005-05-25 | 2006-11-30 | Nippon Light Metal Co., Ltd. | Aluminum alloy sheet and method for manufacturing the same |
JP5371173B2 (ja) | 2005-07-27 | 2013-12-18 | 日本軽金属株式会社 | 高強度アルミニウム合金フィン材の製造方法 |
US20070095499A1 (en) | 2005-11-01 | 2007-05-03 | Tomes David A Jr | Method and apparatus for electromagnetic confinement of molten metal in horizontal casting systems |
JP2008024964A (ja) | 2006-07-18 | 2008-02-07 | Nippon Light Metal Co Ltd | 高強度アルミニウム合金板およびその製造方法 |
US8403027B2 (en) | 2007-04-11 | 2013-03-26 | Alcoa Inc. | Strip casting of immiscible metals |
US7846554B2 (en) | 2007-04-11 | 2010-12-07 | Alcoa Inc. | Functionally graded metal matrix composite sheet |
US20100084053A1 (en) | 2008-10-07 | 2010-04-08 | David Tomes | Feedstock for metal foil product and method of making thereof |
US8956472B2 (en) | 2008-11-07 | 2015-02-17 | Alcoa Inc. | Corrosion resistant aluminum alloys having high amounts of magnesium and methods of making the same |
-
2007
- 2007-04-11 US US11/734,121 patent/US7846554B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2008
- 2008-04-11 EP EP08745622.4A patent/EP2148753B1/en not_active Not-in-force
- 2008-04-11 CA CA2683970A patent/CA2683970C/en not_active Expired - Fee Related
- 2008-04-11 RU RU2009141589A patent/RU2429936C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2008-04-11 JP JP2010503238A patent/JP2010524689A/ja active Pending
- 2008-04-11 KR KR20097023409A patent/KR20100016383A/ko not_active Application Discontinuation
- 2008-04-11 AU AU2008240177A patent/AU2008240177A1/en not_active Abandoned
- 2008-04-11 BR BRPI0811045A patent/BRPI0811045A8/pt active Search and Examination
- 2008-04-11 ES ES08745622.4T patent/ES2538993T3/es active Active
- 2008-04-11 WO PCT/US2008/060060 patent/WO2008128061A1/en active Application Filing
- 2008-04-11 CN CN200880018281.6A patent/CN101678440B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2008-04-11 MX MX2009010937A patent/MX2009010937A/es active IP Right Grant
-
2009
- 2009-10-21 ZA ZA200907378A patent/ZA200907378B/xx unknown
-
2010
- 2010-10-28 US US12/913,999 patent/US8381796B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2010-10-28 US US12/913,972 patent/US8697248B2/en not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
KARNEZIS Р.А., DURRANT G., CANTOR В., Characterization of reinforcement distribution in cast AL-alloy/SiCp composites, MATERIALS CHARACTERIZATION, 1998, 40(2), с.97-109. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2818786C1 (ru) * | 2020-09-24 | 2024-05-06 | Новелис Инк. | Продукты из алюминиевого сплава с функциональным градиентом и способы их изготовления |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20110036464A1 (en) | 2011-02-17 |
RU2009141589A (ru) | 2011-05-20 |
BRPI0811045A8 (pt) | 2017-08-22 |
US7846554B2 (en) | 2010-12-07 |
CN101678440A (zh) | 2010-03-24 |
EP2148753B1 (en) | 2015-03-11 |
US20110042032A1 (en) | 2011-02-24 |
BRPI0811045A2 (pt) | 2014-12-09 |
US8697248B2 (en) | 2014-04-15 |
WO2008128061A1 (en) | 2008-10-23 |
US8381796B2 (en) | 2013-02-26 |
ZA200907378B (en) | 2010-07-28 |
ES2538993T3 (es) | 2015-06-25 |
KR20100016383A (ko) | 2010-02-12 |
AU2008240177A1 (en) | 2008-10-23 |
EP2148753A1 (en) | 2010-02-03 |
MX2009010937A (es) | 2009-11-02 |
CA2683970A1 (en) | 2008-10-23 |
CA2683970C (en) | 2012-10-16 |
US20080254309A1 (en) | 2008-10-16 |
CN101678440B (zh) | 2015-05-06 |
JP2010524689A (ja) | 2010-07-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2429936C2 (ru) | Функционально-градиентный лист из композиционного материала с металлической матрицей | |
Wang et al. | Effects of twin-roll casting process parameters on the microstructure and sheet metal forming behavior of 7050 aluminum alloy | |
KR101129489B1 (ko) | 비철 금속의 주조 방법 | |
US20130216426A1 (en) | Strip castings of immiscible metals | |
KR101105902B1 (ko) | 비철 및 경금속의 벨트식주조방법 및 장치 | |
CA2011219C (en) | Continuous thin sheet of tial intermetallic compound and process for producing same | |
US6439451B1 (en) | Method of making aluminum alloy plate for bearing | |
JPS6040649A (ja) | 連続的鋳造機の製品における長手方向バンドの沈下を防止するための方法及び装置 | |
CN1434751A (zh) | 金属连铸的方法和设备 | |
Haga | 600 mm-Wide Strip Casting Using Single Roll Caster Equipped with Scraper | |
Harada et al. | Reduction of Elongation Anisotropy in Cold-Rolled and Annealed Al–7% Si Alloy Strips Fabricated by Vertical-Type High-Speed Twin-Roll Casting | |
US11654477B2 (en) | Method for manufacturing aluminum alloy exterior material for smart device | |
Chu et al. | Aluminum Monolithic Alloy and Multi-Alloy Cast Using Planar Solidification Approach | |
Nakamura et al. | Aluminum alloy strips casting using an unequal diameter twin roll caster | |
Ohashi et al. | Direct molten metal rolling of aluminum alloy A3003 | |
Kashitani et al. | Twin Roll Casting of Aluminium Alloy ADC12, A3003, A7075 | |
de Pádua Lima Filho et al. | Evaluation of strip rolling directly from the semi-solid state | |
Annavarapu | Strip casting of plain carbon steel by spray deposition | |
JPH0344437A (ja) | TiA1金属間化合物薄板の製造方法 | |
KR20060072563A (ko) | 용탕 인출주조공정에 의한 금속스트립 제조용 냉각롤 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD4A | Correction of name of patent owner | ||
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190412 |