RU2348724C2 - Состав жаропрочного никелевого сплава для монокристального литья (варианты) - Google Patents
Состав жаропрочного никелевого сплава для монокристального литья (варианты) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2348724C2 RU2348724C2 RU2007108480/02A RU2007108480A RU2348724C2 RU 2348724 C2 RU2348724 C2 RU 2348724C2 RU 2007108480/02 A RU2007108480/02 A RU 2007108480/02A RU 2007108480 A RU2007108480 A RU 2007108480A RU 2348724 C2 RU2348724 C2 RU 2348724C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- nickel
- heat
- tungsten
- tantalum
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/057—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being less 10%
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии сплавов, а именно к производству сплавов на основе никеля, используемых для деталей с монокристаллической структурой, например лопаток турбин, работающих при высоких температурах. Сплав по первому варианту содержит, мас.%: хром - 0,5-4,0, алюминий - 4,0-7,0, вольфрам - 12,0-16,0, тантал - 3,0-12,0, кобальт - 4,0-9,0, иттрий - 0,003-0,1, лантан - 0,001-0,1, церий - 0,003-0,1, никель - остальное и характеризуется высокой жаропрочностью. Для повышения жаропрочности, улучшения литейных свойств, технологической пластичности и повышения коррозионной стойкости сплав по второму варианту содержит, мас.%: хром - 0,5-4,0, алюминий - 4,0-7,0, титан ≤2,0, молибден ≤4,0, вольфрам - 12,0-16,0, тантал - 3,0-12,0, кобальт 4,0-9,0, ниобий ≤2,0, иттрий - 0,003-0,1, лантан - 0,001-0,1, церий - 0,003-0,1, углерод ≤0,1, никель - остальное. 2 н.п. ф-лы, 1 ил., 2 табл.
Description
Изобретения относятся к металлургии сплавов, а именно к производству сплавов на основе никеля, используемых для деталей с монокристаллической структурой, например лопаток турбин, работающих при высоких температурах.
Известен никелевый жаропрочный сплав для монокристального литья CMSX-2 содержащий (мас.%): хром - 8,0, кобальт 5,0, алюминий 5,6, вольфрам - 8,0, молибден - 0,6, тантал - 6,0, титан - 1,0, никель - остальное до 100%. («Труды международной научно-технической конференции 25-26 апреля 2006 г. М.: ВИАМ, 2006 г., с.43, табл.1) - аналог.
Недостатком данного решения является низкая жаропрочность, например, предел длительной прочности сплава σ1001000=214 МПа (Сборник «Литейные жаропрочные сплавы» под ред Каблова Е.Н. М.: Наука, 2006 г., с.74, табл.9).
Известен никелевый жаропрочный сплав ЖС-40, содержащий хром - 6,0, алюминий - 5,0-5,8, вольфрам - 6,0-7,8, тантал - 6,0-7,8, молибден - 3,5-4,8, кобальт - 5,0, ниобий - 0,05-0,50, никель - остальное до 100% («Литые лопатки газотурбинных двигателей». М., МИСИС, 2001 г., с.53, табл.2.3) - прототип.
Недостатком известного монокристального сплава с ориентацией [001] предназначенного для изготовления высоконагруженных деталей, например лопаток газовых турбин, работающих при температуре до 1000°С, также является недостаточная для заявляемой области применения жаропрочность (σ1001000≈240 МПа).
Техническим результатом, на достижение которого направлено заявляемое изобретение, является повышение жаропрочности никелевых сплавов для монокристального литья, например лопаток газотурбинных двигателей.
Заявляемый технический результат достигается тем, что никелевый жаропрочный сплав содержит хром, алюминий, вольфрам, тантал, кобальт, иттрий, церий, лантан и никель в следующем соотношении компонентов (мас.%):
хром - 0,5-4,0
алюминий - 4,0-7,0
вольфрам - 12,0-16,0
тантал - 3,0-12,0
кобальт - 4,0-9,0
иттрий - 0,003-0,1
лантан - 0,001-0,1
церий - 0,003-0,1
никель - остальное до 100%.
Известен никелевый жаропрочный сплав для монокристального литья CMSX-2, содержащий (мас.%): хром - 8,0, кобальт - 5,0, алюминий - 5,6, вольфрам - 8,0, молибден - 0,6, тантал - 6,0, титан - 1,0, никель - остальное до 100%. («Труды международной научно-технической конференции 25-26 апреля 2006 г. М.: ВИАМ, 2006 г., с.43, табл.1) - аналог.
Недостатком данного решения является низкая жаропрочность, например, предел длительной прочности сплава σ1001000=214 МПа. (Сборник «Литейные жаропрочные сплавы» под ред Каблова Е.Н. М.: Наука, 2006 г., с.74, табл.9).
Известен никелевый жаропрочный сплав ЖС-40, содержащий хром - 6,0, алюминий - 5,0-5,8, вольфрам - 6,0-7,8, тантал - 6,0-7,8, молибден - 3,5-4,8, кобальт - 5,0, ниобий - 0,05-0,50, никель - остальное до 100% («Литые лопатки газотурбинных двигателей». М., МИСИС, 2001 г., с.53, табл.2.3.) - прототип.
Недостатком известного монокристального сплава с ориентацией [001], предназначенного для изготовления высоконагруженных деталей, например лопаток газовых турбин, работающих при температуре до 1000°С, является недостаточная коррозионная стойкость, технологическая пластичность, а также недостаточная для заявляемой области применения жаропрочность (σ1001000≈240 МПа).
Техническим результатом, на достижение которого направлено заявляемое изобретение, является повышение жаропрочности никелевых сплавов для монокристального литья, например лопаток газотурбинных двигателей, улучшение литейных свойств сплава, его технологической пластичности и повышение коррозионной стойкости заявляемого сплава.
Указанный технический результат достигается тем, что никелевый жаропрочный сплав содержащий хром, алюминий, титан, молибден, вольфрам, тантал, кобальт, ниобий, иттрий, лантан, церий и никель, дополнительно содержит углерод, при следующем соотношении компонентов (мас.%):
хром - 0,5-4,0
алюминий - 4,0-7,0
титан ≤2,0
молибден ≤4,0
вольфрам - 12,0-16,0
тантал - 3,0-12,0
кобальт 4,0-9,0
ниобий ≤2,0
иттрий - 0,003-0,1
лантан - 0,001-0,1
церий - 0,003-0,1
углерод ≤0,1
никель - остальное до 100%.
Как известно, успехи в разработке высокожаропрочных никелевых сплавов последних поколений в значительной мере связаны с легированием сплавов большим количеством рения, например 9,3 мас.% в сплаве ЖС-47, и/или рутения, например, 6 мас.% в сплаве TMS-162 (Е.Н.Каблов, Н.В.Петрушин «Современные литые никелевые жаропрочные сплавы», Сборник трудов Международной технической конференции. М.: ВИАМ, 2006 г., с.43). Однако в связи с тем, что рений и особенно рутений являются очень дорогими и дефицитными металлами, возникает вопрос о том, полностью ли исчерпаны возможности улучшения жаропрочных сплавов, в том числе и никелевых, путем их легирования традиционными, менее дорогими и более доступными элементами, например, такими как вольфрам, тантал и другими.
Авторами проведен анализ системы легирования жаропрочных никелевых сплавов с точки зрения значений энергии связи (энергии когезии) легирующих элементов. Рассматривая энергию связи элементов фундаментальным параметром, определяющим уровень механических свойств и эксплуатационных характеристик материала, установлено распределение легирующих элементов жаропрочных сплавов по значениям энергии связи для обобщенной системы легирования никелевых жаропрочных сплавов: Ni, Со, Cr, V, Ti, Al, Ru, Mo, Nb, Zr, Hf, Та, W, Re, Os, Ir.
Полученная диаграмма распределения легирующих элементов по значениями энергии связи (энергии когезии) приведена на чертеже.
При анализе приведенных на диаграмме данных будем предполагать, что вклад в энергию связи сплава конкретного легирующего элемента, например тантала, прямо пропорционален величине его собственной энергии связи и содержанию данного элемента в сплаве в атомных процентах. При этом обязательно наличие в сплаве основного γ'-образующего элемента - алюминия, причем его содержание позволяет обеспечивать образование необходимого количества упрочняющей γ'-фазы, выделяющейся при распаде пересыщенного твердого раствора.
С учетом вышеизложенного, базовой системой никелевых жаропрочных сплавов будем считать Ni-Al с возможностью замещения некоторого количества алюминия титаном.
Результаты, представленные на диаграмме, показывают, что первым элементом, способствующим наибольшему повышению энергии связи никеля, следует считать вольфрам. Поэтому базовая система никелевых жаропрочных сплавов в первую очередь должна содержать вольфрам, причем его количество целесообразно держать на максимально возможном высоком уровне, когда его предельное содержание ограничено величиной растворимости вольфрама в никелевом сплаве. При этом следует иметь в виду, что замена вольфрами танатлом или рением нецелесообразна, так как когезивная прочность сплава при такой замене повышаться не будет.
Следующий элемент для легирования никелевых жаропрочных сплавов - тантал. Тантал целесообразно вводить в жаропрочные сплавы на фоне высокого содержания вольфрама, контролируя возможность выделения в сплаве Та-содержащих промежуточных фаз.
Использование принципа многокомпонентного легирования в данном случае целесообразно потому, что это позволяет увеличить в жаропрочных сплавах суммарное содержание легирующих элементов с высокой когезивной прочностью, обеспечивая максимальное упрочнение всего сплава.
При анализе диаграммы, представленной на чертеже, обращает на себя внимание следующее: обязательный компонент последних модификаций жаропрочных сплавов - рутений, почти аналогичен молибдену. Среди γ'-образующих элементов, которые могут способствовать повышению когезивной прочности жаропрочных сплавов, кроме уже рассмотренного тантала, следует отметить титан и ниобий.
На основе вышеизложенного авторами были разработаны заявляемые сплавы.
Особенностью заявляемого сплава по первому варианту (КС-1) является высокое содержание вольфрама в пределах от 12,0 до 16,0 мас.%. Верхний предел содержания вольфрама ограничивает область концентраций, при выходе за которую возрастает вероятность выделения вольфрама из твердого раствора в виде α-фазы, которая не является таким эффективным упрочнителем, как γ'-фаза на основе Ni3Al, а при содержании вольфрама ниже 12 мас.% его стабилизирующее воздействие на структуру и благоприятное влияние на жаропрочность ослабляется.
Заявляемое количество тантала вводится в состав никелевого жаропрочного сплава на фоне высокого содержания вольфрама. Система легирования заявляемого сплава (КС-1) сбалансирована таким образом, чтобы в сплаве не происходило выделения α-фазы несмотря на то, что тантал так же, как и вольфрам имеет ОЦК решетку. Влияние тантала на свойства заявляемого сплава во многом сходно с влиянием вольфрама, тантал также характеризуется высокой когезивной прочностью, что характерно и для заявляемого в заданном соотношении компонентов сплава. Тантал распределяется между γ-матрицей и упрочняющей γ'-фазой, стабилизируя и упрочняя обе основные фазы жаропрочного сплава. При содержании тантала больше 10 мас.% возрастает вероятность его выпадения из твердого раствора в виде интерметаллидов Ni-Ta, а при содержании - меньше 5 мас.% его воздействие на свойства заметно снижается.
Введение в заявляемый состав жаропрочного сплава заявляемого количества хрома обусловлено необходимостью повышения его жаростойкости. При увеличении содержания хрома выше 4 мас.% возрастает вероятность образования топологически-плотноупакованной (ТПУ) фазы на основе хрома, которая охрупчивает сплав.
Легирование сплава кобальтом в заявляемых количествах обусловлено необходимостью улучшения технологических характеристик сплава - технологической пластичности и литейных свойств, а также стойкости к коррозии.
Система микролегирующих добавок, а именно совместное использование лантана, иттрия и церия в заявляемых количествах, обеспечивает стабилизацию структурных дефектов в монокристаллах заявляемого сплава, а совместно с остальными компонентами состава сплава обеспечивает повышение жаропрочности по сравнению с прототипом.
Особенностью заявляемого сплава по второму варианту является аналогичность влияния вольфрама, тантала, кобальта и системы микролегирующих добавок (иттрий, лантан и церий), но кроме этого на свойства заявляемого сплава по второму варианту влияет наличие в его составе титана, молибдена, ниобия и углерода.
Алюминий и титан - это основные γ' образующие элементы, количество которых, с одной стороны, обеспечивает образование необходимого содержания упрочняющей γ'-фазы, а с другой стороны, ограничивает объем избыточной эвтектики (γ'+γ) и способствует повышению коррозионной стойкости сплава.
Ниобий и молибден обеспечивают повышение долговечности материала в области температур ≈1000°С. Углерод вводится в состав сплава для образования второй упрочняющей фазы жаропрочных сплавов - карбидов. Суммарное содержание в заявляемом сплаве углерода и карбидообразующих элементов обеспечивает отсутствие охрупчивающих ТПУ фаз.
Заявляемый состав жаропрочного никелевого сплава по второму варианту в количественном и качественном составе обеспечивает наряду с повышением жаропрочности, улучшением литейных свойств сплава и его технологической пластичности и повышение коррозионной стойкости.
Примеры конкретного выполнения.
Для апробации результатов были отлиты сплавы по первому и второму вариантам. Отливка сплавов осуществлялась в вакуумно-индукционной печи «Кристалл» емкостью 5-10 кг. Порядок введения компонентов заявляемых составов сплавов является стандартным: никель, хром, кобальт, вольфрам, молибден, тантал, углерод, плавление, раскисление углеродом, последующее введение титана, алюминия и микролегирующих добавок (элементы с высокой активностью к кислороду) и разливка.
Для апробации сплава по первому варианту были выплавлены два состава сплава (один заявляемый и один сплав-прототип - ЖС-40), содержащих компоненты (в мас.%), приведенные в Таблице 1.
Монокристальная структура, ориентация оси роста [001].
Таблица 1. | |||||||||
№ п/п | Компоненты состава сплавов | ||||||||
Cr | Al | W | Та | Со | Y | La | Се | Ni | |
Заявляемый сплав | 3,3 | 5,19 | 16,0 | 6,3 | 6,0 | 0,02 | 0,02 | 0,02 | Ост. |
ЖС-40 | 6,0 | 5,4 | 6,5 | 6,5 | 5,0 | Nb-0,3 | Mo-4,0 | - | Ост. |
После чего литые образцы, подвергнутые высокотемпературной газостатической обработке (заявляемый сплав) и термической обработке, испытывались.
Результаты испытаний.
Сплав ЖС-40 (прототип):
Т=900°С, σ100=440 МПа, σ500=350 МПа,
Т=1000°С, σ100=240 МПа, σ500=190 МПа (Сборник «Литейные жаропрочные сплавы» под ред. Каблова Е.Н. М.: Наука, 2006 г., с.54, табл.2.4).
Заявляемый сплав.
Т=900°С, σ100=467 МПа, σ500=371 МПа,
Т=1000°С, σ100=255 МПа, σ500=201 МПа
Для апробации сплава по второму варианту были выплавлены два состава сплава (один заявляемый и один сплав-прототип - ЖС-40), содержащих компоненты (в мас.%), приведенные в Таблице 2.
№ п/п | Компоненты состава сплавов | ||||||||||||
Cr | Al | W | Та | Со | Y | La | С | Се | Ti | Mo | Nb | Ni | |
Заявляемый сплав | 2,3 | 5,2 | 16,5 | 6,7 | 4,9 | 0,02 | 0,02 | 0,017 | 0,02 | 0,5 | 0,1 | 0,3 | Ост. |
ЖС-40 | 6,0 | 5,4 | 6,5 | 6,5 | 5,0 | Nb-0,3 | - | - | - | - | 4,2 | 0,4 | Ост. |
После чего литые образцы, подвергнутые высокотемпературной газостатической обработке (заявляемый сплав) и термической обработке, испытывались.
Результаты испытаний.
Сплав ЖС-40 (прототип):
Т=900°С, σ100=440 МПа, σ500=350 МПа,
Т=1000°С, σ100=240 МПа, σ500=190 МПа
Заявляемый сплав.
Т=900°С, σ100=471 МПа, σ500=379 МПа,
Т=1000°С, σ100=252 МПа, σ500=200 МПа.
Введение дополнительных легирующих элементов в заявляемый сплав по второму варианту приводит к уменьшению литейной пористости в междендритных областях сплава: объемная доля пор уменьшается на 20-30% по сравнению с прототипом. Известно, что на литейных порах может происходить образование микротрещин, способных превращаться в магистральные трещины при разрушении деталей.
Приведенные результаты испытаний показывают, что по сравнению с прототипом заявляемые сплавы по первому и второму вариантам обеспечивают достижение заявленного технического результата.
Claims (2)
1. Состав жаропрочного никелевого сплава для монокристального литья, содержащий никель, хром, кобальт, вольфрам, алюминий и тантал, отличающийся тем, что он дополнительно содержит иттрий, лантан и церий при следующем соотношении компонентов, мас.%:
хром 0,5-4,0
алюминий 4,0-7,0
вольфрам 12,0-16,0
тантал 3,0-12,0
кобальт 4,0-9,0
иттрий 0,003-0,1
лантан 0,001-0,1
церий 0,003-0,1
никель остальное
2. Состав жаропрочного никелевого сплава для монокристального литья, содержащий никель, хром, кобальт, вольфрам, алюминий, тантал, ниобий и молибден, отличающийся тем, что он дополнительно содержит иттрий, лантан, церий, титан и углерод при следующем соотношении компонентов, мас.%:
хром 0,5-4,0
алюминий 4,0-7,0
титан ≤2,0
молибден ≤4,0
вольфрам 12,0-16,0
тантал 3,0-12,0
кобальт 4,0-9,0
ниобий ≤2,0
иттрий 0,003-0,1
лантан 0,001-0,1
церий 0,003-0,1
углерод ≤0,1
никель остальное
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007108480/02A RU2348724C2 (ru) | 2007-03-07 | 2007-03-07 | Состав жаропрочного никелевого сплава для монокристального литья (варианты) |
PCT/RU2008/000129 WO2008108688A1 (ru) | 2007-03-07 | 2008-03-06 | Состав жаропрочного никелевого сплава для монокристального литья (варианты) |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007108480/02A RU2348724C2 (ru) | 2007-03-07 | 2007-03-07 | Состав жаропрочного никелевого сплава для монокристального литья (варианты) |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2007108480A RU2007108480A (ru) | 2008-09-20 |
RU2348724C2 true RU2348724C2 (ru) | 2009-03-10 |
Family
ID=39738478
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2007108480/02A RU2348724C2 (ru) | 2007-03-07 | 2007-03-07 | Состав жаропрочного никелевого сплава для монокристального литья (варианты) |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2348724C2 (ru) |
WO (1) | WO2008108688A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2484167C1 (ru) * | 2012-03-27 | 2013-06-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | СПЛАВ НА ОСНОВЕ ИНТЕРМЕТАЛЛИДА Ni3Al И ИЗДЕЛИЕ, ВЫПОЛНЕННОЕ ИЗ НЕГО |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU1513934C (ru) * | 1988-01-04 | 1995-04-10 | Всесоюзный научно-исследовательский институт авиационных материалов | Монокристаллический сплав на основе никеля |
SU1827121A3 (ru) * | 1991-06-28 | 1995-07-09 | Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов | Монокристаллический сплав на основе никеля |
US6007645A (en) * | 1996-12-11 | 1999-12-28 | United Technologies Corporation | Advanced high strength, highly oxidation resistant single crystal superalloy compositions having low chromium content |
RU2219272C1 (ru) * | 2002-08-29 | 2003-12-20 | Открытое акционерное общество "Композит" | Жаропрочный литейный сплав на основе никеля |
-
2007
- 2007-03-07 RU RU2007108480/02A patent/RU2348724C2/ru not_active IP Right Cessation
-
2008
- 2008-03-06 WO PCT/RU2008/000129 patent/WO2008108688A1/ru active Application Filing
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
КОЛАЧЕВ Б.А. и др. Металловедение и термическая обработка цветных металлов и сплавов. - М.: МИСИС, 2005, с.337. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2484167C1 (ru) * | 2012-03-27 | 2013-06-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | СПЛАВ НА ОСНОВЕ ИНТЕРМЕТАЛЛИДА Ni3Al И ИЗДЕЛИЕ, ВЫПОЛНЕННОЕ ИЗ НЕГО |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2008108688A1 (ru) | 2008-09-12 |
RU2007108480A (ru) | 2008-09-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9945019B2 (en) | Nickel-based heat-resistant superalloy | |
EP2503013B1 (en) | Heat-resistant superalloy | |
JP5278936B2 (ja) | 耐熱超合金 | |
JP5270123B2 (ja) | 窒化物強化可能なコバルト−クロム−鉄−ニッケル合金 | |
JP5869034B2 (ja) | ニッケル超合金およびニッケル超合金から製造された部品 | |
JP4024303B2 (ja) | ニッケルベースの超合金 | |
JP4036091B2 (ja) | ニッケル基耐熱合金及びガスタービン翼 | |
RU2295585C2 (ru) | Высокопрочный, стойкий к высокотемпературной коррозии и окислению суперсплав на основе никеля и направленно отвержденное изделие из этого суперсплава | |
WO2010119709A1 (ja) | Ni基単結晶超合金及びこれを用いたタービン翼 | |
CA2421039C (en) | Nickel-base superalloy for high temperature, high strain application | |
JP5226846B2 (ja) | 高耐熱性、高強度Rh基合金及びその製造方法 | |
JP2005002929A (ja) | 蒸気タービンロータおよび蒸気タービンプラント | |
RU2348724C2 (ru) | Состав жаропрочного никелевого сплава для монокристального литья (варианты) | |
RU2525952C2 (ru) | Жаропрочный сплав на основе никеля | |
RU2353691C2 (ru) | Состав жаропрочного никелевого сплава (варианты) | |
JPH09268337A (ja) | 鍛造製高耐食超耐熱合金 | |
RU2434069C1 (ru) | Литейный жаропрочный сплав на основе никеля | |
RU2348725C2 (ru) | Состав жаропрочного никелевого сплава для монокристального литья (варианты) | |
US4976791A (en) | Heat resistant single crystal nickel-base super alloy | |
JPH0617171A (ja) | ガスタービン翼用合金 | |
RU2433196C1 (ru) | ЛИТЕЙНЫЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ ИНТЕРМЕТАЛЛИДА Ni3Al И ИЗДЕЛИЕ, ВЫПОЛНЕННОЕ ИЗ НЕГО | |
RU2383642C1 (ru) | Жаропрочный литейный сплав на основе никеля | |
RU2710759C1 (ru) | Жаропрочный сплав на никелевой основе и изделие, выполненное из него | |
RU2626118C2 (ru) | Литейный жаропрочный сплав на основе никеля | |
RU2802841C1 (ru) | Жаропрочный литейный сплав на никелевой основе и изделие, выполненное из него |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD4A | Correction of name of patent owner | ||
PC43 | Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions |
Effective date: 20170116 |
|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190308 |