RU2292380C1 - Способ получения топлива для летательных аппаратов - Google Patents
Способ получения топлива для летательных аппаратов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2292380C1 RU2292380C1 RU2005138809/04A RU2005138809A RU2292380C1 RU 2292380 C1 RU2292380 C1 RU 2292380C1 RU 2005138809/04 A RU2005138809/04 A RU 2005138809/04A RU 2005138809 A RU2005138809 A RU 2005138809A RU 2292380 C1 RU2292380 C1 RU 2292380C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hydrogen
- fuel
- reactors
- nickel
- reaction zones
- Prior art date
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Использование: изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности, а именно к способу получения топлива для летательных аппаратов. Нефтяное сырье контактируют с водородсодержащим газом при повышенных температуре и давлении в присутствии катализатора. Сущность: в качестве сырья используют газойли вторичных процессов с содержанием не менее 50 мас.% ароматических углеводородов. Способ проводят в системе реакторов с раздельными реакционными зонами, заполненными никель-вольфрамовым или никель-молибденовым катализатором в сульфидной форме. Не менее 30 об.% водородсодержащего газа подают на смешение с сырьем, а остальное количество распределяют по 12-21 реакционным зонам реакторов. В качестве целевого продукта выделяют фракцию, выкипающую внутри интервала температур 190-280°С. Причем процесс осуществляют при давлении 26-30 МПа, температуре 330-450°С, объемной скорости подачи сырья 0,3-1,0 час-1, соотношении водород/сырье 1500-3000 нм3/м3. Способ позволяет упростить технологическую схему процесса с получением топлива, обладающего высокими энергетическими и эксплуатационными характеристиками. 1 з.п. ф-лы.
Description
Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности, а именно к способу получения топлива для летательных аппаратов.
Известен способ получения топлива для летательных аппаратов путем глубокого гидрирования прямогонных керосиновых дистиллятов в присутствии палладиевого катализатора при давлении 4-5 МПа, температуре 320°С, объемной скорости подачи сырья 1 час-1, соотношении водород/сырье 1000 м3/м3 с предварительной глубокой гидроочисткой исходного сырья от азотистых и сернистых соединений.
В результате получают топливо с низким содержанием ароматических углеводородов (менее 10 мас.%) и высокой плотностью (порядка 840 кг/м3).
(Н.М.Лихтерова, В.А.Хавкин и др. Исследование влияния сернистых и азотистых соединений на процесс деароматизации керосиновых фракций. «Химия и технология топлив и масел», №12, 1977 г., с.8-10).
Недостатками данного способа являются возможность его реализации лишь с использованием керосиновых дистиллятов уникальных нефтей нафтенового основания (типа троицко-анастасьевской), а также необходимость проведения предварительной глубокой гидроочистки исходного сырья, что существенно ограничивает возможности реализации способа на практике.
Известен также способ получения топлива для летательных аппаратов путем гидрокрекинга вакуумных дистиллятов в присутствии цеолитсодержащего катализатора с предварительной глубокой гидроочисткой исходного сырья. Способ осуществляют при давлении 15-17 МПа, температуре 360-380°С - на стадии предварительной глубокой гидроочистки исходного сырья и 400-430°С - на стадии гидрокрекинга, объемной скорости подачи сырья 1-2 час-1.
Способ позволяет получить 60-80 мас.% реактивного топлива. Качество реактивного топлива соответствует требованиям на массовые виды топлива типа РТ (содержание ароматических углеводородов 18-22 мас.%, плотность 775-790 кг/м3).
(В.М.Курганов, А.Б.Горштейн и др. Гидрокрекинг дистиллятного сырья. «Химия и технология топлив и масел», №9, 1986 г., с.4-7).
Однако этот способ не позволяет получить реактивное топливо, отвечающее стандартам на малоароматизированные продукты (типа «нафтила», топлива Т-6), для которых необходимо обеспечить более низкое содержание ароматических углеводородов при повышенной плотности целевого продукта. К недостаткам способа относятся и возможность его применения лишь для прямогонных видов сырья, а также необходимость осуществления способа по двухстадийной технологии, что существенно усложняет технологию производства топлива.
Наиболее близким к заявленному является способ получения топлива для летательных аппаратов путем глубокого гидрирования легкого газойля каталитического крекинга, включающего гидрогенизацию сырья в присутствии сульфидного никель-вольфрамового катализатора с последующей каталитической гидродепарафинизацией полученного гидрогенизата на цеолитсодержащем катализаторе. Гидрирование и каталитическую гидродепарафинизацию осуществляют в одном гидрогенизационном блоке (из трех реакторов) высокого давления с последовательно загруженными катализаторами гидрирования и гидродепарафинизации при давлении 25-30 МПа, температуре 350-410°С, объемной скорости подачи сырья 0,3-1,0 час -1.
В результате получают топливо для летательных аппаратов, характеризующееся плотностью порядка 840 кг/м3, содержанием ароматических углеводородов 8 мас.%, что соответствует требованиям к топливу Т-6.
(Е.Д.Радченко, В.А.Хавкин и др. Гидрогенизационные процессы производства реактивных топлив. «Химия и технология топлив и масел», №9, 1993 г., с.32).
Недостатками данного способа являются:
- проведение двухстадийной гидропереработки сырья с применением сложной загрузки катализаторов различных типов;
- ограниченность сырьевых ресурсов производства топлива (исключительно газойлевые фракции каталитического крекинга), что существенно сокращает возможность применения способа в схемах действующих НПЗ.
Задачей предлагаемого изобретения является упрощение технологической схемы получения топлива для летательных аппаратов и расширение сырьевых ресурсов его производства при одновременном обеспечении глубокой степени деароматизации сырья и высокой плотности получаемого топлива.
Для решения поставленной задачи предлагается способ получения топлива для летательных аппаратов путем контактирования нефтяного сырья с водородсодержащим газом при повышенных температуре и давлении в присутствии катализатора. Способ отличается тем, что в качестве сырья используют газойли вторичных процессов с содержанием не менее 50 мас.% ароматических углеводородов и его осуществляют в системе реакторов с раздельными реакционными зонами, заполненными никель-вольфрамовым или никель-молибденовым катализатором в сульфидной форме, при этом не менее 30 об.% водородсодержащего газа подают на смешение с сырьем, а остальное количество распределяют по 12-21 реакционным зонам реакторов, и в качестве целевого продукта выделяют фракцию, выкипающую внутри интервала температур 190-280°С.
Причем процесс осуществляют при давлении 26-30 МПа, температуре 330-450°С, объемной скорости подачи сырья 0,3-1,0 час-1, соотношении водород/сырье 1500-3000 нм3/м3.
Указанные отличия позволяют упростить технологическую схему получения топлива для летательных аппаратов, т.к. процесс гидрирования осуществляют с применением катализатора одного типа, также позволяют использовать в качестве исходного сырья не только газойль каталитического крекинга, но и газойли других вторичных процессов, получать топливо для летательных аппаратов, характеризующееся плотностью не менее 830 кг/м3, содержанием ароматических углеводородов не более 10 мас.%, температурой начала кристаллизации не выше -60°С, а также обладающего высокими энергетическими и эксплуатационными характеристиками.
Ниже приведены конкретные примеры заявляемого способа.
Пример 1
Предлагаемый способ осуществляют в системе реакторов, содержащей в общей сложности 21 реакционную зону. В качестве сырья используют смесь газойлей каталитического крекинга и коксования с содержанием 80 мас.% ароматических углеводородов. Сырье подают в реакторы, где осуществляют его контактирование с водородсодержащим газом при температуре 450°С, давлении 30 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,3 час-1, соотношении водород/сырье 3000 нм3/м3 в присутствии никель-вольфрамового катализатора в сульфидной форме, при этом 30 об.% водородсодержащего газа подают на смешение с исходным сырьем, а остальное количество равномерно распределяют по реакционным зонам реакторов. В результате после разгонки гидрогенизата получают топливную фракцию, выкипающую внутри интервала температур 190-265°С, характеризующуюся плотностью 833 кг/м3, содержанием ароматических углеводородов 3 мас.%, температурой начала кристаллизации ниже -60°С и отвечающую по своим показателям требованиям ТУ на топливо «нафтил» (после введения антиокислительной присадки ионол).
Материальный баланс разгонки гидрогенизата: | |
мас.% | |
Бензиновая фракция | 22 |
Топливная фракция | 53 |
Остаток | 25 |
Итого | 100 |
Пример 2
Предлагаемый способ осуществляют в системе реакторов, содержащей в общей сложности 16 реакционных зон. В качестве сырья используют смесь газойлей каталитического крекинга и коксования с содержанием 65 мас.% ароматических углеводородов. Сырье подают в реакторы, где осуществляют его контактирование с водородсодержащим газом при температуре 400°С, давлении 28 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5 час-1, соотношении водород/сырье 2000 нм3/м3 в присутствии никель-вольфрамового катализатора в сульфидной форме, при этом 50 об.% водородсодержащего газа подают на смешение с исходным сырьем, а остальное количество равномерно распределяют по реакционным зонам реакторов. В результате после разгонки гидрогенизата получают топливную фракцию, выкипающую внутри интервала температур 190-255°С, характеризующуюся плотностью 835 кг/м, содержанием ароматических углеводородов 4 мас.%, температурой начала кристаллизации ниже -60°С и отвечающую по своим показателям требованиям ТУ на топливо «нафтил» (после введения антиокислительной присадки ионол).
Материальный баланс разгонки гидрогенизата: | |
мас.% | |
Бензиновая фракция | 19 |
Топливная фракция | 50 |
Остаток | 31 |
Итого | 100 |
Пример 3
Предлагаемый способ осуществляют в системе реакторов, содержащей в общей сложности 12 реакционных зон. В качестве сырья используют смесь газойлей каталитического крекинга и коксования с содержанием 50 мас.% ароматических углеводородов. Сырье подают в реакторы, где осуществляют его контактирование с водородсодержащим газом при температуре 330°С, давлении 26 МПа, объемной скорости подачи сырья 1,0 час-1, соотношении водород/сырье 1500 нм3/м3 в присутствии никель-молибденового катализатора в сульфидной форме, при этом 65 об.% водородсодержащего газа подают на смешение с исходным сырьем, а остальное количество равномерно распределяют по реакционным зонам реакторов. В результате после разгонки гидрогенизата получают топливную фракцию, выкипающую внутри интервала температур 190-280°С, характеризующуюся плотностью 841 кг/м3, содержанием ароматических углеводородов 9 мас.%, температурой начала кристаллизации ниже -60°С и отвечающую по своим показателям требованиям ГОСТа на топливо Т-6 (после введения антиокислительной и противоизносной присадки).
Материальный баланс разгонки гидрогенизата: | |
мас.% | |
Бензиновая фракция | 18 |
Топливная фракция | 54 |
Остаток | 28 |
Итого | 100 |
Claims (2)
1. Способ получения топлива для летательных аппаратов путем контактирования нефтяного сырья с водородсодержащим газом при повышенных температуре и давлении в присутствии катализатора с последующим выделением топлива путем ректификации гидрогенизата, отличающийся тем, что в качестве сырья используют газойли вторичных процессов с содержанием не менее 50 мас.% ароматических углеводородов, способ осуществляют в системе реакторов с раздельными реакционными зонами, заполненными никель-вольфрамовым или никель-молибденовым катализатором в сульфидной форме, при этом не менее 30 об.% водородсодержащего газа подают на смешение с сырьем, а остальное количество распределяют по 12-21 реакционным зонам реакторов, и в качестве целевого продукта выделяют фракцию, выкипающую внутри интервала температур 190-280°С.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что процесс осуществляют при давлении 26-30 МПа, температуре 330-450°С, объемной скорости подачи сырья 0,3-1,0 ч-1, соотношении водород/сырье 1500-3000 нм3/м3.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2005138809/04A RU2292380C1 (ru) | 2005-12-14 | 2005-12-14 | Способ получения топлива для летательных аппаратов |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2005138809/04A RU2292380C1 (ru) | 2005-12-14 | 2005-12-14 | Способ получения топлива для летательных аппаратов |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2292380C1 true RU2292380C1 (ru) | 2007-01-27 |
Family
ID=37773443
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2005138809/04A RU2292380C1 (ru) | 2005-12-14 | 2005-12-14 | Способ получения топлива для летательных аппаратов |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2292380C1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2561918C2 (ru) * | 2012-12-25 | 2015-09-10 | Виктор Петрович Томин | Способ получения низкозастывающих термостабильных углеводородных фракций |
RU2750728C1 (ru) * | 2020-09-18 | 2021-07-01 | Публичное акционерное общество "Нефтяная компания "Роснефть" (ПАО "НК "Роснефть") | Способ получения топлива для летательных аппаратов |
-
2005
- 2005-12-14 RU RU2005138809/04A patent/RU2292380C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
РАДЧЕНКО Е.Д. и др. Гидрогенизационные процессы производства реактивных топлив. Ж. "Химия и технология топлив и масел". 1993, № 9, с.32. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2561918C2 (ru) * | 2012-12-25 | 2015-09-10 | Виктор Петрович Томин | Способ получения низкозастывающих термостабильных углеводородных фракций |
RU2750728C1 (ru) * | 2020-09-18 | 2021-07-01 | Публичное акционерное общество "Нефтяная компания "Роснефть" (ПАО "НК "Роснефть") | Способ получения топлива для летательных аппаратов |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2895950C (en) | Hydrotreated hydrocarbon tar, fuel oil composition, and process for making it | |
US8846995B2 (en) | Method for producing monocyclic aromatic hydrocarbons | |
US8932451B2 (en) | Integrated crude refining with reduced coke formation | |
CN1795258A (zh) | 提高来自环烷类和芳烃类原油源的煤油和柴油质量的方法 | |
US20190078027A1 (en) | Hydroprocessing of high density cracked fractions | |
JP2016507618A (ja) | 水素化分解プロセスのために触媒の充填を最適化するための方法 | |
US20120000818A1 (en) | Process for the preparation of group ii and group iii lube base oils | |
US3666657A (en) | Oil stabilizing sequential hydrocracking and hydrogenation treatment | |
RU2292380C1 (ru) | Способ получения топлива для летательных аппаратов | |
RU2561918C2 (ru) | Способ получения низкозастывающих термостабильных углеводородных фракций | |
US10227536B2 (en) | Methods for alternating production of distillate fuels and lube basestocks from heavy hydrocarbon feed | |
RU2670449C1 (ru) | Способ получения высокоплотного реактивного топлива (варианты) | |
CN103102983B (zh) | 一种页岩油延迟焦化—加氢精制工艺方法 | |
RU2747259C1 (ru) | Способ переработки нефтяных остатков | |
RU2459859C1 (ru) | Способ получения реактивного топлива для сверхзвуковой авиации | |
RU2750728C1 (ru) | Способ получения топлива для летательных аппаратов | |
CN116004282B (zh) | 一种生产高烟点喷气燃料的加氢裂化方法 | |
US9683182B2 (en) | Two-stage diesel aromatics saturation process utilizing intermediate stripping and base metal catalyst | |
RU2741792C1 (ru) | Способ переработки непревращенных остатков переработки нефти с получением керосиновой фракции | |
RU2232183C1 (ru) | Способ получения моторных топлив | |
RU2741789C1 (ru) | Способ переработки непревращенных остатков процессов переработки нефти с получением керосиновой фракции | |
CN109988646B (zh) | 蜡油加氢处理与加氢精制组合工艺 | |
RU2652634C1 (ru) | Способ получения маловязкого судового топлива | |
RU2612133C1 (ru) | Способ гидрогенизационной переработки вакуумного дистиллата | |
RU2613634C1 (ru) | Способ переработки нефтяных остатков |