RU2459859C1 - Способ получения реактивного топлива для сверхзвуковой авиации - Google Patents
Способ получения реактивного топлива для сверхзвуковой авиации Download PDFInfo
- Publication number
- RU2459859C1 RU2459859C1 RU2011119914/04A RU2011119914A RU2459859C1 RU 2459859 C1 RU2459859 C1 RU 2459859C1 RU 2011119914/04 A RU2011119914/04 A RU 2011119914/04A RU 2011119914 A RU2011119914 A RU 2011119914A RU 2459859 C1 RU2459859 C1 RU 2459859C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hydrogenation
- hydrodewaxing
- reactor
- jet fuel
- gas oil
- Prior art date
Links
Abstract
Изобретение относится к способам получения реактивного топлива для сверхзвуковой авиации и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. Изобретение касается способа получения реактивного топлива для сверхзвуковой авиации путем гидрирования и последующей гидродепарафинизации нефтяного сырья вторичного происхождения в присутствии водородсодержащего газа и катализаторов, при повышенных температуре и давлении в двух реакторах гидрирования и в реакторе гидродепарафинизации. В качестве сырья вторичного происхождения используют смесь газойлей каталитического крекинга и замедленного коксования в соотношении от 90-10% до 70-30% и дополнительно вводят прямогонный газойль в количестве не более 30 мас.% от суммарной загрузки сырья, причем прямогонный газойль подают в верхнюю часть первого или второго реактора гидрирования или в равных долях в верхнюю часть первого и второго реакторов гидрирования, при этом реакторы гидрирования загружают сульфидным никель-вольфрамовым катализатором, а реактор гидродепарафинизации на 70% загружают молибденовым катализатором на цеолитном носителе и на 30% - сульфидным никель-вольфрамовым катализатором. Технический результат - расширение сырьевых ресурсов производства дефицитного реактивного топлива для сверхзвуковой авиации, улучшение технологичности процесса за счет упрощения схемы терморегулирования в зоне реакции и увеличение выхода целевого реактивного топлива. 2 з.п. ф-лы, 3 пр.
Description
Изобретение относится к способам получения реактивного топлива для сверхзвуковой авиации и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.
Известен способ получения реактивного топлива, включающий гидрогенизационную обработку нефтяных дистиллятов и каталитическую депарафинизацию при повышенных температуре и давлении в присутствии катализаторов. Способ отличается тем, что в качестве сырья используют прямогонные керосиногазойлевые дистилляты, которые последовательно подвергают сначала каталитической депарафинизации, затем гидроочистке, причем соотношение объемов катализаторов стадий каталитической депарафинизации и гидроочистки составляет соответственно от 25-60 об.% до 75-40 об.%. При этом стадию каталитической депарафинизации осуществляют при давлении 2-5 МПа, температуре 290-380°C, объемной скорости подачи сырья 2-10 ч-1, соотношении водород/сырье 200-1000 н.об./об. в присутствии молибденового или никель-молибденового катализатора на цеолитсодержащем носителе. Стадию гидроочистки осуществляют при давлении 2-5 МПа, температуре 290-360°C, объемной скорости подачи сырья 2-10 ч-1, соотношении водород/сырье 200-1000 н.об./об. в присутствии алюмоникель- или алюмокобальт-молибденового катализатора (Патент РФ №2352613, 20.04.2009).
Способ позволяет получить малосернистое реактивное топливо типа РТ. Недостатком способа является невозможность получения реактивного топлива для сверхзвуковой авиации типа Т-6. Другим недостатком способа является невозможность облагораживать газойлевые фракции вторичного происхождения - от процессов каталитического крекинга, коксования и др.
Также известен способ получения топлива для летательных аппаратов путем контактирования нефтяного сырья с водородсодержащим газом (ВСГ) при повышенных температуре и давлении в присутствии катализатора с последующим выделением топлива путем ректификации гидрогенизата. Способ отличается тем, что в качестве сырья используют газойли вторичных процессов с содержанием не менее 50 мас.% ароматических углеводородов. Способ осуществляют в системе реакторов с раздельными реакционными зонами, заполненными сульфидным никель-вольфрамовым или никель-молибденовым катализатором, при этом не менее 30 об.% ВСГ подают на смешение с сырьем, а остальное количество распределяют по 12-21 реакционным зонам реакторов. В качестве целевого продукта выделяют фракцию, выкипающую внутри интервала температур 190-280°C. Процесс осуществляют при давлении 26-30 МПа, температуре 330-450°C, объемной скорости подачи сырья 0,3-1,0 ч-1, соотношении ВСГ/сырье 1500-3000 нм3/м3.
(Патент РФ №2292380 от 27.01.2007 г.)
Недостатком способа является ограниченность сырьевых ресурсов, т.к. в качестве сырья используют только газойли вторичного происхождения без вовлечения прямогонных видов сырья. Другим недостатком является сравнительно низкий выход целевого продукта - на уровне 50-54 мас.%.
Наиболее близким к заявляемому является способ получения реактивного топлива для сверхзвуковой авиации путем гидропереработки легкого газойля каталитического крекинга. Способ включает гидрирование и последующую гидродепарафинизацию легкого газойля каталитического крекинга, которые осуществляют в одном гидрогенизационном блоке, состоящем из трех реакторов высокого давления, последовательно загруженных катализаторами гидрирования (в первых двух реакторах), а также катализаторами гидродепарафинизации и гидрирования (в третьем реакторе) при давлении 30 МПа. В результате получают топливо для сверхзвуковой авиации, характеризующееся плотностью порядка 840 кг/м3, содержанием ароматических углеводородов не более 10 мас.%, что соответствует требованиям к топливу Т-6 (ГОСТ 123-08-89). Выход топлива составляет 70-75 мас.%.
(Е.Д.Радченко, В.А.Хавкин и др. Гидрогенизационные процессы производства реактивных топлив «Химия и технология топлив и масел» №9, 1993, с.32).
К недостаткам способа следует отнести ограниченность сырьевых ресурсов, т.к. в качестве сырья используют только газойли каталитического крекинга. Другим недостатком является сложность регулирования температуры по слою катализатора гидрирования, а также недостаточно высокий выход целевого продукта.
Задачей предлагаемого изобретения является разработка способа получения реактивного топлива для сверхзвуковой авиации, позволяющего расширить сырьевые ресурсы за счет использования смесевого сырья вторичного происхождения (смесь газойля каталитического крекинга и газойля замедленного коксования) и доступного прямогонного газойля, а также улучшить технологичность процесса за счет упрощения схемы терморегулирования в зоне реакции, и несколько увеличить выход целевого реактивного топлива.
Поставленная задача решается способом получения реактивного топлива для сверхзвуковой авиации путем гидрирования и последующей гидродепарафинизации нефтяного сырья вторичного происхождения в присутствии ВСГ и катализаторов, при повышенных температуре и давлении, в двух реакторах гидрирования и в реакторе гидродепарафинизации. Способ отличается тем, что в качестве сырья вторичного происхождения используют смесь газойлей каталитического крекинга и замедленного коксования и дополнительно вводят прямогонный газойль в количестве не более 30 мас.% от суммарной загрузки сырья. Причем прямогонный газойль подают в верхнюю часть первого или второго реактора гидрирования или в равных долях в верхнюю часть первого и второго реакторов гидрирования.
Реакторы гидрирования загружают сульфидным никель-вольфрамовым катализатором, а реактор гидродепарафинизации на 70% загружают молибденовым катализатором на цеолитном носителе, и на 30% - сульфидным никель-вольфрамовым катализатором. Использование сульфидного никель-вольфрамового катализатора гидрирования в реакторе гидродепарафинизации обусловлено необходимостью удаления следов непредельных соединений на выходе из зоны гидродепарафинизации.
Процесс гидрирования осуществляют при давлении 26-30 МПа, температуре 330-450°С, объемной скорости подачи сырья 0,2-1,0 час-1, соотношении ВСГ/сырье 1500-3000 нм3/м3.
Процесс гидродепарафинизации осуществляют при давлении 26-30 МПа, температуре 350-370°С, объемной скорости подачи сырья 1,0-2,0 час-1, соотношении ВСГ/сырье 1500-2000 нм3/м3.
В качестве сырья вторичного происхождения используют смесь газойлей каталитического крекинга и замедленного коксования в соотношении от 90-10% до 70-30% в сочетании с прямогонным газойлем (в количестве не более 30% от суммарной загрузки сырья). Это позволяет решить задачу расширения сырьевых ресурсов при получении дефицитного реактивного топлива для сверхзвуковой авиации.
Целесообразность подачи прямогонного газойля в сырье для получения реактивного топлива обусловлена также тем, что прямогонный газойль не требует такой глубокой степени гидрирования, как газойли вторичного происхождения. Использование прямогонного газойля в качестве компонента сырья, предлагаемая схема его подачи и подобранное соотношение к исходному сырью позволяют снизить тепловой эффект реакции и достаточно просто регулировать тепловые условия осуществления процесса гидрирования, а также несколько повысить выход целевого топлива.
На стадии гидродепарафинизации осуществляется реакция селективного гидрокрекинга н-парафиновых углеводородов, что позволяет улучшить низкотемпературные характеристики получаемого топлива.
Качество получаемого топлива после выделения его из гидрогенизата соответствует требованиям ГОСТ 123-08-89 на топливо Т-6 (после введения соответствующих присадок).
Предлагаемое техническое решение подтверждено следующими примерами.
Пример 1.
Предлагаемый способ получения реактивного топлива осуществляют в одном гидрогенизационном блоке, состоящем из двух реакторов гидрирования и реактора гидродепарафинизации.
Смесь газойлей каталитического крекинга и замедленного коксования в соотношении 90-10%, выкипающих внутри интервала температур 180-390°C, с содержанием 72 мас.% ароматических углеводородов, плотностью при 20°C 945 кг/м3, иодным числом 15 г иода/100 г, подают в верхнюю часть первого реактора гидрирования, куда дополнительно вводят прямогонный газойль (содержание ароматических углеводородов 23 мас.%, плотность при 20°C - 844 кг/м3, иодное число - 2,5 г иода/100 г, пределы выкипания 210-355°C) в количестве 30 мас.% от суммарной загрузки сырья. Затем гидрогенизат после прохождения первого реактора поступает в верхнюю часть второго реактора гидрирования. Гидрирование осуществляют в присутствии сульфидного никель-вольфрамового катализатора.
Условия процесса гидрирования - температура 330°C, давление 26 МПА, объемная скорость подачи сырья 1,0 час-1, соотношение ВСГ/сырье - 1500 нм3/м3.
Гидрогенизат после прохождения двух реакторов гидрирования поступает в верхнюю часть реактора гидродепарафинизации. Реактор гидродепарафинизации на 70% заполнен молибденовым катализатором на цеолитном носителе и на 30% - сульфидным никель-вольфрамовым катализатором.
Условия процесса гидродепарафинизации - температура 350°C, давление 26 МПа, объемная скорость подачи сырья 1,0 час-1, соотношение ВСГ/сырье - 1500 нм3/м3.
После прохождения через реактор гидродепарафинизации и разгонки полученного гидрогенизата получают топливную фракцию, выкипающую внутри интервала температур 190-300°C, характеризующуюся плотностью 841 кг/м3, содержанием ароматических углеводородов 8 мас.%, температурой начала кристаллизации ниже минус 60°C и отвечающую по своим показателям требованиям ГОСТ 12308-89 на топливо Т-6 (после введения соответствующих присадок).
Выход целевого продукта составляет 76,5 мас.% на сырье.
Пример 2.
Предлагаемый способ получения реактивного топлива осуществляют в одном гидрогенизационном блоке, состоящем из двух реакторов гидрирования и реактора гидродепарафинизации.
Смесь газойлей каталитического крекинга и замедленного коксования в соотношении 80-20%, выкипающих внутри интервала температур 180-390°C, с содержанием 69 мас.% ароматических углеводородов, плотностью при 20°C 940 кг/м3, йодным числом 19 г иода/100 г, подают в верхнюю часть первого реактора гидрирования.
Затем гидрогенизат после прохождения первого реактора гидрирования поступает в верхнюю часть второго реактора гидрирования, куда дополнительно вводят прямогонный газойль (содержание ароматических углеводородов 23 мас.%, плотность при 20°С - 844 кг/м3, йодное число - 2,5 г иода/100 г, пределы выкипания 210-355°С) в количестве 30 мас.% от суммарной загрузки сырья. Гидрирование осуществляют в присутствии сульфидного никель-вольфрамового катализатора.
Условия процесса гидрирования - температура 450°С, давление 30 МПА, объемная скорость подачи сырья 0,2 час-1, соотношение ВСГ/сырье - 3000 нм3/м3.
Гидрогенизат после прохождения двух реакторов гидрирования поступает в верхнюю часть реактора гидродепарафинизации. Реактор гидродепарафинизации на 70% заполнен молибденовым катализатором на цеолитном носителе и на 30% - сульфидным никель-вольфрамовым катализатором.
Условия процесса гидродепарафинизации - температура 370°С, давление 30 МПа, объемная скорость подачи сырья 2,0 час-1, соотношение ВСГ/сырье - 2000 нм3/м3.
После прохождения через реактор гидродепарафинизации и разгонки полученного гидрогенизата получают топливную фракцию, выкипающую внутри интервала температур 190-300°С, характеризующуюся плотностью 842 кг/м3, содержанием ароматических углеводородов 9,0 мас.%, температурой начала кристаллизации ниже минус 60°С и отвечающую по своим показателям требованиям ГОСТ 12308-89 на топливо Т-6 (после введения соответствующих присадок).
Выход целевого продукта составляет 77,5 мас.% на сырье.
Пример 3.
Предлагаемый способ получения реактивного топлива осуществляют в одном гидрогенизационном блоке, состоящем из двух реакторов гидрирования и реактора гидродепарафинизации.
Смесь газойлей каталитического крекинга и замедленного коксования в соотношении 70-30%, выкипающих внутри интервала температур 180-390°С, с содержанием 65 мас.% ароматических углеводородов, плотностью при 20°C 935 кг/м3, иодным числом 23 г иода/100 г, подают в верхнюю часть первого реактора гидрирования, куда дополнительно вводят прямогонный газойль (содержание ароматических углеводородов 23 мас.%, плотность при 20°С - 844 кг/м3, иодное число - 2,5 г иода/100 г, пределы выкипания 210-355°С), в количестве 10 мас.% от суммарной загрузки сырья. Затем гидрогенизат после прохождения первого реактора гидрирования поступает в верхнюю часть второго реактора гидрирования, куда дополнительно вводят прямогонный газойль в количестве 10 мас.% от суммарной загрузки сырья.
Гидрирование осуществляют в присутствии сульфидного никель-вольфрамового катализатора.
Условия процесса гидрирования - температура 400°С, давление 28 МПА, объемная скорость подачи сырья 0,5 час-1, соотношение ВСГ/сырье - 2000 нм3/м3.
Гидрогенизат после прохождения двух реакторов гидрирования поступает в реактор гидродепарафинизации. Реактор гидродепарафинизации на 70% заполнен молибденовым катализатором на цеолитном носителе и на 30% - сульфидным никель-вольфрамовым катализатором.
Условия процесса гидродепарафинизации - температура 360°С, давление 28 МПа, объемная скорость подачи сырья 1,5 час-1, соотношение ВСГ/сырье - 1500 нм3/м3.
После прохождения через реактор гидродепарафинизации и разгонки полученного гидрогенизата получают топливную фракцию, выкипающую внутри интервала температур 190-305°С, характеризующуюся плотностью 841,5 кг/м3, содержанием ароматических углеводородов 8,5 мас.%, температурой начала кристаллизации ниже минус 60°С и отвечающую по своим показателям требованиям ГОСТ 12308-89 на топливо Т-6 (после введения соответствующих присадок).
Выход целевого продукта составляет 78 мас.% на сырье.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет расширить сырьевые ресурсы производства дефицитного реактивного топлива для сверхзвуковой авиации за счет использования смесевого сырья вторичного происхождения (смесь газойля каталитического крекинга и газойля замедленного коксования) и доступного прямогонного газойля, а также улучшить технологичность процесса за счет упрощения схемы терморегулирования в зоне реакции и несколько увеличить выход целевого реактивного топлива.
Claims (3)
1. Способ получения реактивного топлива для сверхзвуковой авиации путем гидрирования и последующей гидродепарафинизации нефтяного сырья вторичного происхождения в присутствии водородсодержащего газа и катализаторов, при повышенных температуре и давлении в двух реакторах гидрирования и в реакторе гидродепарафинизации, отличающийся тем, что в качестве сырья вторичного происхождения используют смесь газойлей каталитического крекинга и замедленного коксования в соотношении от 90-10% до 70-30% и дополнительно вводят прямогонный газойль в количестве не более 30 мас.% от суммарной загрузки сырья, причем прямогонный газойль подают в верхнюю часть первого или второго реактора гидрирования или в равных долях в верхнюю часть первого и второго реакторов гидрирования, при этом реакторы гидрирования загружают сульфидным никель-вольфрамовым катализатором, а реактор гидродепарафинизации на 70% загружают молибденовым катализатором на цеолитном носителе, и на 30% - сульфидным никель-вольфрамовым катализатором.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что процесс гидрирования осуществляют при давлении 26-30 МПа, температуре 330-450°С, объемной скорости подачи сырья 0,2-1,0 ч-1, соотношении водородсодержащий газ/сырье 1500-3000 нм3/м3.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что процесс гидродепарафинизации осуществляют при давлении 26-30 МПа, температуре 350-370°С, объемной скорости подачи сырья 1,0-2,0 ч-1, соотношении водородсодержащий газ/сырье 1500-2000 нм3/м3.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011119914/04A RU2459859C1 (ru) | 2011-05-19 | 2011-05-19 | Способ получения реактивного топлива для сверхзвуковой авиации |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011119914/04A RU2459859C1 (ru) | 2011-05-19 | 2011-05-19 | Способ получения реактивного топлива для сверхзвуковой авиации |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2459859C1 true RU2459859C1 (ru) | 2012-08-27 |
Family
ID=46937796
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011119914/04A RU2459859C1 (ru) | 2011-05-19 | 2011-05-19 | Способ получения реактивного топлива для сверхзвуковой авиации |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2459859C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2750728C1 (ru) * | 2020-09-18 | 2021-07-01 | Публичное акционерное общество "Нефтяная компания "Роснефть" (ПАО "НК "Роснефть") | Способ получения топлива для летательных аппаратов |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2282380C1 (ru) * | 2005-02-25 | 2006-08-27 | Олег Иванович Квасенков | Способ производства консервов "щи деревенские с говядиной и грибами" |
| RU2310681C1 (ru) * | 2006-08-01 | 2007-11-20 | Открытое акционерное общество "Ангарский завод катализаторов и органического синтеза" (ОАО АЗКиОС) | Способ получения базовой основы для нефтяных масел |
| RU2352613C1 (ru) * | 2008-01-29 | 2009-04-20 | Открытое акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти" | Способ получения реактивного топлива |
| US20090159489A1 (en) * | 2007-12-21 | 2009-06-25 | Chevron U.S.A. Inc. | Method of making high energy distillate fuels |
| US20100084313A1 (en) * | 2008-10-06 | 2010-04-08 | Helton Terry E | Process to improve jet fuels |
-
2011
- 2011-05-19 RU RU2011119914/04A patent/RU2459859C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2282380C1 (ru) * | 2005-02-25 | 2006-08-27 | Олег Иванович Квасенков | Способ производства консервов "щи деревенские с говядиной и грибами" |
| RU2310681C1 (ru) * | 2006-08-01 | 2007-11-20 | Открытое акционерное общество "Ангарский завод катализаторов и органического синтеза" (ОАО АЗКиОС) | Способ получения базовой основы для нефтяных масел |
| US20090159489A1 (en) * | 2007-12-21 | 2009-06-25 | Chevron U.S.A. Inc. | Method of making high energy distillate fuels |
| RU2352613C1 (ru) * | 2008-01-29 | 2009-04-20 | Открытое акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти" | Способ получения реактивного топлива |
| US20100084313A1 (en) * | 2008-10-06 | 2010-04-08 | Helton Terry E | Process to improve jet fuels |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Радченко Е.Д., Хавкин В.А. Гидрогенизационные процессы производства реактивных топлив. - Химия и технология топлив и масел, № 9, 1993, с.32. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2750728C1 (ru) * | 2020-09-18 | 2021-07-01 | Публичное акционерное общество "Нефтяная компания "Роснефть" (ПАО "НК "Роснефть") | Способ получения топлива для летательных аппаратов |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111836875B (zh) | 重质燃料油到化学产品的转化 | |
| CN110431216B (zh) | 一体化超临界水和蒸汽裂解工艺 | |
| US8846995B2 (en) | Method for producing monocyclic aromatic hydrocarbons | |
| US9109168B2 (en) | Production of paraffinic fuels from renewable materials using a continuous hydrotreatment process | |
| CN110869473A (zh) | 多级改质热解焦油产品 | |
| US8932451B2 (en) | Integrated crude refining with reduced coke formation | |
| CN109777514B (zh) | 一种催化柴油加氢转化制芳烃的方法 | |
| US20180134972A1 (en) | Processing of challenged fractions and cracked co-feeds | |
| JP6014461B2 (ja) | 水素下での前処理工程を含む連続的水素化処理による、再生可能材料を用いるパラフィン燃料の製造 | |
| JP6014460B2 (ja) | 前処理工程を含む連続的水素化処理による、再生可能な材料を用いるパラフィン燃料の製造 | |
| JP5683342B2 (ja) | 単環芳香族炭化水素の製造方法 | |
| US9938475B2 (en) | Catalyst configuration for increased hydrocracking activity | |
| CN111712559A (zh) | 通过超临界水工艺生产高品质柴油 | |
| WO2018219150A1 (zh) | 一种采用全能床加氢工艺的全厂工艺流程 | |
| CN103773473A (zh) | 一种生产优质喷气燃料的两段加氢裂化方法 | |
| RU2623088C1 (ru) | Способ получения моторных топлив | |
| RU2459859C1 (ru) | Способ получения реактивного топлива для сверхзвуковой авиации | |
| RU2292380C1 (ru) | Способ получения топлива для летательных аппаратов | |
| CN103102983B (zh) | 一种页岩油延迟焦化—加氢精制工艺方法 | |
| RU2561918C2 (ru) | Способ получения низкозастывающих термостабильных углеводородных фракций | |
| CN104277878B (zh) | 一种高温煤焦油的两级浆态床加氢工艺 | |
| RU2527564C1 (ru) | Способ получения низкозастывающего дизельного топлива | |
| RU2495083C1 (ru) | Способ получения углеводородного топлива для ракетной техники | |
| US11390816B2 (en) | Process to improve the stability of thermally cracked petroleum products | |
| RU2535670C1 (ru) | Способ получения реактивного топлива для сверхзвуковой авиации |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130520 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20160610 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170520 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20180503 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190520 |