RU2232183C1 - Способ получения моторных топлив - Google Patents
Способ получения моторных топлив Download PDFInfo
- Publication number
- RU2232183C1 RU2232183C1 RU2002131687/04A RU2002131687A RU2232183C1 RU 2232183 C1 RU2232183 C1 RU 2232183C1 RU 2002131687/04 A RU2002131687/04 A RU 2002131687/04A RU 2002131687 A RU2002131687 A RU 2002131687A RU 2232183 C1 RU2232183 C1 RU 2232183C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fraction
- boiling
- subjected
- fractions
- temperature range
- Prior art date
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности, в частности к способу получения моторных топлив. Сущность: проводят ректификацию нефти с получением мазута, вакуумную перегонку мазута с получением вакуумного дистиллята, выкипающего в интервале температур 330-520°С, и гудрона. Вакуумный дистиллят подвергают каталитическому крекингу с выделением фракции, выкипающей в интервале температур 150-400°С, а гудрон - замедленному коксованию с выделением фракции, выкипающей в интервале температур 150-400°С. Эти фракции совместно подвергают гидрированию при объемной скорости подачи сырья 0,2-1,5
ч-1, из полученного гидрогенизата выделяют фракцию, выкипающую в интервале температур 30-200°С, которую используют в качестве компонента при получении бензина или для других технологических целей, и фракцию, выкипающую в интервале температур 130-350°С, которую используют в качестве дизельного топлива. Технический результат - повышение степени очистки дизельных дистиллятов от серы при одновременном получении бензиновой фракции с требуемыми октановыми характеристиками. 4 з.п. ф-лы.
Description
Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности, в частности к способу получения моторных топлив.
Известен способ получения моторных топлив путем гидрокрекинга прямогонных нефтяных фракций с повышенными температурами конца кипения при температуре процесса 360-400°С и давлении 25-30 МПа с последующей ректификацией гидрогенизата с целью выделения следующих фракций: Н.К. - 180°С, 180-360°С, 360°С - К.К.
При переработке наиболее легкого сырья (фракция 190-385°С) не образуется остатка, выкипающего выше 360°С, и применяют простую схему ректификации с выделением из гидрогенизата бензина.
При переработке более тяжелого сырья (фракции, выкипающей в интервале 195-430°С) проводят более сложную ректификацию с выделением как бензиновой, так и дизельной фракций. Остаток, выкипающий выше 360°С, используют в качестве базы для получения масляных фракций.
В результате получают экологически чистое дизельное топливо (летнее) марки ЭЧДТ с содержанием серы менее 0,05 мас.% и ароматических углеводородов менее 10 мас.%, а также глубокоочищенный бензин - сырье процесса каталитического риформинга. (А.Ф.Бабиков, Ю.Н.Зеленцов и др. Безостаточный вариант гидрокрекинга нефтяного сырья при высоком давлении. “Нефтепереработка и нефтехимия”, № 4, 1996 г., с. 18-20).
Однако этот способ не позволяет решить вопрос переработки вакуумных дистиллятов (с К.К. до 500-560°С), а направлен лишь на облагораживание дистиллятов с пониженными температурами конца кипения (385-434°С), что существенно ограничивает ресурсы сырья, вовлекаемого в данный процесс. К недостаткам способа относится и невозможность его применения при переработке дистиллятов вторичных процессов (термического и каталитического крекинга).
Известен двухстадийный способ получения моторных топлив, а именно экологически чистых дизельных топлив, путем гидрообессеривания сырья, содержащего 70% прямогонного дизельного дистиллята с 30% легкого газойля каталитического крекинга или газойля коксования с последующей гидродеароматизацией полученного гидрогенизата при температуре 350-390°С и давлении 8-13 МПа. При этом получают дизельное топливо с остаточным содержанием серы до 0,05 мас.% и ароматических углеводородов до 20 мас.%. (Э.Ф.Каминский, В.А.Хавкин и др. Получение экологически чистых дизельных топлив. “Химия и технология топлив и масел”, №2, 1996, с. 14-15).
К недостаткам данного процесса можно отнести следующие:
- относительно слабое превращение полициклических ароматических углеводородов (до их остаточного содержания 10-12 мас.%), в то время как по перспективным нормам требуется не более 2% полициклических ароматических углеводородов;
- весьма ограниченное вовлечение в сырьевую смесь дистиллятов вторичного происхождения (до 30 мас.%), что сужает сырьевую базу применения данного метода.
Наиболее близким к заявляемому является способ получения углеводородного топлива, включающий ректификацию нефти с получением дистиллятных фракций, выкипающих в интервале температур (130-160)-(260-315)°С и (260-315)-(330-400)°С, и мазута. Фракцию (260-315)-(330-400)°С подвергают гидроочистке. Мазут либо подвергают вакуумной перегонке с получением вакуумного дистиллята, выкипающего в интервале температур (300-400)-(480-520)°С, и гудрона, который подвергают термической переработке с получением продуктов термической переработки гудрона, либо разделяют на два потока, один из которых подвергают термической переработке мазута с последующим смешением гидроочищенной дистиллятной фракции с вакуумным дистиллятом или мазутом и продуктами термической переработки гудрона или мазута, взятыми в количественном отношении соответственно 30-50, 25-65 и 5-25% от массы смеси.
Гидроочистку проводят при температуре 320-340°С, давлении 3-5 МПа, при объемной скорости подачи сырья 3-5 ч-1 в присутствии никель-молибденового или кобальт-молибденового катализаторов на оксиде алюминия.
Целевыми продуктами известного способа являются прямогонное зимнее дизельное топливо - фракция (130-160)-(260-315)°С и углеводородное технологическое топливо, полученное смешением фракций (с содержанием серы 0,6-0,8 мас.%). (Пат. РФ №1746702, кл. С 10 G 69/14, 1994).
Недостатком данного способа является ограниченный выход дизельного топлива (получают только прямогонное дизельное топливо, выход которого в пересчете на нефть составляет всего 12-21 мас.%). При этом более высококипящие фракции и мазут, которые могли бы быть использованы при углублении процессов переработки нефти для получения дополнительного количества дизельного топлива, перерабатываются в менее ценное тяжелое углеводородное топливо с высоким содержанием серы 0,6-0,8 мас.%.
Задачей предлагаемого изобретения является углубление степени очистки дизельных дистиллятов от серы при одновременном получении бензиновой фракции с требуемыми октановыми характеристиками.Поставленная задача решается способом получения моторных топлив, включающим ректификацию нефти с получением мазута, вакуумную перегонку мазута с получением вакуумного дистиллята, выкипающего в интервале температур 330-520°С, и гудрона, который подвергают термической переработке, процесс гидрирования, смешение фракций с получением целевых продуктов. Способ отличается тем, что вакуумный дистиллят подвергают каталитическому крекингу с выделением фракции, выкипающей в интервале температур 150-400°С, а гудрон - замедленному коксованию с выделением фракции, выкипающей в интервале температур 150-400°С, затем эти фракции совместно подвергают гидрированию при объемной скорости подачи сырья 0,2-1,5 ч-1, из полученного гидрогенизата выделяют фракции, выкипающие в интервале температур 30-200°С и 130-350°С, которые используют для получения целевых продуктов.
Причем:
- фракции каталитического крекинга и замедленного коксования, выкипающие в интервале температур 150-400°С, смешивают в массовом отношении от 90:10% до 10:90%.
- в смесь фракций каталитического крекинга и замедленного коксования, выкипающих в интервале температур 150-400°С, перед гидрированием при необходимости вводят 5-30% прямогонной дизельной фракции.
- процесс гидрирования проводят при давлении 25-30 МПа в присутствии никель-вольфрамового сульфидного катализатора при температуре 330-410°С и отношении водородсодержащий газ/сырье 800-1500 нм3/м3.
- для получения бензина более высокого качества при необходимости фракцию, выделенную из гидрогенизата и выкипающую в интервале температур 30-200°С, смешивают с фракцией прямой перегонки нефти, выкипающей в том же интервале температур, в массовом отношении от 2:98% до 20:80%, и полученную смесь подвергают гидроочистке с последующим каталитическим риформингом. Это связано с тем, что бензин, выделяемый из гидрогенизата, не всегда соответствует требованиям, предъявляемым к октановому числу бензина.
Прием совместного гидрирования смесей легких газойлей каталитического крекинга и термических процессов для получения дизельных топлив известен. (В.М. Моисеев, В.И. Гурдин и др. Направления развития производства топливной продукции. “Химия и технология топлив и масел”, №3, 2000 г., с. 27-28). Однако при этом в качестве сырья гидрирования используют более узкие фракции: 173-350°С -каталитического крекинга и 159-296°С - коксования при отношении 50:50%, что существенно ограничивает ресурсы сырья, вовлекаемые в данный процесс, при этом получают дизельное топливо с недостаточной степенью очистки от серы.
В предлагаемом способе используют в качестве сырья гидрирования смесь более широких фракций каталитического крекинга и замедленного коксования (150-400°С), а также более широкий диапазон массового соотношения этих фракций, поступающих на гидрирование - от 90:10% до 10:90%.
Использование смеси более широких фракций каталитического крекинга и замедленного коксования, а также более широкого диапазона массового соотношения этих фракций и осуществление процесса гидрирования при заявленных значениях объемной скорости подачи сырья (пониженные значения скорости подачи сырья 0,2-1,5 ч-1) позволяют значительно расширить ресурсы используемого сырья, а также увеличить выход дизельных топлив с пониженным содержанием серы с одновременным получением высококачественных бензиновых фракций.
Сущность изобретения иллюстрируется следующими примерами.
Пример 1.
Из западносибирской нефти ректификацией выделяют мазут, затем вакуумной перегонкой из мазута получают вакуумный дистиллят 350-520°С и гудрон. Вакуумный дистиллят подвергают каталитическому крекингу с выделением фракции 150-350°С (Н.К. - 150°С, 10 об.% - 235°С, 50 об.% - 269°С, К.К. - 350°С, плотность при 15°С 920 кг/м3, содержание серы 1,2 мас.%, содержание ароматических углеводородов 60%), а гудрон - замедленному коксованию с выделением фракции 150-400°С (Н.К. - 150°С, 10 об.% - 205°С, 50 об.% - 260°С, 90 об.% - 360°С, содержание серы 1,0 мас.%, плотность при 15°С 875 кг/м3). Газойлевые фракции каталитического крекинга (150-350°С) и коксования (150-400°С) смешивают в массовом отношении 90:10% и подвергают гидрированию на никель-вольфрамовом сульфидном катализаторе при давлении 30 МПа, температуре 410°С, объемной скорости подачи сырья 0,2 ч-1 и отношении водородсодержащего газа к сырью 1500 нм3/м3. Гидрогенизат разделяют ректификацией на бензиновую фракцию 30-200°С (10% отгона) и дизельную фракцию 200-350°С.
Полученная бензиновая фракция 30-200°С имеет октановое число 45 и может быть использована при получении высокооктанового бензина при смешении с соответствующей фракцией прямой перегонки нефти или для других технологических целей.
Для получения высокооктанового бензина бензиновую фракцию 30-200°С смешивают с фракцией прямой перегонки нефти, выкипающей в том же интервале температур, в массовом отношении 20:80%, полученную смесь подвергают каталитическому риформингу с предварительной гидроочисткой полученной смеси. Гидроочистку проводят при давлении 3,5 МПа, температуре 360°С, объемной скорости подачи сырья 2,5 ч-1, отношении водородсодержащего газа к сырью 300 нм3/м3 на алюмо-кобальт-молибденовом катализаторе. Каталитический риформинг проводят при давлении 1,5 МПа, температуре 490°С, объемной скорости подачи сырья 1,5 ч-1, мольном отношении водорода к сырью 6:1, на полиметаллическом катализаторе серии ПР. Получают высокооктановый компонент автобензина (И.О.Ч.=95).
Полученная дизельная фракция 200-350°С имеет следующие показатели:
- цетановое число 52;
- плотность при 15°С 845 кг/м3;
- содержание полициклических ароматических углеводородов 0,2 мас.%
- содержание серы 0,0005 мас.%.
Фракционный состав: перегоняется до 250°С 65 об.%, перегоняется до 350°С К.К.-345°С,
95 об.% перегоняется при температуре 335°С;
- предельная температура фильтруемости -24°С,
и отвечает перспективным требованиям на экологически чистое дизельное топливо.
Пример 2.
Из западносибирской нефти ректификацией выделяют мазут, затем вакуумной перегонкой из мазута получают вакуумный дистиллят 350-520°С и гудрон. Вакуумный дистиллят подвергают каталитическому крекингу с выделением фракции 150-400°С (Н.К. - 150°С, 10 об.% - 240°С, 50 об.% - 280°С, 90 об.% - 360°С, плотность при 15°С 980 кг/м3, содержание серы 1,3 мас.%, содержание ароматических углеводородов 80%), а гудрон - замедленному коксованию с выделением фракции 150-340°С (Н.К. - 150°С, 10 об.% - 199°С, 50 об.% - 241°С, К.К. - 340°С, содержание серы 1,0 мас.%, плотность при 15°С 875 кг/м3). Газойлевые фракции каталитического крекинга (150-400°С) и коксования (150-340°С) смешивают в массовом отношении 10:90% и подвергают гидрированию на никель-вольфрамовом сульфидном катализаторе при давлении 25 МПа, температуре 320°С, объемной скорости подачи сырья 1,5 ч-1 и отношении водородсодержащего газа к сырью 800 нм3/м3. Гидрогенизат разделяют ректификацией на бензиновую фракцию 30-130°С (35% отгона) и дизельную фракцию 130-350°С.
Полученная бензиновая фракция 30-130°С имеет октановое число 47 и может быть использована при получении высокооктанового бензина при смешении с соответствующей фракцией прямой перегонки нефти или для других технологических целей.
Для получения высокооктанового бензина бензиновую фракцию 30-130°С смешивают с фракцией прямой перегонки нефти, выкипающей в том же интервале температур, в массовом отношении 2:98%, полученную смесь подвергают каталитическому риформингу с предварительной гидроочисткой полученной смеси. Гидроочистку проводят при давлении 3,7 МПа, температуре 370°С, объемной скорости подачи сырья 2,5 ч-1, отношении водородсодержащего газа к сырью 290 нм3/м3 на алюмо-никель-молибденовом катализаторе. Каталитический риформинг проводят при давлении 1,5 МПа, температуре 495°С, объемной скорости подачи сырья 1,5 ч-1, мольном отношении водорода к сырью 6:1, на полиметаллическом катализаторе серии ПР. Получают высокооктановый компонент автобензина (И.О.Ч.=95).
Полученная дизельная фракция 130-350°С имеет следующие показатели:
- цетановое число 52;
- плотность при 15°С 820 кг/м3;
- содержание полициклических ароматических углеводородов 0,1 мас.%;
- содержание серы 0,001 мас.%.
Фракционный состав: перегоняется до 250°С 65 об.%, перегоняется до 350°С К.К.-345°С, 95 об.% перегоняется при температуре 335°С;
- предельная температура фильтруемости -24°С,
и отвечает перспективным требованиям на экологически чистое дизельное топливо.
Пример 3.
Из западносибирской нефти ректификацией выделяют мазут, затем вакуумной перегонкой из мазута получают вакуумный дистиллят 330-520°С и гудрон. Вакуумный дистиллят подвергают каталитическому крекингу с выделением фракции 200-350°С (Н.К. - 205°С, 10 об.% - 249°С, 50 об.% - 271°С, К.К. - 345°С, плотность при 15°С 973 кг/м3, содержание серы 1,2 мас.%, содержание ароматических углеводородов 80%), а гудрон - замедленному коксованию с выделением фракции 150-330°С (Н.К. - 145°С, 10 об.% - 199°С, 50 об.% - 229°С, К.К - 325°С, содержание серы 0,9 мас.%, плотность при 15°С 853 кг/м3). Газойлевые фракции каталитического крекинга (200-350°С) и коксования (150-330°С) смешивают в массовом отношении 50:50% и подвергают гидрированию на никель-вольфрамовом сульфидном катализаторе при давлении 25 МПа, температуре 365°С, объемной скорости подачи сырья 1,0 ч-1 и отношении водородсодержащего газа к сырью 1000 нм3/м3. В целях облегчения ведения процесса (снижение теплоты процесса, увеличения нагрузки по сырью) в смесь фракций каталитического крекинга и замедленного коксования перед гидрированием вводят 30 мас.% прямогонной дизельной фракции 200-350°С, содержащей 0,6 мас.% серы. Гидрогенизат разделяют ректификацией на бензиновую фракцию 30-200°С (30% отгона) и дизельную фракцию 200-350°С.
Полученная бензиновая фракция 30-200°С имеет октановое число 45 и может быть использована при получении высокооктанового бензина при смешении с соответствующей фракцией прямой перегонки нефти или для других технологических целей.
Для получения высокооктанового бензина бензиновую фракцию 30-200°С смешивают с фракцией прямой перегонки нефти, выкипающей в том же интервале температур, в массовом отношении 10%:90%, полученную смесь подвергают каталитическому риформингу с предварительной гидроочисткой полученной смеси при условиях, аналогичных примеру 1. Получают высокооктановый компонент автобензина (И.О.Ч.=95).
Полученная дизельная фракция 200-350°С имеет следующие показатели:
- цетановое число 52;
- плотность при 15°С 840 кг/м3;
- содержание полициклических ароматических углеводородов 0,3 мас.%;
- содержание серы 0,001 мас.%;
Фракционный состав: перегоняется до 250°С 60 об.%, перегоняется до 350°С К.К. - 340°С 95 об.%,
перегоняется при температуре 335°С;
- предельная температура фильтруемости -25°С,
и отвечает перспективным требованиям на экологически чистое дизельное топливо.
Пример 4.
Проводят аналогично примеру 3 за исключением того, что в смесь газойлей каталитического крекинга и замедленного коксования (50:50%) перед гидрированием вводят 5% прямогонной дизельной фракции 200-350°С. Из гидрогенизата выделяют ректификацией бензиновую фракцию 30-200°С и дизельную фракцию 200-350°С.
Полученная бензиновая фракция 30-200°С имеет октановое число 46.
Высокооктановый компонент бензина имеет И.О.Ч.=95
Полученная дизельная фракция 200-350°С имеет следующие показатели:
- цетановое число 52
- плотность при 15°С 845 кг/м3;
- содержание полициклических ароматических углеводородов 0,3 мас.%;
- содержание серы 0,001 мас.%.
Фракционный состав: перегоняется до 250°С 65 об.%, перегоняется до 350°С К.К. - 340°С 95 об.% перегоняется при температуре 335°С;
- предельная температура фильтруемости -25°С,
и отвечает перспективным требованиям на экологически чистое дизельное топливо.
Из представленных примеров следует, что предлагаемый способ позволяет получить экологически чистое дизельное топливо с содержанием серы 0,0005-0,001 мас.% и содержанием полициклических ароматических соединений 0,1-0,3 мас.%, что отвечает перспективным требованиям на экологически чистое дизельное топливо, а также компонента автобензина с требуемыми октановыми характеристиками (И.О.Ч.=95).
Claims (5)
1. Способ получения моторных топлив, включающий ректификацию нефти с получением мазута, вакуумную перегонку мазута с получением вакуумного дистиллята и гудрона, который подвергают термической переработке, процесс гидрирования, смешение фракций с получением целевых продуктов, отличающийся тем, что вакуумный дистиллят подвергают каталитическому крекингу с выделением фракции, выкипающей в интервале температур 150-400°С, а гудрон - замедленному коксованию с выделением фракции, выкипающей в интервале температур 150-400°С, затем эти фракции совместно подвергают гидрированию при объемной скорости подачи сырья 0,2-1,5 ч-1, из полученного гидрогенизата выделяют фракции, выкипающие в интервале температур 30-200°С и 130-350°С, которые используют для получения целевых продуктов.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что фракции каталитического крекинга и замедленного коксования, выкипающие в интервале температур 150-400°С, смешивают в массовом соотношении от 90:10% до 10:90%.
3. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что в смесь фракций каталитического крекинга и замедленного коксования, выкипающих в интервале температур 150-400°С, перед гидрированием вводят 5-30 мас.% прямогонной дизельной фракции.
4. Способ по пп.1-3, отличающийся тем, что процесс гидрирования проводят при давлении 25-30 МПа в присутствии никель-вольфрамового сульфидного катализатора при температуре 320-410°С и отношении водородсодержащий газ/сырье 800-1500 нм3/м3.
5. Способ по пп.1-4, отличающийся тем, что выделенную из гидрогенизата фракцию, выкипающую в интервале температур 30-200°С, смешивают с фракцией прямой перегонки нефти, выкипающей в том же интервале температур, в массовом соотношении от 2:98% до 20:80% и подвергают каталитическому риформингу с предварительной гидроочисткой полученной смеси.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002131687/04A RU2232183C1 (ru) | 2002-11-26 | 2002-11-26 | Способ получения моторных топлив |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002131687/04A RU2232183C1 (ru) | 2002-11-26 | 2002-11-26 | Способ получения моторных топлив |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2232183C1 true RU2232183C1 (ru) | 2004-07-10 |
| RU2002131687A RU2002131687A (ru) | 2004-07-20 |
Family
ID=33413360
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002131687/04A RU2232183C1 (ru) | 2002-11-26 | 2002-11-26 | Способ получения моторных топлив |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2232183C1 (ru) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2527564C1 (ru) * | 2013-03-12 | 2014-09-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти" (ОАО "ВНИИ НП") | Способ получения низкозастывающего дизельного топлива |
| RU2561918C2 (ru) * | 2012-12-25 | 2015-09-10 | Виктор Петрович Томин | Способ получения низкозастывающих термостабильных углеводородных фракций |
| RU2771842C1 (ru) * | 2021-09-20 | 2022-05-12 | Публичное акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез", (ПАО "Славнефть-ЯНОС") | Способ утилизации нефтяных остатков |
-
2002
- 2002-11-26 RU RU2002131687/04A patent/RU2232183C1/ru active
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2561918C2 (ru) * | 2012-12-25 | 2015-09-10 | Виктор Петрович Томин | Способ получения низкозастывающих термостабильных углеводородных фракций |
| RU2527564C1 (ru) * | 2013-03-12 | 2014-09-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти" (ОАО "ВНИИ НП") | Способ получения низкозастывающего дизельного топлива |
| RU2771842C1 (ru) * | 2021-09-20 | 2022-05-12 | Публичное акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез", (ПАО "Славнефть-ЯНОС") | Способ утилизации нефтяных остатков |
| RU2774177C1 (ru) * | 2021-09-20 | 2022-06-15 | Публичное акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез", (ПАО "Славнефть-ЯНОС") | Способ переработки нефтяных остатков |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8110091B2 (en) | Process for the conversion of feedstocks resulting from renewable sources for producing gas oil fuel bases with a low sulphur content and with an improved cetane number | |
| US6726832B1 (en) | Multiple stage catalyst bed hydrocracking with interstage feeds | |
| US4065379A (en) | Process for the production of normally gaseous olefins | |
| US4640762A (en) | Process for improving the yield of distillables in hydrogen donor diluent cracking | |
| US3671419A (en) | Upgrading of crude oil by combination processing | |
| US10119083B2 (en) | Method for converting a high-boiling hydrocarbon feedstock into lighter boiling hydrocarbon products | |
| RU2005117790A (ru) | Способ переработки тяжелого сырья, такого как тяжелая сырая нефть и кубовые остатки | |
| US4324935A (en) | Special conditions for the hydrogenation of heavy hydrocarbons | |
| RU2510642C1 (ru) | Способ переработки нефти | |
| RU2675852C1 (ru) | Способ получения высокоиндексных компонентов базовых масел группы iii/iii+ | |
| US2792336A (en) | Production of lighter hydrocarbons from petroleum oils involving hydrogenation and catalytic cracking | |
| WO2018219150A1 (zh) | 一种采用全能床加氢工艺的全厂工艺流程 | |
| US3992283A (en) | Hydrocracking process for the maximization of an improved viscosity lube oil | |
| CA1191806A (en) | Center ring hydrogenation and hydrocracking of polynuclear aromatic compounds | |
| CN109988645B (zh) | 一种劣质柴油加氢改质和加氢精制组合工艺 | |
| RU2232183C1 (ru) | Способ получения моторных топлив | |
| CN109988643B (zh) | 劣质柴油加氢改质和加氢精制组合工艺 | |
| WO2023002092A1 (en) | Method of treating waste plastic | |
| CA2981556C (en) | A method for producing oil-based components | |
| RU2670449C1 (ru) | Способ получения высокоплотного реактивного топлива (варианты) | |
| RU2305698C1 (ru) | Способ получения топливных дистиллятов | |
| CN103102983B (zh) | 一种页岩油延迟焦化—加氢精制工艺方法 | |
| CN111378494B (zh) | 一种费托合成油的加工方法 | |
| RU2694054C1 (ru) | Способ получения компонентов базовых масел | |
| RU2292380C1 (ru) | Способ получения топлива для летательных аппаратов |