RU2222635C2 - Способ обработки металлических материалов и заготовка из алюминида титана, полученная этим способом - Google Patents

Способ обработки металлических материалов и заготовка из алюминида титана, полученная этим способом Download PDF

Info

Publication number
RU2222635C2
RU2222635C2 RU2001134134/02A RU2001134134A RU2222635C2 RU 2222635 C2 RU2222635 C2 RU 2222635C2 RU 2001134134/02 A RU2001134134/02 A RU 2001134134/02A RU 2001134134 A RU2001134134 A RU 2001134134A RU 2222635 C2 RU2222635 C2 RU 2222635C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
deformation
workpiece
compression
preform
twisting
Prior art date
Application number
RU2001134134/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2001134134A (ru
Inventor
Фритц АППЕЛЬ (DE)
Фритц АППЕЛЬ
Штефан ЭГГЕРТ (DE)
Штефан ЭГГЕРТ
Уве ЛОРЕНЦ (DE)
Уве ЛОРЕНЦ
Михель ОЕРИНГ (DE)
Михель ОЕРИНГ
Original Assignee
Гксс-Форшунгсцентрум Геестхахт Гмбх
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Гксс-Форшунгсцентрум Геестхахт Гмбх filed Critical Гксс-Форшунгсцентрум Геестхахт Гмбх
Publication of RU2001134134A publication Critical patent/RU2001134134A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2222635C2 publication Critical patent/RU2222635C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
    • B21J1/02—Preliminary treatment of metal stock without particular shaping, e.g. salvaging segregated zones, forging or pressing in the rough
    • B21J1/025—Preliminary treatment of metal stock without particular shaping, e.g. salvaging segregated zones, forging or pressing in the rough affecting grain orientation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J9/00—Forging presses
    • B21J9/02—Special design or construction
    • B21J9/06—Swaging presses; Upsetting presses
    • B21J9/08—Swaging presses; Upsetting presses equipped with devices for heating the work-piece
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу обработки металлических материалов, в частности, для упрочнения металлических материалов, а также к заготовке из них. Данный способ включает получение заготовки из металлического материала, ее нагрев до температуры пластической деформации и деформирование, при этом металлические материалы являются трудно деформируемыми материалами, а деформацию осуществляют скручиванием. В частных воплощениях изобретения дополнительно деформацию материала осуществляют сжатием, заготовку подвергают одновременно как скручиванию, так и сжатию. Предложена также заготовка из алюминида титана, обработанная данным способом и выполненная из сплава, имеющего следующий состав (ат.%): Ti - 47 Al - 3,7 (Nb, Cr, Mn, Si) - 0,5В. Техническим результатом изобретения является создание способа, позволяющего достичь лучшего упрочнения для трудно деформируемых материалов по сравнению с известными способами. 2 с. и 10 з.п. ф-лы, 3 ил.

Description

Изобретение относится к способу обработки металлических материалов, в частности, для упрочнения структуры металлических материалов, а также к металлической заготовке.
В применяемых до сих пор традиционных способах обработки или пластической деформации металлических материалов достигаются результаты упрочнения, не отвечающие, как правило, нужным сами по себе результатам. У специальных металлических материалов, например, из группы алюминидов титана или магниевых материалов, структура имеет после применяемых до сих пор традиционных способов обработки или пластической деформации, например посредством ковки или выдавливания, все еще значительные химические и структурные неоднородности, которые не могут быть допущены при определенных технических применениях. Недостаток известных способов обработки или пластической деформации заключается, в первую очередь, в том, что с их помощью могут быть достигнуты лишь относительно низкие степени деформации. Это неприемлемо, например, тогда, когда металлические материалы должны использоваться в областях с высокими тепловыми и механическими нагрузками, например в лопатках турбин реактивных двигателей самолетов или в шатунах приводных агрегатов автомобилей.
Металлические материалы, такие как интерметаллические алюминиды титана, являются очень хрупкими и, тем самым, трудно деформируемыми материалами. До сих пор подобные металлические материалы получали исключительно пирометаллургическими способами, причем применяют преимущественно вакуумную дуговую плавку, плазменную плавку и индукционную плавку. Хотя расплавляемый материал расплавляют большей частью два-три раза, в отливках возникают значительные дефекты качества, которые выражаются прежде всего в крупнозернистой структуре с выраженной предпочтительной ориентацией кристаллов, резкой разницей в составе (локальные колебания состава) и порообразовании. Подобные дефекты возникают не только при первичном литье, например, алюминидов титана, но и также у многих других металлических материалов, вследствие чего они, как уже сказано, непригодны для непосредственного изготовления деталей из литого материала. Материал, имеющийся в качестве первичного литья, необходимо поэтому структурно и химически упрочнять. Для этого, как правило, применяют высокотемпературную пластическую деформацию посредством ковки или выдавливания, причем прежде всего желательно уменьшение зернистости структуры и компенсация локальных колебаний состава материала, если речь идет, например, о металлических сплавах.
До сих пор структуру литого материала упрочняли посредством рекристаллизационных процессов и фазовых превращений, инициируемых во время высокотемпературной пластической деформации за счет введенной в материал механической энергии. Тонкость и однородность возникающей после пластической деформации структуры зависят поэтому наряду с температурой и скоростью формообразования прежде всего от степени пластической деформации, т.е. величины пластической деформации, достигнутой при пластической деформации материала. Эта степень пластической деформации при традиционной одноступенчатой ковке посредством сжатия ограничена большей частью уменьшением по высоте на 90-95%. При подобных степенях пластической деформации на периферии поковки возникают высокие вторичные растягивающие напряжения, которые подчас приводят к трещинообразова-нию. Это создает проблемы особенно для хрупких материалов, таких как алюминиды титана, которые поэтому могут быть деформированы большей частью лишь существенно слабее. Более высокие степени деформации требуют многоступенчатой ковки, которая очень сложна и, кроме того, может применяться не для всех желаемых форм деталей.
Особый недостаток состоит также в том, что для ковки выше 1000oС в распоряжении отсутствуют подходящие материалы для ковочных штампов. Применявшиеся до сих пор вплоть до температур 1000oС молибденовые сплавы могут работать только в защитном газе, что затрудняет и удорожает практическое осуществление ковки.
При выдавливании, также применявшемся до сих пор для пластической деформации, могут быть достигнуты большей частью заметно более высокие степени деформации, чем при ковке. Также возможно, что за счет наложенных гидростатических напряжений могут быть относительно хорошо деформированы также хрупкие материалы. При практических применениях фактически достигаемая при выдавливании степень деформации, однако, ограничена большей частью из-за геометрии желаемой поковки уменьшением сечения примерно 10:1. Недостаток к тому же состоит в том, что для выдавливания большей частью требуются значительно более высокие температуры, чем для ковки. Материалы, которые, как и алюминиды титана, очень восприимчивы к окислению и коррозии, должны поэтому для выдавливания особым образом капсюлироваться, что является относительно сложным и дорогостоящим делом.
Поэтому задачей настоящего изобретения является создание способа описанного выше рода, с помощью которого возможна обработка металлических материалов в отношении гораздо лучшего по сравнению с прежними способами упрочнения их структуры, причем способ должен быть применим также для очень хрупких и, тем самым, очень трудно деформируемых материалов, таких как интерметаллические сплавы.
Эта задача решается согласно изобретению посредством следующих операций:
а) получение заготовки из металлического материала;
б) нагрев заготовки до температуры пластической деформации;
в) деформация заготовки.
Заготовка в описанном выше смысле означает деталь из металлического материала описанного выше рода, которая обработана, при необходимости многоступенчатой ковкой настолько, насколько она была прежде обработана также для выдавливания или ковки.
Металлическая деталь в этом смысле может быть соответствующим образцом для научных целей, однако она может быть также полуфабрикатом, который должен служить для получения конечных продуктов, например лопаток турбин реактивных двигателей или шатунов приводных агрегатов автомобилей.
Посредством решения, согласно изобретению, можно получить заготовки из металлических материалов, с помощью которых, как и желательно, достигается заметно лучшее упрочнение структуры металлического материала, причем применение способа для хрупких и, тем самым, трудно деформируемых металлических материалов показало такие же результаты в отношении достигаемой, согласно способу, структуры, которые значительно превзошли даже ожидаемые, т.е. структурное и химическое упрочнение структуры значительно улучшилось по сравнению с достигаемыми структурными превращениями, получаемыми посредством известных способов ковки и выдавливания. Другое существенное преимущество способа, согласно изобретению, состоит в том, что температура пластической деформации, до которой нагревают заготовку, может лежать значительно ниже температур, которые должны быть достигнуты для прежних известных способов ковки и выдавливания.
Предпочтительным образом заготовку деформируют скручиванием. 3а счет этого происходит вызванная вращением заготовки пластическая деформация. Угол скручивания не должен быть при этом подвержен геометрическим ограничениям с тем последствием, что в результате многократного скручивания заготовки достигаются очень большие пластические деформации. Посредством скручивания можно получить высокие коэффициенты деформации даже при небольших эффективных длинах заготовки, т. е. достичь очень высоких степеней пластической деформации также при применении способа к трудно деформируемым самим по себе металлическим материалам. За счет скручивания в материалы вводится очень высокое значение механической энергии, благодаря которой происходит равномерная динамическая рекристаллизация структуры материала.
Для того чтобы еще более улучшить упрочнение структуры металлического материала, заготовке придают деформацию преимущественно в виде сжатия, причем тогда, когда заготовку преимущественно подвергают, в основном, одновременно сжатию и скручиванию, т.е. происходит наложение обоих видов деформации, трещины при срезании, образующиеся во время деформации металлического материала при скручивании, снова закрываются на очень ранней стадии, так что они не могут вырасти в макротрещины. При этом за счет наложения скручивания и сжатия достигается более равномерная деформация материала, поскольку относящиеся к обоим процессам деформации процессы срезания при подходящей геометрической форме заготовки протекают с сильным наклоном друг к другу.
Предпочтительным образом сжатие происходит в результате приложения к заготовке постоянного усилия, однако предпочтительно возможно также проведение сжатия путем воздействия на заготовку с постоянной скоростью деформации.
В принципе, нагрев заготовки при обработке, согласно изобретению, может происходить произвольным образом, причем предпочтительно управлять нагревом заготовки с возможностью ее нагрева целиком или поддержания при температуре пластической деформации в процессе деформации. В этом случае заготовку целиком деформируют, т.е. скручивают и/или сжимают.
Может быть также предпочтительным производить нагрев с возможностью целенаправленного нагрева той выбранной части заготовки, которая должна быть подвергнута деформации, т.е. в самом широком смысле поэтапной деформации заготовки в зависимости от позиционированного относительно заготовки нагревательного устройства или подвода тепла.
Нагрев заготовки происходит преимущественно посредством электрической катушки, которую подходящим образом позиционируют вокруг заготовки и которая, при необходимости, установлена с возможностью перемещения вдоль заготовки, чтобы в смысле вышесказанного нагревать определенные выбранные части заготовки.
Особенно предпочтительно осуществлять деформацию заготовки при температуре в пределах 1000oС, причем, однако, согласно изобретению, возможно также, если специальный металлический материал заставляет выбрать для деформации заготовки более высокие или более низкие температуры.
Если потребуются предельно высокие температуры деформации, превышающие, при необходимости, 1000oС, то предпочтительно осуществлять способ, по меньшей мере, частично в атмосфере защитного газа.
Изобретение относится также к заготовке из алюминида титана, обработанной по одному или нескольким п.п. 1-11, причем алюминид титана имеет преимущественно следующий состав:
Ti - 47, Al - 3,7 (Nb, Cr, Mn, Si) - 0,5 В.
Ниже изобретение описывается более подробно со ссылкой на схематичные чертежи, на которых представлен пример выполнения. На чертежах изображено:
на фиг. 1 представлена принципиальная схема для пояснения возможного технического решения способа, причем изображенную здесь заготовку подвергают комбинированной обработке скручиванием и сжатием;
на фиг.2 - макроснимок образца из TiAl состава Ti-47 А1-3,7 (Mb, Cr, Mn, Si)-0,5 В, обработанного при 1000oС за счет комбинации скручивания и сжатия способом, согласно изобретению, причем состав указан в атомных процентах;
на фиг.3 - выполненный световым микроскопом снимок структуры для пояснения достигнутого за счет комбинации скручивания и сжатия уменьшения зернистости структуры, причем а) структура в деформированной головной части образца, б) структура в деформированной центральной части образца, с) выполненный растровым электронным микроскопом снимок центральной части образца для пояснения достигнутого сильного уменьшения зернистости структуры.
Описанный здесь способ был опробован в лабораторных условиях на сплаве TiAl следующего состава (ат.%): Ti - 47, Al - 3,7 (Nb, Cr, Mn, Si) - 0,5 В. Эксперименты проводились на воздухе. Снабженные резьбовыми головками образцы были помещены для этого в устройство для сжатия, в котором патроны для скручивания образца вращали один по отношению к другому (фиг. 1). Образцы нагревали посредством индукционной катушки до разных температур деформации между 1000 и 1100oС. Температуры образцов определяли термоэлементом. Из-за геометрической формы катушки горячая зона образца имела длину около 6 мм, что рассматривалось как эффективная длина образца. По достижении желаемой температуры образцы нагружали сначала в направлении сжатия постоянными напряжениями, составлявшими 10-50 МПа. При этом из-за очень грубой структуры литья еще не происходило деформации. После этого образцы в течение одной минуты скручивали на φ= 720o (два оборота). Это соответствует при данной конструкции образца с r= 4 мм, 1=6 мм на наружной боковой поверхности образцов очень высокой степени деформации, примерно γt=600% и скорости вращения dγt/dt=5•10-2 с-1. Во время скручивания происходит поэтому интенсивная рекристаллизация. За счет происходящего в это время уменьшения зернистости структуры напряжение течения материала резко уменьшается, так что он при приложенном напряжении деформируется также со сжатием. Благодаря этому достигается желаемая комбинация скручивания и сжатия. Достигнутая этим деформация сжатием составила типичным образом 20%.
На фиг.2 изображен макроснимок пластически деформированного образца. Достигнутое способом пластической деформации уменьшение зернистости структуры продемонстрировано с помощью выполненного световым микроскопом снимка структуры на фиг.3.
На фиг.3а изображена относительно грубая структура литья в головной части образца, где не произошло деформации и, тем самым, динамической кристаллизации. В противоположность этому в деформированной за счет сжатия и скручивания центральной части образца произошло сильное уменьшение зернистости структуры (фиг.3b). Средний размер зерна пластинчатых колоний составляет в головной части образца приблизительно d=800 мкм, тогда как эквивалентный размер в центральной части образца был уменьшен приблизительно до d= 50 мкм. В деформированной за счет скручивания и сжатия части образца, несмотря на высокую степень пластической деформации, ни в одном месте не возникло трещин, поэтому степень деформации можно еще более заметно увеличить для дальнейшего уменьшения зернистости структуры.
Описанный здесь способ может быть без труда перенесен в промышленные масштабы, поскольку необходимые для этого компоненты, такие как устройства индукционного нагрева или машины для пластической деформации, относятся к стандартному оборудованию в металлургической промышленности.
Особое преимущество способа состоит в том, что патроны для образца не требуется нагревать, поэтому отсутствуют какие-либо особые требования к высокотемпературной прочности этих материалов. При проведении эксперимента деформируемый образец может быть равномерно нагрет по всей длине до нужной температуры деформации. В качестве альтернативы этому образец может быть нагрет также локально за счет индукционного нагрева. Этот последний способ имеет то преимущество, что при прочих равных условиях могут быть реализованы локально очень высокие степени и скорости пластической деформации, что является предпочтительным у многих материалов для достижения равномерной рекристаллизации. Для общей пластической деформации образца для этого необходимо, как показано на фиг. 1, перемещать индукционную катушку вдоль продольной оси образца. Как было продемонстрировано приведенными выше результатами, пластическая деформация может происходить по сравнению с традиционными способами ковки и выдавливания при относительно низких температурах пластической деформации в пределах 1000oС, что заметно проще позволяет осуществлять пластическую деформацию подверженных коррозии материалов, таких как алюминиды титана. Особое преимущество способа состоит, однако, в том, что процессы пластической деформации могут быть реализованы при предельно высоких температурах в защитном газе относительно простым образом. У алюминидов титана, например, зачастую требуются температуры пластической деформации выше 1350oС, поскольку этим может быть установлена особая пластинчатая морфология структуры. За счет этой варьируемости в проведении эксперимента условия пластической деформации могут быть в высокой степени согласованы с характером деформации и рекристаллизации, так что можно хорошо деформировать даже относительно хрупкие материалы, такие как алюминиды титана. Необходимые для деформации крутящие моменты и усилия могут быть, однако, введены во многих случаях через относительно холодные патроны для образца, так что эти патроны не требуется изготовлять из очень дорогих жаропрочных материалов.
Перечень ссылочный позиций:
10 - заготовка;
11 - резьбовая головка;
12 - резьбовая головка;
13 - деформирующее устройство;
14 - скручивание;
15 - сжатие;
16 - нагревательное устройство (катушка индуктивности);
17 - перемещение нагревательного устройства (по стрелке);
18 - зона нагрева.

Claims (12)

1. Способ обработки металлических материалов, в частности для упрочнения их структуры, при котором получают заготовку из металлического материала, нагревают заготовку до температуры пластической деформации и деформируют заготовку, отличающийся тем, что металлические материалы являются трудно деформируемыми материалами и деформацию осуществляют скручиванием.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что дополнительно осуществляют деформацию сжатием.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что заготовку подвергают, по существу, одновременно как скручиванию, так и сжатию.
4. Способ по п.2 или 3, отличающийся тем, что сжатие осуществляют за счет приложения к заготовке постоянного усилия.
5. Способ по п.2 или 3, отличающийся тем, что сжатие осуществляют за счет приложения к заготовке постоянной скорости деформации.
6. Способ по любому из пп.1-5, отличающийся тем, что нагрев осуществляют таким образом, чтобы заготовка нагревалась целиком.
7. Способ по любому из пп.1-5, отличающийся тем, что нагрев осуществляют таким образом, чтобы нагревалась та часть заготовки, которая должна быть подвергнута деформации.
8. Способ по любому из пп.1-7, отличающийся тем, что заготовку нагревают индукционным нагревом.
9. Способ по любому из пп.1-8, отличающийся тем, что деформацию заготовки осуществляют при температуре в пределах 1000°С.
10. Способ по любому из пп.1-9, отличающийся тем, что его осуществляют, по меньшей мере, частично в атмосфере защитного газа.
11. Заготовка из алюминида титана, отличающаяся тем, что она обработана способом по любому из пп.1-10.
12. Заготовка по п.11, отличающаяся тем, что алюминид титана имеет следующий состав, ат.%: Ti - 47, Al - 3,7, (Nb, Cr, Mn, Si) - 0,5B.
RU2001134134/02A 2000-12-14 2001-12-13 Способ обработки металлических материалов и заготовка из алюминида титана, полученная этим способом RU2222635C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10062310.7 2000-12-14
DE10062310A DE10062310C2 (de) 2000-12-14 2000-12-14 Verfahren zur Behandlung metallischer Werkstoffe

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2001134134A RU2001134134A (ru) 2003-08-20
RU2222635C2 true RU2222635C2 (ru) 2004-01-27

Family

ID=7667118

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2001134134/02A RU2222635C2 (ru) 2000-12-14 2001-12-13 Способ обработки металлических материалов и заготовка из алюминида титана, полученная этим способом

Country Status (9)

Country Link
US (1) US7115177B2 (ru)
EP (1) EP1214995B1 (ru)
JP (1) JP3859504B2 (ru)
KR (1) KR100505168B1 (ru)
CN (1) CN1237196C (ru)
AT (1) ATE342142T1 (ru)
DE (2) DE10062310C2 (ru)
ES (1) ES2269282T3 (ru)
RU (1) RU2222635C2 (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2471002C1 (ru) * 2011-11-28 2012-12-27 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Способ повышения сопротивления усталости конструкционных металлических материалов
RU2706933C2 (ru) * 2015-05-26 2019-11-21 Сафран Эркрафт Энджинз СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЛОПАТКИ ГАЗОТУРБИННОГО ДВИГАТЕЛЯ ИЗ TiAl
RU2752616C1 (ru) * 2017-12-19 2021-07-29 АйЭйчАй КОРПОРЕЙШН ЭЛЕМЕНТ ИЗ TiAl СПЛАВА, СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И СПОСОБ КОВКИ ЭЛЕМЕНТА ИЗ TiAl СПЛАВА

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10062310C2 (de) * 2000-12-14 2002-11-07 Geesthacht Gkss Forschung Verfahren zur Behandlung metallischer Werkstoffe
KR101014639B1 (ko) * 2002-09-30 2011-02-16 유겐가이샤 리나시메타리 금속 가공 방법 및 그 금속 가공 방법을 이용한 금속체와그 금속 가공 방법을 이용한 금속 함유 세라믹체
CN101240366B (zh) * 2003-03-10 2012-11-21 有限会社里那西美特利 金属体加工方法和金属体加工设备
US7313691B2 (en) * 2003-11-18 2007-12-25 International Business Machines Corporation Internet site authentication service
TWI457431B (zh) * 2008-01-30 2014-10-21 Chemetall Gmbh 將金屬表面施以一種潤滑劑組成物的方法
SG155788A1 (en) * 2008-03-18 2009-10-29 Turbine Overhaul Services Pte Methods and apparatuses for correcting twist angle in a gas turbine engine blade
US9527109B2 (en) * 2013-06-05 2016-12-27 General Electric Company Coating process and coated article
CN103480789B (zh) * 2013-10-18 2015-11-18 核工业理化工程研究院 铝合金碟形工件压扭成型方法
US10907226B2 (en) 2018-12-20 2021-02-02 The Boeing Company Methods of modifying material properties of workpieces using high-pressure-torsion apparatuses
US10907228B2 (en) * 2018-12-20 2021-02-02 The Boeing Company Methods of modifying material properties of workpieces using high-pressure-torsion apparatuses
US10907227B2 (en) * 2018-12-20 2021-02-02 The Boeing Company Methods of modifying material properties of workpieces using high-pressure-torsion apparatuses
CN109518124B (zh) * 2019-01-09 2021-03-26 西南大学 一种轴承滚动体的表面改性方法
CN110014155B (zh) * 2019-04-10 2021-08-06 厦门理工学院 一种高纯高致密粉末冶金制品的压扭锻成型方法
CN111519147B (zh) * 2020-03-18 2022-03-11 赣州有色冶金研究所有限公司 一种择优取向的钽靶材及其制备方法
CN118635421A (zh) * 2024-08-16 2024-09-13 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 一种强织构近α钛合金棒材及其制备方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1079337A1 (ru) * 1982-07-15 1984-03-15 Курганский машиностроительный институт Способ формировани булатного узора в стальной заготовке
SU1171541A1 (ru) * 1983-04-19 1985-08-07 Луцкий Автомобильный Завод Способ изготовлени торсионных валов
SU1348048A1 (ru) * 1985-11-18 1987-10-30 Московский институт стали и сплавов Способ изготовлени пресс-изделий
JP2586023B2 (ja) * 1987-01-08 1997-02-26 日本鋼管株式会社 ＴｉＡ１基耐熱合金の製造方法
JPH03285757A (ja) * 1990-04-02 1991-12-16 Sumitomo Light Metal Ind Ltd アルミナイド製内燃機関用吸、排気バルブの製造方法
US5262123A (en) * 1990-06-06 1993-11-16 The Welding Institute Forming metallic composite materials by urging base materials together under shear
DE59103639D1 (de) * 1990-07-04 1995-01-12 Asea Brown Boveri Verfahren zur Herstellung eines Werkstücks aus einer dotierstoffhaltigen Legierung auf der Basis Titanaluminid.
US5039356A (en) * 1990-08-24 1991-08-13 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method to produce fatigue resistant axisymmetric titanium alloy components
RU2056214C1 (ru) * 1995-01-13 1996-03-20 Открытое акционерное общество "ГАЗ" Способ получения стержней с проушинами на концах
DE10062310C2 (de) * 2000-12-14 2002-11-07 Geesthacht Gkss Forschung Verfahren zur Behandlung metallischer Werkstoffe

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
АНОШКИН Н.Ф. и др. Полуфабрикаты из титановых сплавов. - М.: Металлургия, 1979, с.7, 212, 216, 13, 17, 16, 39. *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2471002C1 (ru) * 2011-11-28 2012-12-27 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Способ повышения сопротивления усталости конструкционных металлических материалов
RU2706933C2 (ru) * 2015-05-26 2019-11-21 Сафран Эркрафт Энджинз СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЛОПАТКИ ГАЗОТУРБИННОГО ДВИГАТЕЛЯ ИЗ TiAl
RU2752616C1 (ru) * 2017-12-19 2021-07-29 АйЭйчАй КОРПОРЕЙШН ЭЛЕМЕНТ ИЗ TiAl СПЛАВА, СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И СПОСОБ КОВКИ ЭЛЕМЕНТА ИЗ TiAl СПЛАВА
US11542574B2 (en) 2017-12-19 2023-01-03 Ihi Corporation TiAl alloy member, method of manufacturing the same, and method of forging TiAl alloy member

Also Published As

Publication number Publication date
EP1214995A2 (de) 2002-06-19
DE10062310C2 (de) 2002-11-07
CN1380437A (zh) 2002-11-20
ES2269282T3 (es) 2007-04-01
KR20020047012A (ko) 2002-06-21
DE50111187D1 (de) 2006-11-23
JP3859504B2 (ja) 2006-12-20
US7115177B2 (en) 2006-10-03
EP1214995B1 (de) 2006-10-11
ATE342142T1 (de) 2006-11-15
JP2002241912A (ja) 2002-08-28
KR100505168B1 (ko) 2005-08-03
US20020157740A1 (en) 2002-10-31
CN1237196C (zh) 2006-01-18
EP1214995A3 (de) 2003-08-06
DE10062310A1 (de) 2002-07-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2222635C2 (ru) Способ обработки металлических материалов и заготовка из алюминида титана, полученная этим способом
Zhang et al. Microstructure evolution and mechanical properties of wire-feed electron beam additive manufactured Ti-5Al-2Sn-2Zr-4Mo-4Cr alloy with different subtransus heat treatments
KR102039770B1 (ko) 단조하기 어려운, 변형-경로 민감 티타늄-기 및 니켈-기 합금들을 위한 분할-패스 개방-다이 단조
US4482398A (en) Method for refining microstructures of cast titanium articles
US6712916B2 (en) Metal superplasticity enhancement and forming process
Beal et al. Forming of titanium and titanium alloys
JP5669451B2 (ja) γチタン−アルミニウム−母合金から鍛造片を製造する方法
RU2555267C2 (ru) Способ изготовления тонких листов из двухфазного титанового сплава и изделие из этих листов
Hopper et al. The effects of hot forging on the preform additive manufactured 316 stainless steel parts
Hirt et al. Semi-solid forging of 100Cr6 and X210CrW12 steel
Semiatin et al. Plastic flow and microstructure evolution during thermomechanical processing of laser-deposited Ti-6Al-4V preforms
JPH01272750A (ja) α＋β型Ｔｉ合金展伸材の製造方法
No Page No.
US6589371B1 (en) Method of processing titanium metal alloys
WO2019040509A1 (en) MULTI-MATERIAL COMPONENTS AND PROCESSES FOR THEIR MANUFACTURE
CN117259755A (zh) 一种大尺寸tc18钛合金薄壁零部件的制备方法
CN109371341B (zh) 一种提高晶须增强铝基复合材料锻坯强韧性与尺寸稳定性的处理方法
Gupta et al. Effect of variants of thermomechanical working and annealing treatment on titanium alloy Ti6Al4V closed die forgings
CN114934162A (zh) 一种高合金马氏体不锈钢的热变形方法及不锈钢
He et al. Effect of heat treatment on microstructure and mechanical properties of laser-deposited Ti65 near-alpha titanium alloy
JPH0515935A (ja) 超高温熱間鍛造方法
RU2203975C2 (ru) Способ обработки заготовок из металлов и сплавов
Narahari Prasad et al. Processing of aerospace metals and alloys: Part 2—Secondary Processing
JPH0433737A (ja) 短繊維系ｆｒｍの等温鍛造法
Rodak et al. Refinement of Al-5% Cu and Al-25% Cu alloys by means of KoBo methods

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20141214