RU2219221C2 - Способ получения дизельного топлива - Google Patents
Способ получения дизельного топлива Download PDFInfo
- Publication number
- RU2219221C2 RU2219221C2 RU2002103696A RU2002103696A RU2219221C2 RU 2219221 C2 RU2219221 C2 RU 2219221C2 RU 2002103696 A RU2002103696 A RU 2002103696A RU 2002103696 A RU2002103696 A RU 2002103696A RU 2219221 C2 RU2219221 C2 RU 2219221C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fraction
- catalytic
- hydrocracking
- subjected
- hydrostabilization
- Prior art date
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Использование: нефтепереработка. Сущность: из нефтяного сырья выделяют фракции, выкипающие в интервале (260-290oС) - (340-370oС) и (340-370oС) - (530-560oС), первую из которых подвергают каталитической гидродепарафинизации с последующей гидростабилизацией, а вторую - гидроочистке с последующим каталитическим гидрокрекингом, полученные гидрогенизаты совместно подвергают ректификации с выделением бензиновой фракции, легкой дизельной фракции, тяжелой дизельной фракции, а также остатка, который возвращают в процесс и подвергают каталитическому гидрокрекингу совместно со второй фракцией. Технический способ позволяет получить компоненты низкозастывающего дизельного топлива (зимнего и арктического), которые могут после смешения непосредственно (или после введения депрессорной присадки) использоваться как товарные дизельные топлива. 4 з.п. ф-лы.
Description
Изобретение относится к области нефтепереработки, конкретно к способу получения дизельного топлива, позволяющего вырабатывать как зимние, так и арктические сорта этого топлива.
Известен способ получения дизельного топлива путем гидрокрекинга нефтяного сырья при давлении 15 МПа на специальном катализаторе в две стадии, причем на первой стадии осуществляют глубокую гидроочистку и гидрирование ароматических углеводородов сырья при температуре до 425oС, объемной скорости подачи сырья 1 ч-1, а на второй - гидрокрекинг облагороженного сырья при температуре 400oС и объемной скорости подачи сырья 1 ч-1. Выход дизельной фракции составляет 51 мас.% на сырье.
(Радченко Е. Д. и др. Промышленные катализаторы гидрогенизационных процессов нефтепереработки. М.: Химия, 1987, с.31).
Недостатком способа является относительно низкий выход целевого продукта - дизельного топлива, а также высокое давление водорода в процессе, что существенно увеличивает капитальные и эксплуатационные затраты.
Известен также способ получения экологически чистых моторных топлив, включающий каталитический гидрокрекинг нефтяного сырья (вакуумного дистиллята) при температуре 350-430oС и давлении 8-12 МПа, выделение из гидрогенизата бензиновой, среднедистиллятной фракции 130-360oС и остатка, каталитическую деароматизацию 50-95% выделенной среднедистиллятной фракции при температуре 250-370oС и давлении 3-6 МПа с последующим смешением продукта деароматизации с оставшимися 5-50 мас.% среднедистиллятной фракции.
(Патент РФ 2129140, Кл. C 10 G 65/12, 1999 г.).
Недостатком указанного способа является приемлемость для процесса гидрокрекинга лишь сырья утяжеленного фракционного состава (по температуре начала кипения - не ниже 350oС). Другим недостатком способа является применение на стадии деароматизации дорогостоящих палладиевых и платиновых катализаторов, обладающих повышенной чувствительностью к сернистым соединениям, что требует весьма глубокой очистки сырья на стадии гидрокрекинга.
Наиболее близким к заявляемому изобретению является способ получения низкозастывающих средних дистиллятов (в т.ч. дизельного топлива) путем каталитического гидрокрекинга нефтяного сырья широкого фракционного состава с последующей каталитической гидродепарафинизацией потока из зоны гидрокрекинга и выделением ректификацией из гидрогенизата конечного продукта. Гидрокрекинг и гидродепарафинизацию осуществляют в одном реакционном блоке при температуре 260-455oС (разница температур между двумя катализаторными слоями не должна превышать 50oС), общем давлении 3-21 МПа и суммарной объемной скорости подачи сырья (для двух катализаторных слоев) 0,2-5,0 ч-1. При необходимости перед выделением конечного продукта ректификацией его дополнительно подвергают гидроочистке для обеспечения требований по цетановому индексу и/или окислительной стабильности топлива.
(Патент US 5935414, Кл. C 10 G 47/16, 1999 г.).
Недостатком указанного способа является использование в процессе каталитической гидродепарафинизации балластных фракций, выкипающих до 260-290oС, которые имеют достаточно низкие температуры застывания (ниже минус 55oС), что может приводить к снижению выхода целевого продукта и увеличению расхода водорода на реакцию.
Кроме того, в сырье гидрокрекинга вовлекаются фракции, выкипающие ниже 340-370oС, которые характеризуются малой степенью превращения при переработке их с более тяжелыми фракциями.
Задачей настоящего изобретения является разработка способа получения дизельного топлива, обеспечивающего производство как зимнего, так и арктического сортов этого топлива, позволяющего вовлечь в переработку более широкий (по пределам кипения) ассортимент сырья и тем самым существенно расширить ресурсы производства малосернистых низкозастывающих дизельных топлив.
Для решения поставленной задачи предлагается способ получения дизельного топлива, заключающийся в том, что из нефтяного сырья выделяют фракции, выкипающие в интервале (260÷290oС)-(340÷370oС) и (340÷370oC)-(530÷560oC), первую из которых подвергают каталитической гидродепарафинизации с последующей гидростабилизацией, а вторую - гидроочистке с последующим каталитическим гидрокрекингом, полученные гидрогенизаты совместно подвергают ректификации с выделением бензиновой фракции, легкой дизельной фракции, тяжелой дизельной фракции, а также остатка, который возвращают в процесс и подвергают каталитическому гидрокрекингу совместно со второй фракцией.
При необходимости тяжелую дизельную фракцию частично возвращают в процесс и подвергают каталитической гидродепарафинизации с последующей гидростабилизацией совместно с первой фракцией.
Причем стадию каталитической гидродепарафинизации и гидростабилизации первой фракции осуществляют в одном реакционном блоке при температуре 330-420oС и давлении 4-10 МПа, а стадию каталитического гидрокрекинга с предварительной гидроочисткой второй фракции - при температуре гидроочистки 330-380oС и гидрокрекинга 380-440oС и общем давлении 8-14 МПа.
В процессе каталитической гидродепарафинизации используют катализатор, приготовленный на базе высококремнеземного цеолита типа ЦВК, ЦВМ или ЦВН, в процессе каталитического гидрокрекинга - катализатор, содержащий широкопористый цеолит типа "Y", а в процессах гидростабилизации и гидроочистки - алюмокобальтмолибденовый или алюмоникельмолибденовый катализатор.
Отличия предлагаемого технического решения, заключающиеся в том, что исходное сырье разделяют на две фракции, выкипающие в заявленных интервалах, и каждую из фракций подвергают гидрообработке в определенных условиях, позволяют получить компоненты низкозастывающего дизельного топлива (зимнего и арктического), которые характеризуются температурами помутнения/застывания минус 25oС - минус 45oС/минус 35oС - минус 55oС, и могут после смешения непосредственно (или после введения депрессорной присадки) использоваться как товарные дизельные топлива.
Выделенную из гидрогенизата легкую дизельную фракцию можно использовать в качестве компонента низкозастывающего целевого продукта. Тяжелую дизельную фракцию используют в качестве компонента низкозастывающего дизельного топлива при условии ее соответствия требованию по температуре помутнения, при условии несоответствия этому требованию тяжелую дизельную фракцию частично возвращают в процесс и подвергают каталитической депарафинизации с последующей гидростабилизацией совместно с первой фракцией.
Ниже приведены конкретные примеры заявляемого способа.
Пример 1
Выделяют из нефти фракции, выкипающие в пределах 260-340oС и 340-530oС. Фракцию 260-340oС (содержание серы - 0,15 мас.%, температура застывания минус 10oС) подвергают каталитической гидродепарафинизации с последующей гидростабилизацией продукта при давлении 4 МПа, температуре 330oС, объемной скорости подачи сырья - 1 ч-1 с получением продукта с температурой помутнения/застывания минус 45oС/минус 55oС и содержанием серы до 0,05 мас.%.
Выделяют из нефти фракции, выкипающие в пределах 260-340oС и 340-530oС. Фракцию 260-340oС (содержание серы - 0,15 мас.%, температура застывания минус 10oС) подвергают каталитической гидродепарафинизации с последующей гидростабилизацией продукта при давлении 4 МПа, температуре 330oС, объемной скорости подачи сырья - 1 ч-1 с получением продукта с температурой помутнения/застывания минус 45oС/минус 55oС и содержанием серы до 0,05 мас.%.
Процесс осуществляют на двух последовательно расположенных катализаторах: гидродепарафинизации и гидростабилизации. В качестве катализатора гидродепарафинизации используют до 50 мас.% высокремнеземного цеолита (типа ЦВМ или ЦВН), до 8 мас.% гидрирующего компонента (МоО3), остальное связующее (Аl2О3). При гидростабилизации используют алюмокобальтмолибденовый (АКМ) катализатор гидроочистки.
Фракцию 340-530oС (содержание серы - 0,4 мас.%, температура застывания +18oС) подвергают каталитическому гидрокрекингу с предварительной гидроочисткой сырья при общем давлении 8 МПа, температуре гидроочистки 350oС и гидрокрекинга 380oС и общей объемной скорости подачи сырья - 1,0 ч-1.
Процесс осуществляют на двух последовательно расположенных катализаторах: гидроочистном алюмоникельмолибденовом (АНМ) и цеолитсодержащем (на базе широкопористого цеолита типа "Y").
Гидрогенизаты от обоих потоков подвергают совместной ректификации с выделением бензиновой фракции Н.К. - 140oС, легкой дизельной фр. 140-290oС, тяжелой дизельной фр. 290-330oС и остатка. Остаток, выкипающий при температуре выше 330oС, смешивают с исходной фр. 340-530oС и снова возвращают в зону гидрокрекинга. Полученные низкозастывающие компоненты легкой и тяжелой дизельных фракций после смешения могут непосредственно использоваться как товарное арктическое дизельное топливо с температурой помутнения/застывания минус 45oС/минус 55oС. Содержание серы в товарном топливе менее 0,05 мас.%.
Общий баланс процесса:
Взято в переработку, мас.%:
1. Фр. 260-340oС (сырье гидродепарафинизации) - 28,8
2. Фр. 340-530oС (сырье гидрокрекинга) - 71,2
3. Рециркулят гидрокрекинга - 24,2
4. Водород (100% на реакцию) - 2,3
Итого: - 126,5
Получено:
1. Углеводородный газ и сероводород - 7,5
2. Бензиновая фр. Н.К.-140oС - 19,8
3. Легкая дизельная фр. 140-290oС - 56,5
4. Тяжелая дизельная фр. 290-330oС - 18,5
5. Рециркулят гидрокрекинга (остаток ≥330oС) - 24,2
Итого: - 126,5
Пример 2
Выделенные из нефти фракции, выкипающие в пределах 290-370oС и 370-560oС, раздельно подвергают гидрообработке.
Взято в переработку, мас.%:
1. Фр. 260-340oС (сырье гидродепарафинизации) - 28,8
2. Фр. 340-530oС (сырье гидрокрекинга) - 71,2
3. Рециркулят гидрокрекинга - 24,2
4. Водород (100% на реакцию) - 2,3
Итого: - 126,5
Получено:
1. Углеводородный газ и сероводород - 7,5
2. Бензиновая фр. Н.К.-140oС - 19,8
3. Легкая дизельная фр. 140-290oС - 56,5
4. Тяжелая дизельная фр. 290-330oС - 18,5
5. Рециркулят гидрокрекинга (остаток ≥330oС) - 24,2
Итого: - 126,5
Пример 2
Выделенные из нефти фракции, выкипающие в пределах 290-370oС и 370-560oС, раздельно подвергают гидрообработке.
Первую фракцию (содержание серы - 0,2 мас.%, температура застывания минус 5oС) подвергают каталитической гидродепарафинизации с последующей гидростабилизацией при давлении 10МПа, температуре 350oС, объемной скорости подачи сырья - 1 ч-1 с получением продукта с температурой помутнения/застывания минус 35oС/минус 45oС и содержанием серы до 0,05 мас.%.
Процесс проводится на двух последовательно расположенных катализаторах: цеолитсодержащем (с использованием высококремнеземного цеолита типа ЦВК) и гидроочистном (типа АКМ).
Вторую фракцию (содержание серы - 0,6 мас.%, температура застывания +25oС) подвергают гидроочистке и гидрокрекингу при общем давлении 14 МПа, температуре гидроочистки 380oС и гидрокрекинга 440oС, общей объемной скорости подачи сырья - 0,7 ч-1.
Процесс проводится на двух последовательно расположенных катализаторах: гидроочистном (типа АНМ) и цеолитсодержащем (на базе широкопористого цеолита типа "Y").
Гидрогенизаты от обоих потоков подвергают совместной ректификации, с выделением бензиновой фракции Н.К. - 120oС, легкой дизельной фр. 120-290oС, тяжелой дизельной фр. 290-360oС и остатка.
Остаток, выкипающий при температуре выше 360oС, смешивают с исходной фр. 370-560oС и снова возвращают в зону гидрокрекинга. Часть тяжелой дизельной фракции возвращают в процесс и подвергают каталитической гидродепарафинизации. Полученные низкозастывающие компоненты легкой и оставшейся части тяжелой дизельных фракций после смешения могут непосредственно использоваться как товарное дизельное топливо с температурой помутнения/застывания минус 35oС/минус 45oС. Содержание серы в товарном дизельном топливе зимнем менее 0,05 мас.%.
Общий баланс процесса:
Взято в переработку, мас.%:
1. Фр. 290-370oС - 32,4
2. Фр. 370-560oС - 67,6
3. Рециркулят гидрокрекинга (фр. ≥360oС) - 24,2
4. Рециркулят гидродепарафинизации (фр. 290-360oС) - 5,7
5. Водород (100% на реакцию) - 2,5
Итого: - 132,4
Получено:
1. Углеводородный газ и сероводород - 7,2
2. Бензиновая фр. Н.К.-120oС - 17,8
3. Легкая дизельная фр.120-290oС - 50,2
4. Тяжелая дизельная фр. 290-360oС - 27,3
5. Рециркулят гидродепарафинизации (фр. 290-360oС) - 5,7
6. Рециркулят гидрокрекинга (остаток ≥360oС) - 24,2
Итого: - 132,4о
Взято в переработку, мас.%:
1. Фр. 290-370oС - 32,4
2. Фр. 370-560oС - 67,6
3. Рециркулят гидрокрекинга (фр. ≥360oС) - 24,2
4. Рециркулят гидродепарафинизации (фр. 290-360oС) - 5,7
5. Водород (100% на реакцию) - 2,5
Итого: - 132,4
Получено:
1. Углеводородный газ и сероводород - 7,2
2. Бензиновая фр. Н.К.-120oС - 17,8
3. Легкая дизельная фр.120-290oС - 50,2
4. Тяжелая дизельная фр. 290-360oС - 27,3
5. Рециркулят гидродепарафинизации (фр. 290-360oС) - 5,7
6. Рециркулят гидрокрекинга (остаток ≥360oС) - 24,2
Итого: - 132,4о
Claims (5)
1. Способ получения дизельного топлива, включающий стадии каталитической гидродепарафинизации, каталитического гидрокрекинга нефтяного сырья при повышенных температуре и давлении и выделения целевого продукта ректификацией, отличающийся тем, что из нефтяного сырья выделяют фракции, выкипающие в интервале температур (260÷290°C)-(340÷370°С) и (340÷370°С)-(530÷560°С), первую из которых подвергают каталитической гидродепарафинизации с последующей ее гидростабилизацией, а вторую - каталитическому гидрокрекингу с предварительной гидроочисткой, полученные гидрогенизаты совместно подвергают ректификации с выделением бензиновой фракции, легкой дизельной фракции, тяжелой дизельной фракции, а также остатка, который возвращают в процесс и подвергают каталитическому гидрокрекингу совместно со второй фракцией.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что тяжелую дизельную фракцию частично возвращают в процесс и подвергают каталитической гидродепарафинизации с последующей ее гидростабилизацией совместно с первой фракцией.
3. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что стадию каталитической гидродепарафинизации и гидростабилизации первой фракции осуществляют в одном реакционном блоке при температуре 330-420°С и давлении 4-10 МПа.
4. Способ по пп.1-3, отличающийся тем, что стадию каталитического гидрокрекинга с предварительной гидроочисткой второй фракции осуществляют в одном реакционном блоке при температуре гидрочистки 330-380°С и гидрокрекинга 380-440°С и давлении 8-14 МПа.
5. Способ по пп.1-4, отличающийся тем, что в процессе каталитической гидродепарафинизации используют катализатор, приготовленный на базе высококремнеземного цеолита типа ЦВК, ЦВМ или ЦВН, в процессе каталитического гидрокрекинга - катализатор, содержащий широкопористый цеолит типа “У”, в процессах гидростабилизации и гидроочистки - алюмокобальтмолибденовый или алюмоникельмолибденовый катализатор.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2002103696A RU2219221C2 (ru) | 2002-02-15 | 2002-02-15 | Способ получения дизельного топлива |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2002103696A RU2219221C2 (ru) | 2002-02-15 | 2002-02-15 | Способ получения дизельного топлива |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2002103696A RU2002103696A (ru) | 2003-09-10 |
RU2219221C2 true RU2219221C2 (ru) | 2003-12-20 |
Family
ID=32065978
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2002103696A RU2219221C2 (ru) | 2002-02-15 | 2002-02-15 | Способ получения дизельного топлива |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2219221C2 (ru) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2509142C2 (ru) * | 2008-12-31 | 2014-03-10 | ЭкссонМобил Рисерч энд Энджиниринг Компани | Способ гидрообработки в кислой среде для производства дизельного топлива |
WO2016073394A1 (en) * | 2014-11-05 | 2016-05-12 | Uop Llc | Processes for maximizing high quality distillate |
RU2675853C1 (ru) * | 2017-11-28 | 2018-12-25 | Открытое акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез" (ОАО "Славнефть-ЯНОС") | Способ получения дизельного топлива |
RU2743762C1 (ru) * | 2020-06-16 | 2021-02-25 | Публичное акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез", (ПАО "Славнефть-ЯНОС") | Способ получения всесезонного унифицированного дизельного топлива |
-
2002
- 2002-02-15 RU RU2002103696A patent/RU2219221C2/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2509142C2 (ru) * | 2008-12-31 | 2014-03-10 | ЭкссонМобил Рисерч энд Энджиниринг Компани | Способ гидрообработки в кислой среде для производства дизельного топлива |
WO2016073394A1 (en) * | 2014-11-05 | 2016-05-12 | Uop Llc | Processes for maximizing high quality distillate |
RU2675853C1 (ru) * | 2017-11-28 | 2018-12-25 | Открытое акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез" (ОАО "Славнефть-ЯНОС") | Способ получения дизельного топлива |
RU2743762C1 (ru) * | 2020-06-16 | 2021-02-25 | Публичное акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез", (ПАО "Славнефть-ЯНОС") | Способ получения всесезонного унифицированного дизельного топлива |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2847302B1 (en) | Process for making high vi lubricating oils | |
KR100876354B1 (ko) | 단일 복합 하이드로크래킹 시스템에서 연료 및 윤활유의제조 방법 | |
EP1641897B1 (en) | Process to prepare a fischer-tropsch product | |
US20130253238A1 (en) | Method for producing lubricating base oil with low cloud point and high viscosity index | |
KR20150110506A (ko) | 300℃ 이상의 비등점 및 -25℃ 이하의 유동점을 가지는 탄화수소 용매를 얻는 방법 | |
JPH06116571A (ja) | 高粘度指数低粘度潤滑油基油の製造法 | |
CN103874746A (zh) | 联合催化裂化汽油和轻循环油加氢操作以使对二甲苯产量最大化 | |
WO2013148194A1 (en) | Process and apparatus for producing diesel from a hydrocarbon stream | |
WO2014085278A1 (en) | Process for producing diesel | |
KR20070005643A (ko) | 두 가지 이상의 기유 등급 및 중간 유분을 연속적으로제조하는 방법 | |
RU2675852C1 (ru) | Способ получения высокоиндексных компонентов базовых масел группы iii/iii+ | |
US8999256B2 (en) | Process and apparatus for producing diesel from a hydrocarbon stream | |
JP2008297437A (ja) | 超低硫黄軽油の製造方法とその製造装置 | |
RU2661153C1 (ru) | Способ получения низкотемпературной основы гидравлических масел | |
RU2219221C2 (ru) | Способ получения дизельного топлива | |
CN103773497B (zh) | 一种增产清洁燃料油的方法 | |
JP5186183B2 (ja) | ガソリン組成物 | |
CN103102975B (zh) | 乙烯焦油生产清洁燃料油的方法 | |
US4005006A (en) | Combination residue hydrodesulfurization and thermal cracking process | |
CN110540873B (zh) | 一种环烷基油的处理方法 | |
CN111378494B (zh) | 一种费托合成油的加工方法 | |
RU2694054C1 (ru) | Способ получения компонентов базовых масел | |
JP2008297436A (ja) | 超低硫黄燃料油の製造方法とその製造装置 | |
AU2007213211A1 (en) | Process for hydrogenation of wax and process for production of fuel base | |
US9752085B2 (en) | Process and apparatus for producing diesel from a hydrocarbon stream |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110216 |