JPH06116571A - 高粘度指数低粘度潤滑油基油の製造法 - Google Patents
高粘度指数低粘度潤滑油基油の製造法Info
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- JPH06116571A JPH06116571A JP4287063A JP28706392A JPH06116571A JP H06116571 A JPH06116571 A JP H06116571A JP 4287063 A JP4287063 A JP 4287063A JP 28706392 A JP28706392 A JP 28706392A JP H06116571 A JPH06116571 A JP H06116571A
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Classifications
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- C10G65/12—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including cracking steps and other hydrotreatment steps
-
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-
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高品質の燃料油と共に、１００℃における動
粘度が３．０〜５．０ cStで、粘度指数が１２０以上、
且つ、流動点が−１０℃以下である、高粘度指数の低粘
度潤滑油基油を製造する。 【構成】 重質常圧蒸留留出油又は軽質減圧蒸留留出油
で、３７０〜４８０℃の蒸留温度範囲に６０容量％以上
の留出成分を有し、且つ、飽和炭化水素を５０質量％以
上含有する留分を原料として、これをシリカ・アルミナ
触媒で水素化分解し、当該分解生成物を燃料油留分と潤
滑油留分に蒸留分解し、当該潤滑油留分を溶剤精製処
理、水素化精製処理及び脱ろう処理することにより製造
する。
粘度が３．０〜５．０ cStで、粘度指数が１２０以上、
且つ、流動点が−１０℃以下である、高粘度指数の低粘
度潤滑油基油を製造する。 【構成】 重質常圧蒸留留出油又は軽質減圧蒸留留出油
で、３７０〜４８０℃の蒸留温度範囲に６０容量％以上
の留出成分を有し、且つ、飽和炭化水素を５０質量％以
上含有する留分を原料として、これをシリカ・アルミナ
触媒で水素化分解し、当該分解生成物を燃料油留分と潤
滑油留分に蒸留分解し、当該潤滑油留分を溶剤精製処
理、水素化精製処理及び脱ろう処理することにより製造
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は中間留分を主体とする高
品質な燃料油と共に高粘度指数の低粘度潤滑油基油を製
造する方法に関する。
品質な燃料油と共に高粘度指数の低粘度潤滑油基油を製
造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に原油から潤滑油基油を製造するに
は、まず原油を常圧蒸留し、その残油を更に減圧蒸留
し、低粘度から高粘度にわたる各種潤滑油留分及び減圧
蒸留残油に分離する。減圧蒸留残油から重質潤滑油留分
（ブライトストック）を得るには、減圧蒸留残油を溶剤
脱れき法により処理し、アスファルト分を除去する。ブ
ライトストックを含むこれらの各種粘度の潤滑油留分は
更に溶剤精製、水素化精製、脱ろう等の工程により処理
され、潤滑油基油が製造される。
は、まず原油を常圧蒸留し、その残油を更に減圧蒸留
し、低粘度から高粘度にわたる各種潤滑油留分及び減圧
蒸留残油に分離する。減圧蒸留残油から重質潤滑油留分
（ブライトストック）を得るには、減圧蒸留残油を溶剤
脱れき法により処理し、アスファルト分を除去する。ブ
ライトストックを含むこれらの各種粘度の潤滑油留分は
更に溶剤精製、水素化精製、脱ろう等の工程により処理
され、潤滑油基油が製造される。
【０００３】一方、高粘度指数潤滑油基油を製造する方
法として、水素化分解法が知られている。これは減圧蒸
留留出油やブライトストック等の重質油を高温、高圧下
で触媒を用いて水素化分解し、その生成油から高粘度指
数基油を製造する方法である。減圧蒸留留出油を原料と
した水素化分解法については、例えば、特公昭４６−３
２６７号により開示されている。
法として、水素化分解法が知られている。これは減圧蒸
留留出油やブライトストック等の重質油を高温、高圧下
で触媒を用いて水素化分解し、その生成油から高粘度指
数基油を製造する方法である。減圧蒸留留出油を原料と
した水素化分解法については、例えば、特公昭４６−３
２６７号により開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】近年、自動車及び産業
機械の高性能化、省エネルギー対応が進み、それらの機
械に使用する潤滑油の性能向上が強く求められてきてい
るが、その性能は潤滑油基油の品質によるところが大き
い。特にエンジン油や変速機油などの自動車用潤滑油や
又建設機械用作動油等においては高粘度指数の低粘度基
油が求められている。しかしながら、高粘度指数の潤滑
油基油は従来技術である溶剤精製法で製造する場合特定
の良質な原油からの潤滑油留分に限定され、しかも溶剤
精製工程において抽出溶剤比を極めて高くしなければな
らず、高粘度指数を有する潤滑油基油の製造は容易では
ない。
機械の高性能化、省エネルギー対応が進み、それらの機
械に使用する潤滑油の性能向上が強く求められてきてい
るが、その性能は潤滑油基油の品質によるところが大き
い。特にエンジン油や変速機油などの自動車用潤滑油や
又建設機械用作動油等においては高粘度指数の低粘度基
油が求められている。しかしながら、高粘度指数の潤滑
油基油は従来技術である溶剤精製法で製造する場合特定
の良質な原油からの潤滑油留分に限定され、しかも溶剤
精製工程において抽出溶剤比を極めて高くしなければな
らず、高粘度指数を有する潤滑油基油の製造は容易では
ない。
【０００５】このため、鉱油系原料油から高粘度指数の
潤滑油基油を製造する方法として水素化分解法が開発さ
れ、実用化されている。しかしながら、従来技術による
水素化分解法は減圧蒸留留出油やブライトストック等の
重質油を原料とするものであり、この方法で製造される
潤滑油留分は粘度が比較的高い留分については粘度指数
が高いが、１００℃における動粘度が３．０〜５．０cS
t の比較的低粘度の留分については粘度指数があまり高
くない。
潤滑油基油を製造する方法として水素化分解法が開発さ
れ、実用化されている。しかしながら、従来技術による
水素化分解法は減圧蒸留留出油やブライトストック等の
重質油を原料とするものであり、この方法で製造される
潤滑油留分は粘度が比較的高い留分については粘度指数
が高いが、１００℃における動粘度が３．０〜５．０cS
t の比較的低粘度の留分については粘度指数があまり高
くない。
【０００６】即ち、従来技術による水素化分解法は比較
的高粘度の潤滑油基油の製造を対象にしたものであり、
比較的低粘度で、且つ、高粘度指数の潤滑油基油の製造
には適しているとはいえない。本発明は水素化分解法に
よる従来技術の問題点を解決し、中間留分を主体とする
高品質な燃料油と共に、１００℃における動粘度が３．
０〜５．０cSt と比較的低く、しかも粘度指数が１２０
以上と高く、且つ、流動点が−１０℃以下である、高粘
度指数の低粘度潤滑油基油を製造する方法を提供するこ
とを目的としている。
的高粘度の潤滑油基油の製造を対象にしたものであり、
比較的低粘度で、且つ、高粘度指数の潤滑油基油の製造
には適しているとはいえない。本発明は水素化分解法に
よる従来技術の問題点を解決し、中間留分を主体とする
高品質な燃料油と共に、１００℃における動粘度が３．
０〜５．０cSt と比較的低く、しかも粘度指数が１２０
以上と高く、且つ、流動点が−１０℃以下である、高粘
度指数の低粘度潤滑油基油を製造する方法を提供するこ
とを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記目的を
達成すべく種々研究を進めた結果、重質常圧蒸留留出油
及び／又は軽質減圧蒸留留出油で３７０〜４８０℃の蒸
留温度範囲に６０容量％以上の留出成分を有し、且つ飽
和炭化水素を５０質量％以上含有する留分を原料油と
し、水素化分解触媒の存在下で水素化分解し、その分解
生成油を蒸留することにより中間留分を主体とする高品
質な燃料油と共に潤滑油留分が得られ、この潤滑油留分
を脱ろう処理、又は脱ろう処理に溶剤精製処理及び／又
は水素化精製処理を付加することにより、１００℃にお
ける動粘度が３．０〜５．０cSt で粘度指数が１２０以
上、且つ、流動点が−１０℃以下である、高粘度指数の
低粘度基油が得られることを見い出した。なお、飽和炭
化水素の含有量は液体クロマトグラフ法であるＩＰ法
（ＩＰ３６８−８４）で測定した値である。
達成すべく種々研究を進めた結果、重質常圧蒸留留出油
及び／又は軽質減圧蒸留留出油で３７０〜４８０℃の蒸
留温度範囲に６０容量％以上の留出成分を有し、且つ飽
和炭化水素を５０質量％以上含有する留分を原料油と
し、水素化分解触媒の存在下で水素化分解し、その分解
生成油を蒸留することにより中間留分を主体とする高品
質な燃料油と共に潤滑油留分が得られ、この潤滑油留分
を脱ろう処理、又は脱ろう処理に溶剤精製処理及び／又
は水素化精製処理を付加することにより、１００℃にお
ける動粘度が３．０〜５．０cSt で粘度指数が１２０以
上、且つ、流動点が−１０℃以下である、高粘度指数の
低粘度基油が得られることを見い出した。なお、飽和炭
化水素の含有量は液体クロマトグラフ法であるＩＰ法
（ＩＰ３６８−８４）で測定した値である。
【０００８】高粘度指数の低粘度基油を製造するには重
質常圧蒸留留出油及び／又は軽質減圧蒸留留出油のうち
留出温度が比較的低い留分が好ましい。これは粘度指数
が低い芳香族化合物や多環ナフテン化合物が少ないため
である。水素化分解工程において、原料油に含まれてい
る粘度指数の劣る芳香族化合物が粘度指数の高い単環芳
香族化合物、ナフテン化合物及びパラフィン化合物に変
換されると共に、多環ナフテン化合物が単環ナフテン化
合物やパラフィン化合物に変換されて粘度指数が向上す
るのであるが、原料油としては前記のごとく粘度指数の
低い高沸点成分が少ないほうが望ましい。換言すれば、
原料油は粘度指数ができるだけ高いものがよく、特に８
５以上のものが好ましい。
質常圧蒸留留出油及び／又は軽質減圧蒸留留出油のうち
留出温度が比較的低い留分が好ましい。これは粘度指数
が低い芳香族化合物や多環ナフテン化合物が少ないため
である。水素化分解工程において、原料油に含まれてい
る粘度指数の劣る芳香族化合物が粘度指数の高い単環芳
香族化合物、ナフテン化合物及びパラフィン化合物に変
換されると共に、多環ナフテン化合物が単環ナフテン化
合物やパラフィン化合物に変換されて粘度指数が向上す
るのであるが、原料油としては前記のごとく粘度指数の
低い高沸点成分が少ないほうが望ましい。換言すれば、
原料油は粘度指数ができるだけ高いものがよく、特に８
５以上のものが好ましい。
【０００９】使用する水素化分解触媒は、第VIa 族金
属、例えばモリブデン、タングステン等のうち少なくと
も１種類以上を各々５〜３０質量％、又第VIII族金属、
例えばコバルト、ニッケル等のうち少なくとも１種類以
上を各々０．２〜１０質量％含む、アモルファス系のシ
リカ・アルミナを担体とした触媒である。この水素化分
解触媒は水素化能と分解能とを併せもち、中間留分の収
率が高く、且つ、高粘度指数の潤滑基油の製造に適して
いる。
属、例えばモリブデン、タングステン等のうち少なくと
も１種類以上を各々５〜３０質量％、又第VIII族金属、
例えばコバルト、ニッケル等のうち少なくとも１種類以
上を各々０．２〜１０質量％含む、アモルファス系のシ
リカ・アルミナを担体とした触媒である。この水素化分
解触媒は水素化能と分解能とを併せもち、中間留分の収
率が高く、且つ、高粘度指数の潤滑基油の製造に適して
いる。
【００１０】水素化分解の反応条件は水素分圧１００〜
１４０kg／cm2 G 、平均反応温度３６０〜４３０℃、LH
SV０．３〜１．５hr-1、水素／油比５，０００〜１４，
０００scf/bbl 、分解率４０〜９０容量％で、好ましく
は、水素分圧１０５〜１３０kg／cm2 G 、平均反応温度
３８０〜４２５℃、LHSV０．４〜１．０hr-1であり、分
解率４５〜９０容量％となるように設定する。分解率と
は、１００−（生成物中の３６０℃+ 留分の割合（容量
％））をいい、分解率が４０容量％未満では原料油中に
含まれる粘度指数の劣る芳香族分や多環ナフテン分の水
素化分解が不十分で、粘度指数１２０以上の低粘度油
（１００℃における動粘度３．０〜５．０cSt ）は得ら
れにくい。又、分解率が９０容量％を越えると、潤滑油
留分の収率が低くなり好ましくない。
１４０kg／cm2 G 、平均反応温度３６０〜４３０℃、LH
SV０．３〜１．５hr-1、水素／油比５，０００〜１４，
０００scf/bbl 、分解率４０〜９０容量％で、好ましく
は、水素分圧１０５〜１３０kg／cm2 G 、平均反応温度
３８０〜４２５℃、LHSV０．４〜１．０hr-1であり、分
解率４５〜９０容量％となるように設定する。分解率と
は、１００−（生成物中の３６０℃+ 留分の割合（容量
％））をいい、分解率が４０容量％未満では原料油中に
含まれる粘度指数の劣る芳香族分や多環ナフテン分の水
素化分解が不十分で、粘度指数１２０以上の低粘度油
（１００℃における動粘度３．０〜５．０cSt ）は得ら
れにくい。又、分解率が９０容量％を越えると、潤滑油
留分の収率が低くなり好ましくない。
【００１１】このような条件下で水素化分解を行った分
解生成油を燃料油留分と潤滑油留分とに蒸留分離する。
燃料油留分は脱硫、脱窒素が十分に行われ、又、芳香族
の水素化も行われている。この内ナフサ留分はイソパラ
フィン分が多く、灯油留分は煙点が高く、又、軽油留分
はセタン価が高い等、各留分とも燃料油として高品質で
ある。
解生成油を燃料油留分と潤滑油留分とに蒸留分離する。
燃料油留分は脱硫、脱窒素が十分に行われ、又、芳香族
の水素化も行われている。この内ナフサ留分はイソパラ
フィン分が多く、灯油留分は煙点が高く、又、軽油留分
はセタン価が高い等、各留分とも燃料油として高品質で
ある。
【００１２】一方、潤滑油留分はその一部は水素化分解
工程へリサイクルしてもよい。これから所望する動粘度
の潤滑油留分を得るためこれを更に減圧蒸留してもよ
い。なおこの減圧蒸留分離は次に示す脱ろう処理後に行
ってもよい。かかる減圧蒸留留分は所望の流動点を有す
る潤滑油基油を得るために脱ろう処理を行う。脱ろう処
理は溶剤脱ろう法又は接触脱ろう法などの通常の方法で
よい。
工程へリサイクルしてもよい。これから所望する動粘度
の潤滑油留分を得るためこれを更に減圧蒸留してもよ
い。なおこの減圧蒸留分離は次に示す脱ろう処理後に行
ってもよい。かかる減圧蒸留留分は所望の流動点を有す
る潤滑油基油を得るために脱ろう処理を行う。脱ろう処
理は溶剤脱ろう法又は接触脱ろう法などの通常の方法で
よい。
【００１３】この内、溶剤脱ろう法については溶剤とし
て一般にＭＥＫ、トルエンの混合溶剤が用いられるが、
ベンゼン、アセトン、ＭＩＢＫ等の溶剤を用いてもよ
い。脱ろう油の流動点を−１０℃以下にするため、溶剤
／油比１〜６倍、ろ過温度−１５〜−４０℃の条件で行
う。なお、ここで副生するスラックワックスは水素化分
解工程の材源として再び利用することができる。
て一般にＭＥＫ、トルエンの混合溶剤が用いられるが、
ベンゼン、アセトン、ＭＩＢＫ等の溶剤を用いてもよ
い。脱ろう油の流動点を−１０℃以下にするため、溶剤
／油比１〜６倍、ろ過温度−１５〜−４０℃の条件で行
う。なお、ここで副生するスラックワックスは水素化分
解工程の材源として再び利用することができる。
【００１４】本発明において、この脱ろう処理に溶剤精
製処理及び／又は水素化精製処理を付加してもよい。こ
れらの付加する処理は潤滑油基油の紫外線安定性や酸化
安定性を向上させるために行うもので、通常の潤滑油精
製工程で行われている方法で行うことができる。即ち、
溶剤精製は溶剤として一般にフルフラール、フェノー
ル、Ｎ−メチルピロリドン等を使用し、潤滑油留分中に
残存している少量の芳香族化合物、特に多環芳香族化合
物を除去する。なお、回転円板式向流接触抽出装置によ
るフルフラール精製の場合、原料油１容量部に対して
０．５〜６容量部のフルフラールが抽出塔で向流接触す
るように、抽出塔内に温度勾配をつけて抽出を行う。通
常、抽出温度は抽出塔頂部で６０〜１５０℃、抽出塔底
部でそれより２０〜１００℃低い温度で行われる。
製処理及び／又は水素化精製処理を付加してもよい。こ
れらの付加する処理は潤滑油基油の紫外線安定性や酸化
安定性を向上させるために行うもので、通常の潤滑油精
製工程で行われている方法で行うことができる。即ち、
溶剤精製は溶剤として一般にフルフラール、フェノー
ル、Ｎ−メチルピロリドン等を使用し、潤滑油留分中に
残存している少量の芳香族化合物、特に多環芳香族化合
物を除去する。なお、回転円板式向流接触抽出装置によ
るフルフラール精製の場合、原料油１容量部に対して
０．５〜６容量部のフルフラールが抽出塔で向流接触す
るように、抽出塔内に温度勾配をつけて抽出を行う。通
常、抽出温度は抽出塔頂部で６０〜１５０℃、抽出塔底
部でそれより２０〜１００℃低い温度で行われる。
【００１５】又、水素化精製はオレフィン化合物や芳香
族化合物を水素化するために行うもので、特に触媒を限
定するものではないが、モリブデン等の第VIa 族金属の
うち少なくとも１種類以上とコバルト、ニッケル等の第
VIII族金属のうち少なくとも１種類以上とを担持したア
ルミナ触媒を用いて、反応圧力（水素分圧）７０〜１６
０kg／cm2 G 、平均反応温度３００〜３９０℃、LHSV
０．５〜４．０hr-1の条件下で行うことができる。
族化合物を水素化するために行うもので、特に触媒を限
定するものではないが、モリブデン等の第VIa 族金属の
うち少なくとも１種類以上とコバルト、ニッケル等の第
VIII族金属のうち少なくとも１種類以上とを担持したア
ルミナ触媒を用いて、反応圧力（水素分圧）７０〜１６
０kg／cm2 G 、平均反応温度３００〜３９０℃、LHSV
０．５〜４．０hr-1の条件下で行うことができる。
【００１６】
【実施例】以下に実施例により本発明を更に詳細に説明
するが、本発明はこれらの実施例等に限定されるもので
はない。
するが、本発明はこれらの実施例等に限定されるもので
はない。
【００１７】（実施例１）表１に示す重質常圧蒸留留出
油を原料油として、シリカ・アルミナの割合が１０：９
０のアモルファス系シリカ・アルミナ担体に、ニッケル
３質量％、モリブデン１５質量％が担持された触媒を硫
化した状態で用い、水素分圧１１０kg／cm2 G 、平均反
応温度４０８℃、LHSV０．６９hr-1、水素／油比９，０
００scf/bbl で水素化分解を行った。
油を原料油として、シリカ・アルミナの割合が１０：９
０のアモルファス系シリカ・アルミナ担体に、ニッケル
３質量％、モリブデン１５質量％が担持された触媒を硫
化した状態で用い、水素分圧１１０kg／cm2 G 、平均反
応温度４０８℃、LHSV０．６９hr-1、水素／油比９，０
００scf/bbl で水素化分解を行った。
【００１８】分解生成物を常圧蒸留することにより原料
油に対してナフサ留分１５容量％、灯油留分１６容量
％、軽油留分５１容量％及び潤滑油留分２４容量％がそ
れぞれ得られた。分解率は７３容量％であった。灯油の
煙点は２２、軽油のセタン指数は５４であった。
油に対してナフサ留分１５容量％、灯油留分１６容量
％、軽油留分５１容量％及び潤滑油留分２４容量％がそ
れぞれ得られた。分解率は７３容量％であった。灯油の
煙点は２２、軽油のセタン指数は５４であった。
【００１９】次に、潤滑油留分についてはＭＥＫ−トル
エン混合溶剤を用いて溶剤／油比４倍、ろ過温度−２１
℃の条件で溶剤脱ろうを行った。脱ろう収率は７９容量
％であった。かかる脱ろう油を減圧蒸留することによ
り、１００℃における動粘度３．９４cSt の潤滑油基油
が脱ろう油に対し６５容量％得られた。この潤滑油基油
の粘度指数は１２９で流動点は−１５℃であった。
エン混合溶剤を用いて溶剤／油比４倍、ろ過温度−２１
℃の条件で溶剤脱ろうを行った。脱ろう収率は７９容量
％であった。かかる脱ろう油を減圧蒸留することによ
り、１００℃における動粘度３．９４cSt の潤滑油基油
が脱ろう油に対し６５容量％得られた。この潤滑油基油
の粘度指数は１２９で流動点は−１５℃であった。
【００２０】（実施例２）実施例１と同様の原料油及び
触媒を用い、水素分圧１１０kg／cm2 G 、平均反応温度
３９７℃、LHSV０．６９hr-1、水素／油比９，０００sc
f/bbl で水素化分解を行った。分解生成物を常圧蒸留す
ることにより原料油に対してナフサ留分８容量％、灯油
留分６容量％、軽油留分４２容量％及び潤滑油留分５１
容量％がそれぞれ得られた。分解率は４６容量％であっ
た。灯油の煙点は２２、軽油のセタン指数は５４であっ
た。
触媒を用い、水素分圧１１０kg／cm2 G 、平均反応温度
３９７℃、LHSV０．６９hr-1、水素／油比９，０００sc
f/bbl で水素化分解を行った。分解生成物を常圧蒸留す
ることにより原料油に対してナフサ留分８容量％、灯油
留分６容量％、軽油留分４２容量％及び潤滑油留分５１
容量％がそれぞれ得られた。分解率は４６容量％であっ
た。灯油の煙点は２２、軽油のセタン指数は５４であっ
た。
【００２１】次に潤滑油留分については実施例１と同様
に溶剤脱ろうを行った。脱ろう収率は７８容量％であっ
た。かかる脱ろう油を減圧蒸留することにより、１００
℃における動粘度４．０１ cStの潤滑油基油が脱ろう油
に対し７５容量％得られた。この潤滑油基油の粘度指数
は１２２で流動点は−１５℃であった。
に溶剤脱ろうを行った。脱ろう収率は７８容量％であっ
た。かかる脱ろう油を減圧蒸留することにより、１００
℃における動粘度４．０１ cStの潤滑油基油が脱ろう油
に対し７５容量％得られた。この潤滑油基油の粘度指数
は１２２で流動点は−１５℃であった。
【００２２】（実施例３）実施例１に示した水素化分解
による分解生成物からの潤滑油留分を減圧蒸留し、１０
０℃における動粘度３．９１cSt の留分を潤滑油留分に
対し、６５容量％得た。かかる留分について、回転円板
式向流接触抽出装置によるフルフラール溶剤精製を、原
料油１容量部に対しフルフラール２容量部を用い、抽出
塔頂部１２０℃、抽出塔底部５２℃の抽出温度で行っ
た。このラフィネートの収率は９８容量％で、次にこれ
を水素化精製した。
による分解生成物からの潤滑油留分を減圧蒸留し、１０
０℃における動粘度３．９１cSt の留分を潤滑油留分に
対し、６５容量％得た。かかる留分について、回転円板
式向流接触抽出装置によるフルフラール溶剤精製を、原
料油１容量部に対しフルフラール２容量部を用い、抽出
塔頂部１２０℃、抽出塔底部５２℃の抽出温度で行っ
た。このラフィネートの収率は９８容量％で、次にこれ
を水素化精製した。
【００２３】水素化精製はコバルト、モリブデンが担持
されたアルミナ触媒を用い、水素分圧１０５kg／cm2 G
、LHSV２．５hr-1、平均反応温度３３０℃の条件で行
った。生成油の収率は９９容量％で、これを更に実施例
１に示す条件で脱ろう処理を行った。このように処理し
て生成した潤滑油基油は１００℃における動粘度４．０
０cSt 、粘度指数１２９、流動点−１５℃であった。
されたアルミナ触媒を用い、水素分圧１０５kg／cm2 G
、LHSV２．５hr-1、平均反応温度３３０℃の条件で行
った。生成油の収率は９９容量％で、これを更に実施例
１に示す条件で脱ろう処理を行った。このように処理し
て生成した潤滑油基油は１００℃における動粘度４．０
０cSt 、粘度指数１２９、流動点−１５℃であった。
【００２４】かかる基油を用いて紫外線照射試験を実施
したところ、油中に曇が生じるまでの時間が５０時間以
上、又、沈澱が発生するまでの時間が５０時間以上であ
り、優れた紫外線安定性を有していた。因みに、フルフ
ラール処理及び水素化精製処理をしない、実施例１にお
ける潤滑油基油についての紫外線照射試験結果は、曇が
発生するまでの時間が１０時間であり、又、沈澱が発生
するまでの時間は２０時間であった。
したところ、油中に曇が生じるまでの時間が５０時間以
上、又、沈澱が発生するまでの時間が５０時間以上であ
り、優れた紫外線安定性を有していた。因みに、フルフ
ラール処理及び水素化精製処理をしない、実施例１にお
ける潤滑油基油についての紫外線照射試験結果は、曇が
発生するまでの時間が１０時間であり、又、沈澱が発生
するまでの時間は２０時間であった。
【００２５】（比較例）表１に示す減圧蒸留留出油（沸
点範囲３７０〜４８０℃の留分４７容量％、飽和炭化水
素分５１質量％）を原料油として実施例１と同様の触媒
及び反応条件で水素化分解を行った。分解生成物を常圧
蒸留することにより潤滑油留分３１．１容量％が得られ
た。分解率は６６．０容量％であった。
点範囲３７０〜４８０℃の留分４７容量％、飽和炭化水
素分５１質量％）を原料油として実施例１と同様の触媒
及び反応条件で水素化分解を行った。分解生成物を常圧
蒸留することにより潤滑油留分３１．１容量％が得られ
た。分解率は６６．０容量％であった。
【００２６】次に、この潤滑油留分について実施例１と
同様に脱ろう処理を行った。脱ろう収率は６８．９容量
％であった。かかる脱ろう油を減圧蒸留することによ
り、１００℃における動粘度３．９９cSt の潤滑油基油
が脱ろう油に対し５５容量％得られた。この潤滑油基油
の流動点は−１５℃であったが、粘度指数は１１４と低
い値であった。
同様に脱ろう処理を行った。脱ろう収率は６８．９容量
％であった。かかる脱ろう油を減圧蒸留することによ
り、１００℃における動粘度３．９９cSt の潤滑油基油
が脱ろう油に対し５５容量％得られた。この潤滑油基油
の流動点は−１５℃であったが、粘度指数は１１４と低
い値であった。
【００２７】
【発明の効果】本発明の方法により、中間留分を主体と
した高品質な燃料油と共に、１００℃における動粘度が
３．０〜５．０cSt と比較的低く、しかも粘度指数が１
２０以上と高く、且つ、流動点が−１０℃以下である、
高粘度指数の低粘度潤滑油基油の製造が可能である。
した高品質な燃料油と共に、１００℃における動粘度が
３．０〜５．０cSt と比較的低く、しかも粘度指数が１
２０以上と高く、且つ、流動点が−１０℃以下である、
高粘度指数の低粘度潤滑油基油の製造が可能である。
【００２８】
【表１】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｇ 45/02 2115−4Ｈ 47/20 2115−4Ｈ 73/02 2115−4Ｈ
Claims (2)
- 【請求項１】 原油の重質常圧蒸留留出油及び／又は軽
質減圧蒸留留出油で、３７０〜４８０℃の蒸留温度範囲
に６０容量％以上の留出成分を有し、且つ、飽和炭化水
素を５０質量％以上含有する留分を、アモルファス系シ
リカ・アルミナを担体とし、周期律表第VIa 属の金属の
うち少なくとも１種類以上と第VIII属の金属のうち少な
くとも１種類以上とを含む水素化分解触媒の存在下で水
素化分解し、当該分解生成物から燃料油留分と潤滑油留
分を蒸留分離することにより、高品質の燃料油を製造す
ると共に、当該潤滑油留分を脱ろう処理により、又は脱
ろう処理に溶剤精製処理及び／又は水素化精製処理を付
加することにより、１００℃における動粘度が３．０〜
５．０cSt で粘度指数が１２０以上、且つ、流動点が−
１０℃以下である、高粘度指数の低粘度潤滑油基油を製
造する方法。 - 【請求項２】 モリブデン５〜３０質量％及びニッケル
０．２〜１０質量％を含む水素化分解触媒の存在下で、
水素分圧１００〜１４０kg／cm2 G 、平均反応温度３６
０〜４３０℃、LHSV０．３〜１．５hr-1で分解率４０〜
９０容量％となる反応条件で水素化分解を行う請求項１
記載の方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4287063A JP3065816B2 (ja) | 1992-10-02 | 1992-10-02 | 高粘度指数低粘度潤滑油基油の製造法 |
| KR1019930020123A KR100193306B1 (ko) | 1992-10-02 | 1993-09-28 | 점도 지수가 높은 저점도 윤활유 기재유의 제조방법 |
| CA002107375A CA2107375C (en) | 1992-10-02 | 1993-09-30 | Process for producing low viscosity lubricating base oil having high viscosity index |
| SG1996003190A SG46339A1 (en) | 1992-10-02 | 1993-09-30 | Process for producing low viscosity lubricating base oil having high viscosity index |
| US08/129,376 US5462650A (en) | 1992-10-02 | 1993-09-30 | Process for producing low viscosity lubricating base oil having high viscosity index |
| EP93115837A EP0590672A1 (en) | 1992-10-02 | 1993-09-30 | Process for producing low viscosity lubricating base oil having high viscosity index |
| AU48774/93A AU666973B2 (en) | 1992-10-02 | 1993-10-01 | Process for producing low viscosity lubricating base oil having high viscosity index |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4287063A JP3065816B2 (ja) | 1992-10-02 | 1992-10-02 | 高粘度指数低粘度潤滑油基油の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06116571A true JPH06116571A (ja) | 1994-04-26 |
| JP3065816B2 JP3065816B2 (ja) | 2000-07-17 |
Family
ID=17712574
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4287063A Expired - Lifetime JP3065816B2 (ja) | 1992-10-02 | 1992-10-02 | 高粘度指数低粘度潤滑油基油の製造法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5462650A (ja) |
| EP (1) | EP0590672A1 (ja) |
| JP (1) | JP3065816B2 (ja) |
| KR (1) | KR100193306B1 (ja) |
| AU (1) | AU666973B2 (ja) |
| CA (1) | CA2107375C (ja) |
| SG (1) | SG46339A1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002038182A (ja) * | 2000-05-17 | 2002-02-06 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 潤滑油基油及びその製造方法 |
| KR100426263B1 (ko) * | 1995-04-28 | 2004-05-31 | 셀 인터나쵸나아레 레사아치 마아츠샤피 비이부이 | 윤활용 기재오일을 생성하는 방법 |
| CN104711020A (zh) * | 2013-12-13 | 2015-06-17 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种煤焦油多段加氢处理工艺 |
Families Citing this family (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1059919C (zh) * | 1995-06-14 | 2000-12-27 | 中国石油化工总公司石油化工科学研究院 | 一种生产轻质燃料和高粘度指数润滑油的方法 |
| AU715730B2 (en) * | 1995-11-14 | 2000-02-10 | Mobil Oil Corporation | Integrated lubricant upgrading process |
| CA2240688A1 (en) * | 1995-12-26 | 1997-07-03 | Timothy Lee Hilbert | Integrated hydroprocessing scheme with segregated recycle |
| KR970074901A (ko) * | 1996-05-14 | 1997-12-10 | 조규향 | 미전환유를 이용하여 연료유 및 윤활기유를 제조하는 방법 |
| US7513989B1 (en) | 1997-07-15 | 2009-04-07 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Hydrocracking process using bulk group VIII/Group VIB catalysts |
| US7288182B1 (en) | 1997-07-15 | 2007-10-30 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Hydroprocessing using bulk Group VIII/Group VIB catalysts |
| US7232515B1 (en) | 1997-07-15 | 2007-06-19 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Hydrofining process using bulk group VIII/Group VIB catalysts |
| US7229548B2 (en) | 1997-07-15 | 2007-06-12 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Process for upgrading naphtha |
| US6162350A (en) * | 1997-07-15 | 2000-12-19 | Exxon Research And Engineering Company | Hydroprocessing using bulk Group VIII/Group VIB catalysts (HEN-9901) |
| US5985132A (en) * | 1997-10-24 | 1999-11-16 | Uop Llc | Process for the simultaneous production of lubricating oil base stocks and motor fuel |
| US6663768B1 (en) | 1998-03-06 | 2003-12-16 | Chevron U.S.A. Inc. | Preparing a HGH viscosity index, low branch index dewaxed |
| US6261441B1 (en) * | 1998-09-24 | 2001-07-17 | Mobil Oil Corporation | Integrated hydroprocessing scheme with segregated recycle |
| FR2785616B1 (fr) * | 1998-11-06 | 2000-12-08 | Inst Francais Du Petrole | Procede flexible de production de bases huiles et eventuellement de distillats moyens de tres haute qualite |
| BR9915120B1 (pt) * | 1998-11-06 | 2010-12-14 | processo para a produÇço de àleos e de destilados mÉdios de alta qualidade a partir de uma carga hidrocarbonada, em que pelo menos 20% de volume ferve acima de 340°c, bem como instalaÇço para a produÇço de àleos de elevada qualidade e eventualmente de destilados mÉdios de elevada qualidade. | |
| FR2785617B1 (fr) * | 1998-11-06 | 2001-01-05 | Inst Francais Du Petrole | Procede flexible de production de bases huiles et eventuellement de distillats moyens de tres haute qualite |
| FR2797270B1 (fr) * | 1999-08-02 | 2003-03-07 | Inst Francais Du Petrole | Procede et flexible de production de bases huiles et eventuellement de distillats moyens de tres haute qualite |
| KR100569109B1 (ko) * | 1999-09-17 | 2006-04-07 | 에스케이 주식회사 | 농업용 스프레이 오일 제조방법 |
| FR2808028B1 (fr) * | 2000-04-21 | 2003-09-05 | Inst Francais Du Petrole | Procede flexible de production de bases huiles avec une zeolithe zsm-48 |
| KR100877004B1 (ko) * | 2002-03-16 | 2008-12-31 | 에스케이에너지 주식회사 | 연료유 수소화 분해공정의 미전환유 및 이의 감압증류분획 유분으로부터 질소화합물을 제거하는 방법 |
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