RU2195384C2 - Усовершенствованный узел установки непрерывного высокоскоростного литья высококачественных тонких стальных слябов - Google Patents
Усовершенствованный узел установки непрерывного высокоскоростного литья высококачественных тонких стальных слябовInfo
- Publication number
- RU2195384C2 RU2195384C2 RU99113037/02A RU99113037A RU2195384C2 RU 2195384 C2 RU2195384 C2 RU 2195384C2 RU 99113037/02 A RU99113037/02 A RU 99113037/02A RU 99113037 A RU99113037 A RU 99113037A RU 2195384 C2 RU2195384 C2 RU 2195384C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mold
- meniscus
- casting
- node according
- level
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/14—Plants for continuous casting
- B22D11/142—Plants for continuous casting for curved casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/0408—Moulds for casting thin slabs
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/053—Means for oscillating the moulds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/055—Cooling the moulds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии. Установка непрерывного литья стальных слябов, преимущественно для литья слябов малой толщины с высокой скоростью, содержит кристаллизатор (1), питаемый погружным стаканом (2) и связанный с вибратором (3) с гидравлическим сервоприводом. В установке выдержаны следующие геометрические соотношения в отношении формы и взаимного расположения кристаллизатора и погружного стакана: (А1:S1)/(А2:S2)=0,9-1,1, предпочтительно А1:S1=A2:S2, где А1 - площадь, заключенная между погружным стаканом и более широкими сторонами кристаллизатора, соответствующая средней части поверхности горизонтального сечения кристаллизатора на уровне мениска; А2 - площадь остальной поверхности горизонтального сечения кристаллизатора на уровне мениска; S1 и S2 - общие суммы длины отрезков периферии кристаллизатора, соответствующие каждой из площадей. Кроме того, по меньшей мере в горизонтальном сечении кристаллизатора на уровне мениска выдерживается постоянным расстояние между погружным стаканом и образующими кристаллизатор медными пластинами. Технический результат - повышение качества поверхности сляба, надежности процесса непрерывного литья и повышение срока службы установки. 6 з.п. ф-лы, 5 ил.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Изобретение относится к усовершенствованному узлу установки непрерывного высокоскоростного литья тонких стальных слябов высокого качества.
Изобретение относится к усовершенствованному узлу установки непрерывного высокоскоростного литья тонких стальных слябов высокого качества.
Уровень техники
Несмотря на известность различных установок непрерывного литья, в том числе так называемых "тонких" стальных слябов (см., например, патенты США 5716538, 5771957), до настоящего времени непрерывное литье стальных слябов толщиной до 80 мм связано с рядом проблем в отношении их качества, особенно при высокоскоростном литье, то есть литье со скоростью выше 4,5 м/мин.
Несмотря на известность различных установок непрерывного литья, в том числе так называемых "тонких" стальных слябов (см., например, патенты США 5716538, 5771957), до настоящего времени непрерывное литье стальных слябов толщиной до 80 мм связано с рядом проблем в отношении их качества, особенно при высокоскоростном литье, то есть литье со скоростью выше 4,5 м/мин.
Эти проблемы могут приводить к следующим дефектам поверхности или к так называемой корке сляба, формирующимся в кристаллизаторе:
продольные трещины, вызываемые включением литейных порошков;
продольные и поперечные трещины из-за отсутствия смазывающей и изолирующей пленки, формируемой так называемым шлаком, то есть продуктом расплава и повторного затвердевания литейных порошков;
продольные трещины вследствие термических напряжений;
продольные трещины из-за того, что медные охлаждающие поверхности не являются непрерывными.
продольные трещины, вызываемые включением литейных порошков;
продольные и поперечные трещины из-за отсутствия смазывающей и изолирующей пленки, формируемой так называемым шлаком, то есть продуктом расплава и повторного затвердевания литейных порошков;
продольные трещины вследствие термических напряжений;
продольные трещины из-за того, что медные охлаждающие поверхности не являются непрерывными.
Данные проблемы затрагивают в основном специальные стали и могут быть по меньшей мере частично решены путем снижения скорости литья, однако это связано со снижением производительности и, соответственно, снижением рентабельности производства. Другим возможным решением является использование электромагнитного устройства под названием ЭМТЛ (электромагнитная тормозная линейка). Это устройство способно сглаживать волны на поверхности жидкой стали, вызывающие волнистость мениска в кристаллизаторе, за счет снижения высоты волн, однако оно имеет очень высокую стоимость и способно решить указанные проблемы только частично. Другие проблемы возникают вследствие геометрии кристаллизатора и создающихся в нем условий прохождения потока, причем эти проблемы могут приводить к снижению срока службы разливочного стакана (который из-за его погружения в жидкий металл обычно называют погружным разливочным стаканом) и ухудшению эффективности рабочего процесса.
В документе DE-C-4436990, в котором описан литьевой узел установки непрерывного литья стальных слябов, наиболее близкий к узлу по настоящему изобретению, предложено обеспечить постоянное расстояние между погружным разливочным стаканом и широкими сторонами кристаллизатора. Однако выполнение данного условия оказалось недостаточным для удовлетворительного решения перечисленных проблем, которые в данном документе даже не упомянуты.
При этом очевидно, что указанные проблемы не могут быть достаточно полно и удовлетворительно решены независимым воздействием на кристаллизатор, на погружной разливочный стакан и на узел вибрационного привода кристаллизатора. Эти три элемента, являющиеся основными для процесса непрерывного литья, настолько тесно связаны между собой, что образуют единый "литьевой узел", и эффективное решение может быть найдено только при комплексном усовершенствовании указанного узла как единого целого.
Сущность изобретения
Задачей, на решение которой направлено изобретение, является создание литьевого узла, который дает возможность устранить указанные недостатки, т. е. обеспечить получение качественных тонких слябов толщиной до 80 мм при высокоскоростном литье, то есть литье со скоростью выше 4,5 м/мин.
Задачей, на решение которой направлено изобретение, является создание литьевого узла, который дает возможность устранить указанные недостатки, т. е. обеспечить получение качественных тонких слябов толщиной до 80 мм при высокоскоростном литье, то есть литье со скоростью выше 4,5 м/мин.
Желаемым техническим результатом настоящего изобретения является повышение качества поверхности сляба, надежности процесса непрерывного литья и повышения срока службы узла установки непрерывного высокоскоростного литья высококачественных стальных слябов.
Усовершенствованный узел рабочих элементов для осуществления процесса литья в соответствии с изобретением имеет отличительные особенности по п.1 формулы изобретения, а специфические дополнительные особенности отражены в зависимых пунктах формулы изобретения.
Краткий перечень фигур чертежей
Названная и другие решаемые задачи, преимущества и особенности литьевого узла согласно изобретению далее будут описаны более подробно со ссылками на чертежи, на которых:
фиг.1 схематично изображает вид литьевого узла сбоку;
фиг.2 изображает верхнюю часть кристаллизатора с погружным стаканом, вид по стрелке II на фиг.1;
фиг. 3а, 3b, 3с представляют один и тот же вид в разрезе на уровне мениска по линии III-III на фиг.2, чтобы показать различные части, которые должны быть учтены при подборе необходимых относительных геометрических размеров кристаллизатора и погружного стакана в литьевом узле в соответствии с изобретением;
фиг. 4 изображает кристаллизатор на виде сверху с привязкой к Декартовой системе координат;
фиг.5а и 5b изображают кристаллизатор по фиг.4 в продольном разрезе соответственно по плоскости, параллельной осям y и z на фиг.4, и по линии В-В на фиг.5а.
Названная и другие решаемые задачи, преимущества и особенности литьевого узла согласно изобретению далее будут описаны более подробно со ссылками на чертежи, на которых:
фиг.1 схематично изображает вид литьевого узла сбоку;
фиг.2 изображает верхнюю часть кристаллизатора с погружным стаканом, вид по стрелке II на фиг.1;
фиг. 3а, 3b, 3с представляют один и тот же вид в разрезе на уровне мениска по линии III-III на фиг.2, чтобы показать различные части, которые должны быть учтены при подборе необходимых относительных геометрических размеров кристаллизатора и погружного стакана в литьевом узле в соответствии с изобретением;
фиг. 4 изображает кристаллизатор на виде сверху с привязкой к Декартовой системе координат;
фиг.5а и 5b изображают кристаллизатор по фиг.4 в продольном разрезе соответственно по плоскости, параллельной осям y и z на фиг.4, и по линии В-В на фиг.5а.
Сведения, подтверждающие возможность осуществления изобретения
Литьевой узел в соответствии с изобретением, схематично представленный на фиг. 1, включает кристаллизатор 1, погружной разливочный стакан 2, называемый далее "погружным стаканом", и вибратор 3 с гидравлическим сервоприводом, соединенный с корпусом кристаллизатора таким образом, чтобы не создавать препятствия на пути отливки. На фиг.1 показан также участок прохода потока жидкой стали между погружным стаканом 2 и коркой, которая образуется вдоль медных пластин, образующих широкие стенки кристаллизатора 1, то есть два формируемых таким образом "канала" 4.
Литьевой узел в соответствии с изобретением, схематично представленный на фиг. 1, включает кристаллизатор 1, погружной разливочный стакан 2, называемый далее "погружным стаканом", и вибратор 3 с гидравлическим сервоприводом, соединенный с корпусом кристаллизатора таким образом, чтобы не создавать препятствия на пути отливки. На фиг.1 показан также участок прохода потока жидкой стали между погружным стаканом 2 и коркой, которая образуется вдоль медных пластин, образующих широкие стенки кристаллизатора 1, то есть два формируемых таким образом "канала" 4.
При использовании традиционных кристаллизаторов основной проблемой при литье тонких слябов является тот факт, что при одном и том же расходе потока расплавленной стали уменьшение толщины сляба ведет к увеличению поверхности контакта сляба со стенками кристаллизатора в единицу времени, а следовательно, к увеличению потребности в смазывающем "шлаке", определение которого дано выше. Так, если обозначить Т1, W1, V1 толщину, ширину и среднюю скорость литья сляба обычной толщины и принять Т2=Т1/а (а>1), W2=W1, V2>>V1 как соответствующие параметры тонкого сляба, то для одного расхода потока стали получаем
T2•W2•V2=T1•W1•V1. (1)
Площадь поверхности литья тонкого сляба в единицу времени составляет 2•(T2+W2)•V2, что примерно равно 2•W2•V2, если пренебречь толщиной тонкого сляба в сравнении с его шириной.
T2•W2•V2=T1•W1•V1. (1)
Площадь поверхности литья тонкого сляба в единицу времени составляет 2•(T2+W2)•V2, что примерно равно 2•W2•V2, если пренебречь толщиной тонкого сляба в сравнении с его шириной.
Заменяя произведение W2•V2 величиной, вытекающей из уравнения (1), получаем
2•W2•V2=2•(T1/T2)•W1•T1=а(2•W1•V1). (2)
Уравнение (2) при а>1 ясно показывает важность формирования смазывающего шлака, покрывающего поверхность контакта сляба с кристаллизатором, которая находится в обратной пропорции к толщине, то есть она тем больше, чем тоньше сляб. В противоположность этому пограничная поверхность в кристаллизаторе между расплавом стали и литейными порошками имеет меньшую площадь в зоне мениска, где образуется этот шлак, из-за малой толщины и в средней области из-за погружного стакана.
2•W2•V2=2•(T1/T2)•W1•T1=а(2•W1•V1). (2)
Уравнение (2) при а>1 ясно показывает важность формирования смазывающего шлака, покрывающего поверхность контакта сляба с кристаллизатором, которая находится в обратной пропорции к толщине, то есть она тем больше, чем тоньше сляб. В противоположность этому пограничная поверхность в кристаллизаторе между расплавом стали и литейными порошками имеет меньшую площадь в зоне мениска, где образуется этот шлак, из-за малой толщины и в средней области из-за погружного стакана.
Хотя эта проблема может быть частично решена за счет использования литейных порошков, способных увеличить образование шлака, следует учитывать, что в известных устройствах погружной стакан не позволяет выдерживать во всех зонах мениска требуемый баланс между количеством расплавленного шлака, образуемого расплавом литейных порошков, и количеством расходуемого шлака, который попадает между мениском и стенкой.
Согласно изобретению тонкий кристаллизатор 1 способен заключать в себе надежный, то есть достаточно толстый, погружной стакан 2. При этом широкие медные пластины кристаллизатора имеют такой профиль в горизонтальной плоскости на уровне мениска, что точно повторяют профиль погружного стакана в этой горизонтальной плоскости. В результате в каждой точке средней зоны сохраняется постоянное расстояние между погружным стаканом и стенками кристаллизатора. Как показано на фиг.3а, 3b и 3с, указанное расстояние выбрано таким, что отношение A1:S1, то есть отношение площади средней части горизонтального сечения кристаллизатора на уровне мениска, заключенной между широкими сторонами кристаллизатора и контуром погружного стакана, к общей длине в указанном горизонтальном сечении внешних стенок кристаллизатора, соответствующих указанной площади А1 (см. фиг.2), примерно такое же, что и отношение A2: S2, замеренное за пределами области погружного стакана (см. фиг. 3с), где А2 - площадь остальной (т.е. периферической) поверхности горизонтального сечения кристаллизатора (1) на уровне мениска, расположенной снаружи по отношению к его центральной части, имеющей площадью А1, между указанной центральной частью и узкими сторонами кристаллизатора; S2 - суммарная длина в указанном горизонтальном сечении внешних стенок кристаллизатора, соответствующих указанной площади А2. При этом важно, что указанная площадь А1 по существу пропорциональна площади образования шлака, а указанная площадь S1 по существу пропорциональна потреблению шлака.
Таким образом, должно удовлетворяться уравнение
(А1:S1)/(A2:S2)=0,9÷1,1, а предпочтительно = 1.
(А1:S1)/(A2:S2)=0,9÷1,1, а предпочтительно = 1.
Так, например, для кристаллизатора размерами 1300 х 65 мм с погружным стаканом шириной 300 мм (с надежной толщиной в 60 мм, как показано на фиг.3b и 3с) оптимальное соотношение A1:S1=A2:S2 равно 30 мм. После того, как установлены размеры погружного стакана и толщина узких сторон, это соотношение может быть использовано для определения конфигурации профиля кристаллизатора в горизонтальной плоскости на уровне мениска. В том случае, когда известны размеры профиля кристаллизатора, оно может быть использовано для определения конфигурации профиля погружного стакана с той же целью обеспечения сбалансированного количества смазывающего шлака по всему профилю кристаллизатора.
Геометрическая конфигурация важна также для потока расплава стали в зоне мениска, поскольку "каналы" 4 на фиг.1, образующиеся между погружным стаканом и коркой, которая формируется вдоль медных стенок, должны быть достаточно широкими, чтобы препятствовать завихрениям от ускорения потоков, сходящихся к середине от более узких сторон кристаллизатора в зоне мениска. Эти завихрения часто вызывают захват порошков внутрь отливки, что ведет к упоминавшимся дефектам.
Следует заметить, что в предпочтительном варианте выполнения кристаллизатор литьевого узла по настоящему изобретению выполнен с переменным изгибом в продольном направлении. Это позволяет иметь почти бесконечный радиус изгиба в верхней зоне для лучшей установки погружного стакана и в то же время обеспечить изгиб уже формирующегося в кристаллизаторе сляба с выходом на дуговую направляющую, отличную от вертикальной, с тем, чтобы уменьшить высоту литьевого узла и соответствующий ферростатический напор, а также риск раздутия сляба. При этом изгиб увеличивается последовательным и равномерным образом от бесконечного радиуса на входе кристаллизатора до радиуса кривизны R0 в соответствии с направляющей для отливки (фиг.1), тем самым предотвращая воздействие излишне высоких напряжений на затвердевшую корку сляба и возможность несовершенного контакта с медными пластинами кристаллизатора.
Для решения имеющихся технических проблем особую важность имеет узел охлаждения пластин кристаллизатора, которые должны выдерживать высокие тепловые потоки, характерные для тонких слябов (в среднем до 3 МВт/м2 для всей охлаждающей поверхности кристаллизатора). Охлаждение должно быть особенно интенсивным в зоне мениска для предотвращения трещин в меди и достаточно равномерным по всему кристаллизатору для предотвращения термических напряжений в формируемом слябе.
При рассмотрении со ссылкой на фиг.4 удельного нормального теплового потока (dqn) между поверхностью отливки и кристаллизатором можно написать
dqn=dq/dA[W/m2].
dqn=dq/dA[W/m2].
Тепловой поток является также функцией местной поверхностной температуры на горячей поверхности медных пластин, зависящей, в свою очередь, также от расстояния до труб, в которых протекает охлаждающая вода.
Как это видно на фиг. 4, при использовании Декартовой прямоугольной системы координатных осей х, y, z, где ось z направлена вниз или к нижней части кристаллизатора, и рассматривая образуемую кристаллизатором сложную поверхность как f(x,y,z)=0, можно выразить локальное изменение местной поверхностной температуры как t=t[f(x,y,z)].
Поскольку тепловой поток dqn должен выдерживаться насколько возможно постоянным вдоль горизонтали (где z=z0) применительно к поверхности кристаллизатора, температура t должна выдерживаться по существу постоянной вдоль этой линии, то
t=t[f(x,y,z0)]=t0.
t=t[f(x,y,z0)]=t0.
В соответствии с изобретением это достигается за счет того, что нормальное расстояние (Nd) от каждой точки внутренней поверхности стенок 6 кристаллизатора 1 по нормали к этой поверхности и идеальной (т.е. воображаемой) поверхностью Е, в которой лежат концы 7 всех охлаждающих труб W, является постоянным (фиг. 5а, 5b). Таким образом, расстояние Nd должно представлять константу, и экспериментальным путем было установлено, что оптимальное значение этой константы должно лежать в пределах от 10 до 25 мм, чтобы соблюсти указанные условия для системы охлаждения.
Что касается погружного стакана, то, кроме соблюдения указанных выше условий по параметрам относительно кристаллизатора, он должен быть выполнен таким образом, чтобы обеспечивать оптимальное поведение потока расплава стали с учетом постепенного формирования корки, а также долговечность самого погружного стакана. Действительно, известно, что при уменьшении толщины сляба возрастают проблемы, связанные с движением жидкости внутри кристаллизатора, при этом возможно образование стоячих волн в зоне мениска и за счет этого местное уменьшение толщины жидкого шлака, что отрицательно влияет на смазку и изоляцию корки затвердевающего сляба.
В предпочтительном варианте выполнения погружной стакан для тонких слябов имеет геометрические параметры, которые обеспечивают получение отливок низкой энергии на выходе и высокой вероятности рассеяния энергии внутри жидкого объема сляба, улучшение направления потока за счет конфигурации погружной части (что препятствует образованию завихрений и захвату литейных порошков) и, кроме того, улучшение контроля уровня в кристаллизаторе. Обеспечивается также стабильная подача, поток разделяется по существу на два потока, а начальные направляющие поверхности внутри погружного стакана хорошо сохраняются, так как отложения окислов незначительны; кроме того, хорошие условия потока дают снижение внешней механической эрозии в зоне мениска.
Согласно данному изобретению усовершенствованное исполнение литьевого узла с кристаллизатором и погружным стаканом таково, что кроме создания указанных выше условий соотношение между высотой стоячей волны (от пика до пика в мм) и скоростью литья в м/мин никогда не превышает 5, а его средняя величина составляет 3,3.
Далее стандартное отклонение сигнала, характеризующего уровень металла в кристаллизаторе (ML), обозначенное как stdDEV(ML), как правило, находится внутри диапазона:
stdDEV(ML)=0,7-1,5 мм.
stdDEV(ML)=0,7-1,5 мм.
И, наконец, третий элемент литейного узла, то есть вибратор 3, также является критическим фактором для качества поверхности сляба и надежности процесса непрерывного литья. Как показано на фиг.1, он может быть выполнен в виде рамы 3а, шарнирно прикрепленной к полу и связанной с гидравлическим сервоприводом 5. Рама 3а шарнирно соединена также с опорой 3b кристаллизатора с образованием четырехзвенника с пружинами 3с, встроенными на обоих концах.
Гибкость управления обеспечивается системой программного логического управления, позволяющей изменять параметры вибрации в отношении формы волны, амплитуды волны между ±2 и ±10 мм, а также программу вибрации. Система управления непрерывно регистрирует фактическую скорость литья для регулирования частоты вибрации на основе предыдущих параметров. Были достигнуты максимальные частоты вибрации, соответствующие 480-520 циклов/мин для первой собственной частоты всей динамической системы в 16,7 Гц. Гибкость управления такова, что параметры вибрации могут быть отрегулированы с получением для любого качества стали оптимальной смазки и качества поверхности в функции скорости литья.
В альтернативном варианте вибратор может быть так называемого "резонансного" типа. При этом кристаллизатор монтируется непосредственно на гибких пружинах без рычажной системы и ему передается вибрация от гидравлического сервопривода с частотой, близкой к частоте собственных колебаний упругой системы без люфтов, а следовательно, с повышенной точностью траектории.
Специалисту в данной области понятно, что возможны различные дополнения и модификации представленного примера осуществления изобретения в пределах сферы его действия. В частности, сам кристаллизатор может иметь в вертикальной плоскости профиль, отличный от раскрытого в европейском патенте 0705152, а погружной стакан может отличаться от описанного в патентной заявке РСТ/IТ97/00135 при условии соблюдения указанных геометрических соотношений.
Claims (7)
1. Узел установки непрерывного литья стальных слябов, особенно пригодный для малых толщин слябов и высоких скоростей литья, включающий кристаллизатор (1) для непрерывного литья, имеющий широкие и узкие стороны, и погружной стакан (2), причем по меньшей мере в средней зоне кристаллизатора в горизонтальном сечении на уровне мениска расстояние между погружным стаканом (2) и широкими сторонами выдерживается постоянным, отличающийся тем, что содержит вибратор (3) с гидравлическим сервоприводом, при этом широкие стороны кристаллизатора образованы плоскими медными пластинами, а отношение между площадью (А1), соответствующей средней части поверхности горизонтального сечения кристаллизатора на уровне мениска, заключенной между широкими сторонами кристаллизатора и погружным стаканом (2), и общей длиной (S1) в указанном горизонтальном сечении внешних стенок кристаллизатора, соответствующих этой площади (А1), составляет 0,9÷1,1 отношения между площадью (А2) остальной поверхности горизонтального сечения кристаллизатора (1) на уровне мениска и общей длины (S2) в указанном горизонтальном сечении внешних стенок кристаллизатора, соответствующих этой площади (А2), причем нормальное расстояние (Nd) от каждой точки внутренней поверхности стенок кристаллизатора по нормали к этой поверхности и идеальной поверхностью (Е), в которой лежат концы всех охлаждающих труб (W), является постоянным.
2. Узел по п. 1, отличающийся тем, что указанные отношения А1: S1 и А2: S2 по существу равны.
3. Узел по п. 1 или 2, отличающийся тем, что указанная постоянная величина Nd выбрана в диапазоне 10-25 мм.
4. Узел по п. 1 или 3, отличающийся тем, что отношение между высотой стоячей волны, образующейся на мениске в кристаллизаторе, измеренной в мм от пика до пика, и скоростью литья не превышает 5 м/мин при среднем значении 3,3 м/мин.
5. Узел по п. 4, отличающийся тем, что стандартное отклонение измерительного сигнала, характеризующего уровень в кристаллизаторе, находится в диапазоне 0,7-1,5 мм.
6. Узел по любому из пп. 1-4, отличающийся тем, что вибратор (3) выполнен в виде четырехзвенной рычажной системы (3а, 3b, 3c) с гидравлическим сервоприводом (5), способным изменять амплитуду вибрационной волны в пределах между ±2 и ±10 мм.
7. Узел по любому из пп. 1-5, отличающийся тем, что вибратор (3) является вибратором резонансного типа, при этом кристаллизатор (1) смонтирован непосредственно на гибких пружинах и приводится в колебания посредством гидравлического сервопривода с частотой, близкой к собственной частоте эластичной системы без люфтов.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT96MI002336A IT1287156B1 (it) | 1996-11-12 | 1996-11-12 | Insieme perfezionato di apparecchiature per la colata continua a velocita' elevata di bramme d'acciaio sottili di buona qualita' |
ITMI96A002336 | 1996-11-12 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU99113037A RU99113037A (ru) | 2001-05-27 |
RU2195384C2 true RU2195384C2 (ru) | 2002-12-27 |
Family
ID=11375188
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU99113037/02A RU2195384C2 (ru) | 1996-11-12 | 1997-11-12 | Усовершенствованный узел установки непрерывного высокоскоростного литья высококачественных тонких стальных слябов |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0946316B1 (ru) |
JP (1) | JP3974186B2 (ru) |
KR (1) | KR100539994B1 (ru) |
CN (1) | CN1072535C (ru) |
AT (1) | ATE211416T1 (ru) |
AU (1) | AU718124B2 (ru) |
BR (1) | BR9713007A (ru) |
CA (1) | CA2269130C (ru) |
DE (1) | DE69709899T2 (ru) |
ES (1) | ES2169436T3 (ru) |
IT (1) | IT1287156B1 (ru) |
RU (1) | RU2195384C2 (ru) |
WO (1) | WO1998020997A1 (ru) |
ZA (1) | ZA979675B (ru) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19817701C2 (de) * | 1998-04-21 | 2000-09-28 | Sms Demag Ag | Hubtisch mit Oszillationsantrieb für eine Stranggießeinrichtung |
ATE411120T1 (de) | 2005-04-07 | 2008-10-15 | Giovanni Arvedi | Verfahren und system zur herstellung von metallstreifen und -platten ohne kontinuitätsverlust zwischen dem stranggiessen und walzen |
RS51030B (sr) | 2005-07-19 | 2010-10-31 | Giovanni Arvedi | Tehnologija i postrojenje za usklađen proces kontinualnog livenja i valjanja čeličnih proizvoda velike dužine |
MX2008000537A (es) | 2005-07-19 | 2008-03-06 | Giovanni Arvedi | Proceso y planta para la fabricacion de placas de acero sin interrupcion. |
CN102112255B (zh) * | 2008-08-06 | 2014-05-07 | Sms西马格股份公司 | 用于液态金属、特别用于液态钢的连续铸造金属铸型 |
JP5272720B2 (ja) * | 2008-12-25 | 2013-08-28 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
ITMI20112292A1 (it) | 2011-12-16 | 2013-06-17 | Arvedi Steel Engineering S P A | Dispositivo di supporto ed oscillazione per lingottiera in impianti di colata continua |
IT202000016120A1 (it) | 2020-07-03 | 2022-01-03 | Arvedi Steel Eng S P A | Impianto e procedimento per la produzione in continuo di nastri d’acciaio ultrasottili laminati a caldo |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1049698A (en) * | 1964-05-05 | 1966-11-30 | British Iron Steel Research | Improvements in or relating to the manufacture of elongate articles |
DE1558376A1 (de) * | 1967-04-15 | 1970-03-19 | Vnii Pk I Metall Maschino | Kokille |
FR2055784A1 (en) * | 1969-08-18 | 1971-04-30 | Ural Z Tyaznlloco | Mould rocking mechanism in continuous metal - casting plants |
JPS60247451A (ja) * | 1984-05-22 | 1985-12-07 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造鋳型内湯面追従方法と装置 |
JPH0763825B2 (ja) * | 1985-08-20 | 1995-07-12 | 住友重機械工業株式会社 | 連続鋳造装置のオシレ−シヨン装置 |
DE4142447C3 (de) * | 1991-06-21 | 1999-09-09 | Mannesmann Ag | Tauchgießrohr - Dünnbramme |
DE4341719C2 (de) * | 1993-12-03 | 2001-02-01 | Mannesmann Ag | Einrichtung zum Stranggießen von Stahl |
DE4436990C1 (de) * | 1994-10-07 | 1995-12-07 | Mannesmann Ag | Tauchgießrohr |
-
1996
- 1996-11-12 IT IT96MI002336A patent/IT1287156B1/it active IP Right Grant
-
1997
- 1997-10-28 ZA ZA9709675A patent/ZA979675B/xx unknown
- 1997-11-12 ES ES97946036T patent/ES2169436T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-11-12 JP JP52236098A patent/JP3974186B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1997-11-12 CA CA002269130A patent/CA2269130C/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-11-12 BR BR9713007-9A patent/BR9713007A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-11-12 EP EP97946036A patent/EP0946316B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-11-12 RU RU99113037/02A patent/RU2195384C2/ru active
- 1997-11-12 CN CN97199628A patent/CN1072535C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1997-11-12 KR KR1019997004166A patent/KR100539994B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-11-12 WO PCT/IT1997/000276 patent/WO1998020997A1/en active IP Right Grant
- 1997-11-12 DE DE69709899T patent/DE69709899T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-11-12 AU AU51338/98A patent/AU718124B2/en not_active Expired
- 1997-11-12 AT AT97946036T patent/ATE211416T1/de active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0946316B1 (en) | 2002-01-02 |
KR20000053199A (ko) | 2000-08-25 |
CN1237120A (zh) | 1999-12-01 |
CN1072535C (zh) | 2001-10-10 |
ITMI962336A0 (it) | 1996-11-12 |
IT1287156B1 (it) | 1998-08-04 |
AU718124B2 (en) | 2000-04-06 |
ES2169436T3 (es) | 2002-07-01 |
EP0946316A1 (en) | 1999-10-06 |
BR9713007A (pt) | 2000-01-25 |
JP2001504037A (ja) | 2001-03-27 |
AU5133898A (en) | 1998-06-03 |
ITMI962336A1 (it) | 1998-05-12 |
ATE211416T1 (de) | 2002-01-15 |
JP3974186B2 (ja) | 2007-09-12 |
CA2269130A1 (en) | 1998-05-22 |
CA2269130C (en) | 2006-10-10 |
DE69709899D1 (de) | 2002-02-28 |
KR100539994B1 (ko) | 2006-01-10 |
WO1998020997A1 (en) | 1998-05-22 |
DE69709899T2 (de) | 2002-06-27 |
ZA979675B (en) | 1998-05-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2195384C2 (ru) | Усовершенствованный узел установки непрерывного высокоскоростного литья высококачественных тонких стальных слябов | |
JPH0366449A (ja) | 金属の連続鋳造用鋳型の振動方法と装置 | |
RU2559011C2 (ru) | Разливочный стакан | |
JP3034957B2 (ja) | 鋼から連鋳材を製造するためのプレート鋳型 | |
JP4475292B2 (ja) | 溶融金属の連続鋳造用浸漬ノズルおよびそれを用いた連続鋳造方法 | |
US6125916A (en) | Apparatus for the high-speed continuous casting of good quality thin steel slabs | |
US4460034A (en) | Mold for continuous casting | |
JPS61193755A (ja) | 電磁撹拌方法 | |
KR20010089433A (ko) | 연속 주조 플랜트의 몰드 플레이트 | |
JP5641761B2 (ja) | 連続鋳造装置 | |
JPS59197349A (ja) | 連続鋳造用両端開放の超音波振動鋳型 | |
JPS59133940A (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
MXPA99004353A (en) | Improved unit of equipments for the high-speed continuous casting of good quality thin steel slabs | |
JP2001073017A (ja) | 炉用ステーブ | |
JP2006205239A (ja) | 連続鋳造方法 | |
KR100419636B1 (ko) | 주형 무진동 전자기 연속주조장치 | |
JPS59199149A (ja) | 連続鋳造鋳型の組立て方法 | |
KR100593684B1 (ko) | 박슬래브 연주기 평행 주형용 침지노즐 | |
KR100902215B1 (ko) | 연주용 침지노즐 | |
JPS63290666A (ja) | 湯面変動制御方法および溶鋼流動制御装置 | |
JPS63235050A (ja) | 浸漬ノズル | |
JPS5933057B2 (ja) | 金属の連続鋳造用鋳型 | |
JPH08229649A (ja) | 連続鋳造装置および連続鋳造方法 | |
MXPA03003607A (es) | Metodo y aparato para controlar la onda superficial establecida y la turbulencia en un recipiente de fusion continua. | |
JPS6144588B2 (ru) |