RU2187158C1 - Способ иммобилизации радиоактивных и токсичных отходов - Google Patents
Способ иммобилизации радиоактивных и токсичных отходов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2187158C1 RU2187158C1 RU2000129241A RU2000129241A RU2187158C1 RU 2187158 C1 RU2187158 C1 RU 2187158C1 RU 2000129241 A RU2000129241 A RU 2000129241A RU 2000129241 A RU2000129241 A RU 2000129241A RU 2187158 C1 RU2187158 C1 RU 2187158C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melt
- modifier
- radioactive
- melting
- waste
- Prior art date
Links
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
Способ включает операции концентрирования, измельчения отходов и смешения их с флюсующими добавками, в качестве которых используют модификатор, состоящий из смеси электропроводного магнита и диоксида кремния в интервале соотношений 0,67: 1,5 между ними. Далее смесь, содержащую 12,5-35% от общей массы радиоактивных или токсичных отходов, загружают в прозрачный для электромагнитного поля тигель и осуществляют операции индукционного плавления и гомогенизации при температуре 1250-1600oС посредством прямого индукционного нагрева. Во время плавления электросопротивление и температуру расплава стабилизируют путем изменения как доли самого модификатора, так и соотношения между магнитом и диоксидом кремния в модификаторе. При этом измерение электросопротивления расплава осуществляют при помощи показаний системы контрольно-измерительных приборов генератора электромагнитного поля. По достижении стационарности электросопротивления расплава определяют его гомогенизацию, после чего осуществляют охлаждение и удаление охлажденного расплава конечного продукта. Преимущества изобретения заключаются в том, что способ позволяет иммобилизовать тугоплавкие радиоактивные и токсичные отходы, конечный продукт представляет собой однородный монолитный материал, а время реализации способа сокращается в среднем в 3 раза.
Description
Заявляемый способ относится к области охраны окружающей среды, точнее к области переработки радиоактивных и токсичных отходов путем их фиксации в устойчивой твердой среде. Наиболее эффективно заявляемый способ может быть использован для иммобилизации радиоактивных отходов (РАО), содержащих актиноиды (уран, плутоний, нептуний и т.д.), продукты деления ядерного топлива (редкоземельные элементы, оксиды циркония, стронция), а также золы от процесса сжигания РАО и токсичных отходов с повышенным содержанием оксидов алюминия и тяжелых металлов (более 35%).
Известен способ включения урана и редкоземельных элементов в стеклоподобную композицию при плавке стекла индукционным нагревом в холодном тигле, описанный в [1], включающий смешение оксидов радиоактивных отходов со стеклообразователем и флюсом в виде ортофосфорной кислоты или оксида кремния и бората кальция, создание начального стартового расплава, ввод в расплав радиоактивных и токсичных отходов вместе со стеклообразователем и флюсом, плавление, гомогенизацию и охлаждение расплава.
Недостатками известного способа являются:
низкое качество получаемого конечного продукта, связанного с образованием в нем гетерогенных фаз (из-за ограниченной растворимости оксидов актиноидов и редкоземельных элементов (REE) в стеклоподобных композициях), следствием чего является ухудшение его радиационно-защитных свойств;
ненадежность стеклокомпозиций при их использовании в качестве матрицы для иммобилизации долгоживущих радионуклидов из-за недостаточной химической устойчивости при контакте с водой;
повышенная продолжительность процесса плавления, обусловленная проведением обязательной операции создания стартового расплава при повторном включении плавителя после вынужденной его остановки и застывания расплава в нем;
сложность управления при реализации способа из-за необходимости постоянного регулирования подводимой мощности высокочастотного поля к плавителю при реализации способа вследствие широкого изменения электросопротивления расплава.
низкое качество получаемого конечного продукта, связанного с образованием в нем гетерогенных фаз (из-за ограниченной растворимости оксидов актиноидов и редкоземельных элементов (REE) в стеклоподобных композициях), следствием чего является ухудшение его радиационно-защитных свойств;
ненадежность стеклокомпозиций при их использовании в качестве матрицы для иммобилизации долгоживущих радионуклидов из-за недостаточной химической устойчивости при контакте с водой;
повышенная продолжительность процесса плавления, обусловленная проведением обязательной операции создания стартового расплава при повторном включении плавителя после вынужденной его остановки и застывания расплава в нем;
сложность управления при реализации способа из-за необходимости постоянного регулирования подводимой мощности высокочастотного поля к плавителю при реализации способа вследствие широкого изменения электросопротивления расплава.
Известен "Способ остекловывания радиоактивных и токсичных отходов в индукционной печи" [2], включающий загрузку стеклообразующей шихты (В2O3, SiO2, Al2О3) в индукционный плавитель с холодным тиглем, ввод в шихту ограниченного количества электропроводящего материала (магнетита), создание начального стартового расплава, ввод в расплав радиоактивных и токсичных отходов вместе со стеклообразующей шихтой, плавление, гомогенизацию и охлаждение расплава.
Недостатками известного способа являются:
низкое качество получаемого конечного продукта, связанного с образованием в нем гетерогенных фаз (из-за ограниченной растворимости оксидов актиноидов и редкоземельных элементов в стеклоподобных композициях), следствием чего является ухудшение его радиационно-защитных свойств;
ненадежность стеклокомпозиций при их использовании в качестве матрицы для иммобилизации долгоживущих радионуклидов из-за недостаточной химической устойчивости при контакте с водой;
повышенная продолжительность процесса плавления, обусловленная проведением обязательной операции создания стартового расплава при вынужденной остановке плавителя и застывания расплава в нем, а также ограничением подводимой мощности в расплав из-за снижения его электросопротивления в процессе плавления;
сложность управления при реализации способа из-за необходимости постоянного регулирования выходных параметров генератора высокочастотного электромагнитного поля при реализации способа вследствие широкого изменения электросопротивления расплава.
низкое качество получаемого конечного продукта, связанного с образованием в нем гетерогенных фаз (из-за ограниченной растворимости оксидов актиноидов и редкоземельных элементов в стеклоподобных композициях), следствием чего является ухудшение его радиационно-защитных свойств;
ненадежность стеклокомпозиций при их использовании в качестве матрицы для иммобилизации долгоживущих радионуклидов из-за недостаточной химической устойчивости при контакте с водой;
повышенная продолжительность процесса плавления, обусловленная проведением обязательной операции создания стартового расплава при вынужденной остановке плавителя и застывания расплава в нем, а также ограничением подводимой мощности в расплав из-за снижения его электросопротивления в процессе плавления;
сложность управления при реализации способа из-за необходимости постоянного регулирования выходных параметров генератора высокочастотного электромагнитного поля при реализации способа вследствие широкого изменения электросопротивления расплава.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому способу и достигаемому эффекту является "Способ переработки радиоактивных отходов минераловатных теплоизоляционных материалов АЭС" [3], включающий сбор (концентрирование), измельчение радиоактивных отходов, смешение с флюсующими оксидными добавками в виде FeO в количестве 10-25% от массы отходов, плавление смеси при температуре до 1200oС.
Нагрев и плавление измельченной минеральной ваты, загрязненной радиоцезием, проводили методом косвенного индукционного нагрева в токопроводящем тигле (графитовый, металлический и др. ) в индукционной электропечи. После плавления и охлаждения расплава получен конечный стеклоподобный продукт с плотностью 3,0 г/см3.
Недостатками известного способа являются:
сужение области применения способа из-за ограниченности рабочей температуры процесса не более 1200oС, недостаточной для переработки радиоактивных отходов и токсичных зольных остатков с содержанием оксидов тяжелых металлов и алюминия типа R2 3+О3, R4+O2 и R2+O более 35 мас.% от общей массы отходов, а также отходов, не содержащих в своем составе стеклообразователей;
низкое качество получаемого конечного продукта для иммобилизации радиоактивных и токсичных отходов, содержащих оксиды актиноидов и продуктов деления урана и плутония (REE, Zr, Am, Np, Sr, Cs), оксиды тяжелых металлов, связанного с образованием в нем гетерогенных фаз (из-за ограниченной растворимости оксидов актиноидов, редкоземельных элементов и оксидов тяжелых металлов в стекломатрице), следствием чего является ухудшение его радиационно-защитных свойств;
ненадежность стеклоподобного продукта при его использовании в качестве матрицы для иммобилизации долгоживущих радионуклидов из-за недостаточной химической устойчивости при контакте с водой;
невозможность осуществления контроля над степенью проплавления отходов в ходе реализации способа из-за невозможности определения электросопротивления расплава при плавлении методом косвенного индукционного нагрева в токопроводящем тигле, экранирующего проникновение электромагнитного поля в расплав;
повышенная продолжительность реализации способа, обусловленная периодичной последовательностью выполнения его операций (установки электропроводного тигля, загрузки радиоактивных отходов и флюса, плавления, последующей длительной гомогенизации расплава без возможности контроля его качества, остывания расплава в тигле, эвакуации отработавшего и установки последующего тигля).
сужение области применения способа из-за ограниченности рабочей температуры процесса не более 1200oС, недостаточной для переработки радиоактивных отходов и токсичных зольных остатков с содержанием оксидов тяжелых металлов и алюминия типа R2 3+О3, R4+O2 и R2+O более 35 мас.% от общей массы отходов, а также отходов, не содержащих в своем составе стеклообразователей;
низкое качество получаемого конечного продукта для иммобилизации радиоактивных и токсичных отходов, содержащих оксиды актиноидов и продуктов деления урана и плутония (REE, Zr, Am, Np, Sr, Cs), оксиды тяжелых металлов, связанного с образованием в нем гетерогенных фаз (из-за ограниченной растворимости оксидов актиноидов, редкоземельных элементов и оксидов тяжелых металлов в стекломатрице), следствием чего является ухудшение его радиационно-защитных свойств;
ненадежность стеклоподобного продукта при его использовании в качестве матрицы для иммобилизации долгоживущих радионуклидов из-за недостаточной химической устойчивости при контакте с водой;
невозможность осуществления контроля над степенью проплавления отходов в ходе реализации способа из-за невозможности определения электросопротивления расплава при плавлении методом косвенного индукционного нагрева в токопроводящем тигле, экранирующего проникновение электромагнитного поля в расплав;
повышенная продолжительность реализации способа, обусловленная периодичной последовательностью выполнения его операций (установки электропроводного тигля, загрузки радиоактивных отходов и флюса, плавления, последующей длительной гомогенизации расплава без возможности контроля его качества, остывания расплава в тигле, эвакуации отработавшего и установки последующего тигля).
Предлагаемый способ решает техническую задачу по расширению области реализации способа, повышению качества получаемого конечного продукта и осуществлению контроля над его качеством в ходе реализации способа, снижению времени проведения технологического процесса.
Указанные преимущества обеспечиваются за счет того, что предлагаемый способ иммобилизации радиоактивных или токсичных отходов включает операции концентрирования и измельчения отходов, смешения с флюсующими добавками, содержащими оксиды металлов, загрузки смеси в плавитель, индукционного плавления, гомогенизации, охлаждения и удаления охлажденного расплава конечного продукта.
Согласно изобретению отличительными признаками является то, что в качестве флюсующих добавок используют модификатор, состоящий из смеси магнетита и диоксида кремния в интервале соотношений 0,67...1,5 между ними, а количество радиоактивных или токсичных отходов составляет 12,5...35% от общей массы, операции индукционного плавления и гомогенизации ведут при температуре 1250. . . 1600oС прямым индукционным нагревом с использованием тигля, прозрачного для электромагнитного поля, по показаниям системы контрольно-измерительных приборов генератора электромагнитного поля контролируют электросопротивление расплава, причем во время плавления стабилизируют электросопротивление и температуру расплава путем изменения как доли модификатора в расплаве, так и соотношения между магнетитом и диоксидом кремния в модификаторе, а завершение гомогенизации определяют при достижении стационарности электросопротивления расплава, после чего осуществляют операцию выпуска расплава.
Применение прямого индукционного нагрева и использование в качестве флюсующих оксидных добавок модификатора, состоящего из смеси электропроводного магнетита (FeO • Fe2O3) и диоксида кремния в смеси с радиоактивными и токсичными отходами в указанных соотношениях, позволяет сформировать электропроводный жидкотекучий расплав с рабочей температурой 1250-1600oС из отходов, состоящих из тугоплавких и неэлектропроводных оксидов, что расширяет область реализации способа.
Использование метода прямого индукционного нагрева расплава при реализации способа в тигле, прозрачном для электромагнитного поля, например холодный тигель, позволяет по контрольно-измерительным приборам генератора электромагнитного поля контролировать изменение электросопротивления расплава в ходе его плавления и гомогенизации. Гомогенизированный расплав, обладающий установившимся электросопротивлением при полном проплавлении и растворении исходных компонентов смеси радиоактивных или токсичных отходов и модификатора, является участком электрической цепи в индукционной системе, вследствие чего его электросопротивление сохраняется постоянным. Поэтому выход показаний приборов источника питания индуктора (индикатор напряжения нагрузочного контура, частота генератора, ток сетки лампы, ток лампы, напряжение на индукторе) на стационарный режим во время процесса гомогенизации свидетельствует об окончании процесса растворения и своевременности проведения выпуска расплава. Таким образом, использование прямого индукционного нагрева позволяет наблюдать за изменением электросопротивления расплава в ходе его плавления и гомогенизации, что обеспечивает проведение контроля над качеством включения радиоактивных отходов в матрицу в ходе реализации способа. Кроме того, проведение данной операции указывает на своевременность выпуска расплава, что сокращает время реализации способа. Указанная операция контроля электросопротивления расплава невозможна при реализации способа прототипа из-за экранирования расплава электропроводным тиглем.
Предлагаемый способ является непрерывным, т.к. в ходе реализации способа операция охлаждения расплава, за счет его выпуска из плавителя, проводится отдельно, в ходе выполнения операций плавления и гомогенизации расплава, что сокращает продолжительность процесса.
Характерные недостатки для прямого индукционного нагрева, имеющие место при реализации предложенного способа в аналогах: проведение обязательной операции создания стартового расплава при вынужденной остановке плавителя и застывания расплава в нем, а также ограничения подводимой мощности в расплав из-за снижения его электросопротивления в процессе плавления, - устранены за счет постоянного использования в предлагаемом способе электропроводного ферромагнитного магнетита в составе модификатора. Изменение количества магнетита в модификаторе в указанном интервале соотношений с двухокисью кремния в ходе плавления и гомогенизации позволяет оперативно влиять на электросопротивление расплава в ходе работы при доле отходов в смеси в пределах 12,5.. . 35% от общей массы смеси. Создающийся диапазон изменения электросопротивления позволяет стабилизировать параметры генератора (напряжение на нагрузочном контуре, частоту генератора, ток сетки лампы), что упрощает регулирование выходных параметров генератора высокочастотного электромагнитного поля в ходе реализации способа по сравнению с аналогами.
Для обеспечения качества конечного продукта соотношение между магнетитом и диоксидом кремния в модификаторе изменяется в интервале соотношений 0,67.. . 1,5 между ними. Качество конечного продукта достигается за счет получения поликристаллического материала в виде ферросиликатной матрицы со следами стеклофазы. Ферросиликатная матрица представляет собой микрокристаллический агрегат продуктов изоморфного замещения минеральных фаз типа гранатов (R3 2+ R2 3+ (SiO4)3) и пироксенов (R2+ (Si2O6)), где большая часть R2+ и R3+ замещены на Fe и Fe3+.
В случае, если содержание РАО или токсичных отходов и модификатора будет находиться вне вышеуказанных интервалов, образование поликристаллической матрицы из минералов типа гранатов и пироксенов будет невозможным, вследствие чего получаемый конечный продукт будет худшего качества, чем в способе-прототипе.
Способ реализуют следующим образом.
Пример 1.
Радиоактивные отходы, содержащие урана 0,01 г/л, плутония 0,005 г/л, нептуния 0,03 г/л, редкоземельных элементов 0,8 г/л, никеля, хрома, молибдена, бария - с концентрацией каждого компонента 0,1 г/л, циркония 0,4 г/л, подвергают термическому концентрированию /выпаривают/ до остаточной влажности 10...16 мас.%, предотвращающей пылеобразование при их загрузке в плавитель.
Упаренные отходы подают на поверхность расплава модификатора, состоящего из смеси магнетита и диоксида кремния в соотношении 1,5:1 между ними и имеющего рабочую температуру 1480oС. Расплав образовали за счет нагрева в высокочастотном электромагнитном поле ферромагнитного, электропроводного магнетита, содержащегося в модификаторе. В ходе растворения тугоплавкой составляющей отходов в первоначальном расплаве его температура возросла до 1560oС и электросопротивление изменилось, о чем свидетельствовали показания системы контрольно-измерительных приборов генератора электромагнитного поля (индикатор напряжения нагрузочного контура генератора 0,4, частота генератора 1,73 МГц, ток сетки лампы 1,5 А, ток лампы 6 А, анодное напряжение 6 кВ). Проводя загрузку отходов, довели их долю в смеси с модификатором до 35 мас. % от общей массы смеси за счет уменьшения доли модификатора в расплаве при постоянной подводимой мощности генератора электромагнитного поля. Это позволило стабилизировать электросопротивление расплава и поддерживать его температуру в диапазоне 1400...1600oС. Далее проводили совместную загрузку отходов и модификатора в плавитель с сохранением 35 мас.% отходов от общей массы смеси и далее с изменением соотношения между магнетитом и диоксидом кремния до 1:1,3 для стабилизации электросопротивления расплава и его температуры.
По мере накопления расплава в плавителе окончание процесса гомогенизации определили по стационарному значению показаний системы контрольно-измерительных приборов генератора электромагнитного поля (индикатор напряжения нагрузочного контура генератора 0,35, частота генератора 1,82 МГц, ток сетки лампы 1,1 А, ток лампы 6,5 А, анодное напряжение 5,5 кВ).
Произвели выпуск гомогенизированного расплава в приемный контейнер, а загрузку и плавление смеси отходов и модификатора продолжали в непрерывном режиме. Расплав с иммобилизированными в нем радиоактивными отходами охладили до образования монолитного поликристаллического продукта.
Пример 2.
Золу от процесса сжигания токсичных отходов с повышенным содержанием оксидов тяжелых металлов, мас.%: V2O5 - 5, Cr2O3 - 2, NiO - 3, Co - 3, FexOy 8 и Al2О3 - 56, а также SiO2 - 9, СаО - 5, MgО - 3, K2О - 4, Na2O - 2 подвергают измельчению до крупности частиц менее 3 мм и увлажняют до влажности 10...16 мас.%, предотвращающей пылеобразование при их загрузке в плавитель.
Измельченные отходы подают на поверхность расплава модификатора, состоящего из смеси магнетита и диоксида кремния в соотношении 1,5:1 между ними, и имеющего рабочую температуру 1460oС. Расплав образовали за счет нагрева в высокочастотном электромагнитном поле ферромагнитного, электропроводного магнетита, содержащегося в модификаторе. В ходе растворения тугоплавкой составляющей отходов в первоначальном расплаве его температура возросла до 1550oС и электросопротивление изменилось, о чем свидетельствовали показания системы контрольно-измерительных приборов генератора электромагнитного поля (индикатор напряжения нагрузочного контура генератора 0,355, частота генератора 1,73 МГц, ток сетки лампы 1,1 А, ток лампы 6,6 А, анодное напряжение 5,5 кВ). Проводя загрузку отходов, довели их долю до 35 мас.% от общей массы смеси за счет уменьшения доли модификатора при постоянной подводимой мощности генератора электромагнитного поля. Это позволило стабилизировать электросопротивление расплава и поддерживать его температуру в диапазоне 1400.. . 1600oС. Далее продолжали совместную загрузку отходов и модификатора в плавитель с сохранением 35 мас.% отходов от общей массы смеси при одновременном изменении соотношения между магнетитом и диоксидом кремния до 1:1,2 для стабилизации электросопротивления расплава и его температуры.
По мере накопления расплава в плавителе окончание процесса гомогенизации определили по стационарному значению показаний системы контрольно-измерительных приборов генератора электромагнитного поля (индикатор напряжения нагрузочного контура генератора 0,4, частота генератора 1,79 МГц, ток сетки лампы 0,95 А, ток лампы 7 А, анодное напряжение 7 кВ). Произвели выпуск гомогенизированного расплава в приемный контейнер, а загрузку и плавление смеси отходов и модификатора продолжали в непрерывном режиме. Расплав с растворенными в нем токсичными отходами охладили до образования монолитного поликристаллического продукта.
При доле отходов в расплаве более 35% и соотношении в модификаторе между магнетитом и диоксидом кремния более 1,5: 1 количество диоксида кремния, вводимого в расплав, снижается до величины менее 26%, что не позволяет обеспечить качество конечного продукта.
При доле отходов в расплаве более 35% и соотношении в модификаторе между магнетитом и диоксидом кремния менее 1:1,5 количество оксидов железа, вводимого в расплав, снижается до величины менее 26%, что недостаточно для поддержания требуемого диапазона электросопротивления и стабилизации температуры расплава.
При доле отходов в расплаве менее 12,5% и соотношении в модификаторе между магнетитом и диоксидом кремния более 1:1,5 количество диоксида кремния в расплаве превышает 53%, что приводит к значительному увеличению электросопротивления и избыточному увеличению подводимой к расплаву мощности электромагнитного поля.
При доле отходов в расплаве менее 12,5% и соотношения в модификаторе между магнетитом и диоксидом кремния более 1,5:1 количество оксидов железа в расплаве избыточно и составляет более 53%, что приводит к значительному уменьшению электросопротивления и избыточному увеличению рабочей температуры расплава.
В результате было установлено, что:
способ позволяет иммобилизивать тугоплавкие радиоактивные и токсичные отходы (с содержанием в них до 100 мас.% R2O3) при температуре плавления 1250...1600oС;
конечный продукт представляет собой однородный монолитный материал с пористостью менее 3%, плотность 3,5... 4,2 г/см3, который имеет низкую скорость выщелачивания 10-7...10-8 г/см2 сут;
стационарные значения показаний системы контрольно-измерительных приборов (постоянство электрического сопротивления расплава) указывает на завершение растворения компонентов смеси РАО или токсичных отходов (своевременность выпуска расплава) и позволяет осуществлять контроль над качеством иммобилизации радиоактивных отходов в матрицу в ходе реализации способа;
время реализации заявленного способа сократилось в среднем в 3 раза.
способ позволяет иммобилизивать тугоплавкие радиоактивные и токсичные отходы (с содержанием в них до 100 мас.% R2O3) при температуре плавления 1250...1600oС;
конечный продукт представляет собой однородный монолитный материал с пористостью менее 3%, плотность 3,5... 4,2 г/см3, который имеет низкую скорость выщелачивания 10-7...10-8 г/см2 сут;
стационарные значения показаний системы контрольно-измерительных приборов (постоянство электрического сопротивления расплава) указывает на завершение растворения компонентов смеси РАО или токсичных отходов (своевременность выпуска расплава) и позволяет осуществлять контроль над качеством иммобилизации радиоактивных отходов в матрицу в ходе реализации способа;
время реализации заявленного способа сократилось в среднем в 3 раза.
ЛИТЕРАТУРА
1. Матюнин Ю. И. , Демин А.В., Смелова Т.В. Поведение урана и редкоземельных элементов в стеклах, синтезированных в холодном тигле. - Атомная энергия, т.83, вып. 5, 1997, стр. 330-336.
1. Матюнин Ю. И. , Демин А.В., Смелова Т.В. Поведение урана и редкоземельных элементов в стеклах, синтезированных в холодном тигле. - Атомная энергия, т.83, вып. 5, 1997, стр. 330-336.
2. Патент РФ 2065214, МКИ 5: G 21 F 9/16, БИ 22, 1996.
3. Патент РФ 2217460, МКИ 5: G 21 F 9/28, 9/32, БИ 7, 1999.
Claims (1)
- Способ иммобилизации радиоактивных и токсичных отходов, включающий операции концентрирования и измельчения отходов, смешение с флюсующими добавками, содержащими оксиды металлов, загрузки смеси в плавитель, индукционного плавления, гомогенизации, охлаждения и удаления охлажденного расплава конечного продукта, отличающийся тем, что в качестве флюсующих добавок используют модификатор, состоящий из смеси магнетита и диоксида кремния в интервале соотношений 0,67:1,5 между ними, а количество радиоактивных или токсичных отходов составляет 12,5-35% от общей массы, процесс индукционного плавления и гомогенизации ведут при температуре 1250-1600oС прямым индукционным нагревом с использованием тигля, прозрачного для электромагнитного поля, а по показаниям системы контрольно-измерительных приборов генератора электромагнитного поля контролируют электросопротивление расплава, причем во время плавления стабилизируют электросопротивление и температуру расплава путем изменения как доли модификатора в расплаве, так и соотношения между магнетитом и диоксидом кремния в модификаторе, а завершение операции гомогенизации определяют при достижении стационарности электросопротивления расплава, после чего осуществляют операцию выпуска расплава.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000129241A RU2187158C1 (ru) | 2000-11-23 | 2000-11-23 | Способ иммобилизации радиоактивных и токсичных отходов |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000129241A RU2187158C1 (ru) | 2000-11-23 | 2000-11-23 | Способ иммобилизации радиоактивных и токсичных отходов |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2187158C1 true RU2187158C1 (ru) | 2002-08-10 |
Family
ID=20242430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000129241A RU2187158C1 (ru) | 2000-11-23 | 2000-11-23 | Способ иммобилизации радиоактивных и токсичных отходов |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2187158C1 (ru) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2481659C2 (ru) * | 2011-03-22 | 2013-05-10 | Юрий Иванович Сорокин | Способ комплексной переработки твердых радиоактивных отходов методом плавления в электрической печи постоянного тока |
| RU2736879C2 (ru) * | 2018-02-22 | 2020-11-23 | Александр Эдуардович Катков | Способ переработки твердых радиоактивных отходов теплоизоляционных материалов |
| RU2775511C2 (ru) * | 2020-08-03 | 2022-07-04 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | Способ иммобилизации твердых отходов пирохимической переработки отработанного ядерного топлива |
-
2000
- 2000-11-23 RU RU2000129241A patent/RU2187158C1/ru active
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2481659C2 (ru) * | 2011-03-22 | 2013-05-10 | Юрий Иванович Сорокин | Способ комплексной переработки твердых радиоактивных отходов методом плавления в электрической печи постоянного тока |
| RU2736879C2 (ru) * | 2018-02-22 | 2020-11-23 | Александр Эдуардович Катков | Способ переработки твердых радиоактивных отходов теплоизоляционных материалов |
| RU2775511C2 (ru) * | 2020-08-03 | 2022-07-04 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | Способ иммобилизации твердых отходов пирохимической переработки отработанного ядерного топлива |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4514329A (en) | Process for vitrifying liquid radioactive waste | |
| JP5232327B2 (ja) | 放射性廃棄物の合成岩石形態でのパッケージ化方法 | |
| CN113421684B (zh) | 放射性过滤芯固化处理方法和系统 | |
| RU2187158C1 (ru) | Способ иммобилизации радиоактивных и токсичных отходов | |
| JPH09171096A (ja) | 放射性廃棄物の処理方法およびその処理装置 | |
| KR101865353B1 (ko) | 방사성 희토류 폐기물 유리화 방법 | |
| CN106277886A (zh) | 一种粉煤灰熔融资源化利用的方法 | |
| Riley et al. | Glass waste form options for rare-earth fission products from electrochemical reprocessing | |
| KR101507148B1 (ko) | 방사성 희토류 폐기물 유리화 방법 | |
| KR102067563B1 (ko) | 방사성 용액의 취급 방법 | |
| RU2192053C1 (ru) | Оксидный материал ловушки расплава активной зоны ядерного реактора | |
| CN114105472B (zh) | 一种含铁高磷酸盐玻璃、制备方法及其应用 | |
| JP2017505445A (ja) | 低放射性廃樹脂をガラス化するためのガラス組成物及びこれを用いた低放射性廃樹脂のガラス化方法 | |
| JP2001027694A (ja) | 放射性濃縮廃物質の固化体及び該固化体の製造方法 | |
| Han et al. | Removal of RE3+, Cs+, Sr2+, Ba2+ from molten salt electrolyte by precipitation and solidification of glass-ceramics | |
| USH1013H (en) | Process for the immobilization and volume reduction of low level radioactive wastes from thorium and uranium processing | |
| US20230139928A1 (en) | Method for dehalogenation and vitrification of radioactive metal halide wastes | |
| CN109721242B (zh) | 一种用于固化易挥发核素Tc/Re的低熔点玻璃及其制备、使用方法 | |
| US11587693B2 (en) | Solidifying method of hydroxides of radionuclides | |
| Donald et al. | A glass-encapsulated ceramic wasteform for the immobilization of chloride-containing ILW: Formation of halite crystals by reaction between the glass encapsulant and ceramic host | |
| RU2755517C1 (ru) | Стекло для активной части источников ионизирующего излучения на основе цезия-137 и метод формирования активной части источников излучения | |
| US6395954B2 (en) | Advanced vitrification system frit | |
| JP4115591B2 (ja) | 溶融スラグの品質管理方法および装置 | |
| Chen | Vitrification of simulated medium and high level Canadian nuclear waste in a continuous transferred arc plasma melter | |
| Stefanovsky et al. | The effect of synthesis conditions on the phase composition and structure of thorium bearing murataite ceramics |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner |