RU2151045C1 - Способ изготовления шлифовальных кругов с высокой проницаемостью - Google Patents
Способ изготовления шлифовальных кругов с высокой проницаемостью Download PDFInfo
- Publication number
- RU2151045C1 RU2151045C1 RU99101495/02A RU99101495A RU2151045C1 RU 2151045 C1 RU2151045 C1 RU 2151045C1 RU 99101495/02 A RU99101495/02 A RU 99101495/02A RU 99101495 A RU99101495 A RU 99101495A RU 2151045 C1 RU2151045 C1 RU 2151045C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- abrasive
- grain
- volume
- product
- abrasive product
- Prior art date
Links
- 238000000227 grinding Methods 0.000 title claims abstract description 80
- 230000035699 permeability Effects 0.000 title claims abstract description 54
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 53
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 claims abstract description 75
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims abstract description 56
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 51
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 41
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 36
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 14
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 12
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 9
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 7
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000006057 Non-nutritive feed additive Substances 0.000 claims description 3
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims description 3
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 3
- 239000011152 fibreglass Substances 0.000 claims 2
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 claims 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 abstract description 8
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 16
- 239000000411 inducer Substances 0.000 description 15
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 11
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- OSUHJPCHFDQAIT-UHFFFAOYSA-N ethyl 2-{4-[(6-chloroquinoxalin-2-yl)oxy]phenoxy}propanoate Chemical compound C1=CC(OC(C)C(=O)OCC)=CC=C1OC1=CN=C(C=C(Cl)C=C2)C2=N1 OSUHJPCHFDQAIT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 239000003082 abrasive agent Substances 0.000 description 4
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 3
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 241000758789 Juglans Species 0.000 description 2
- 235000009496 Juglans regia Nutrition 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 2
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 235000020234 walnut Nutrition 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 1
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000002216 antistatic agent Substances 0.000 description 1
- 229910000419 boron suboxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000010431 corundum Substances 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001739 density measurement Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000002223 garnet Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000009659 non-destructive testing Methods 0.000 description 1
- 235000019645 odor Nutrition 0.000 description 1
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 description 1
- 239000000546 pharmaceutical excipient Substances 0.000 description 1
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000011345 viscous material Substances 0.000 description 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
- B24D3/04—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic
- B24D3/14—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic ceramic, i.e. vitrified bondings
- B24D3/18—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic ceramic, i.e. vitrified bondings for porous or cellular structure
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
В изобретении предлагается эффективный способ изготовления связанных абразивных изделий, предусматривающий использование удлиненного абразивного зерна, имеющего отношение длины к диаметру поперечного сечения, по меньшей мере, равное 5:1, для получения абразивных изделий с высокой проницаемостью для прохождения текучих тел. Предложен способ измерения проницаемости. Полученные абразивные изделия могут быть использованы для проведения операций шлифования. Технический результат выражается в возможности получения проницаемых абразивных изделий, имеющих открытую структуру пор и каналов, позволяющую текучему телу проникать через абразивное изделие и удалять шлам от обрабатываемой детали в ходе операции шлифования. 2 с. и 25 з.п. ф-лы, 9 табл.
Description
Настоящее изобретение имеет отношение к созданию способа изготовления абразивных изделий за счет использования удлиненных (вытянутых в длину) абразивных зерен, чтобы получить абразивные изделия с высокой проницаемостью, полезные при различных видах высокоэффективного шлифования. Такие абразивные изделия имеют не известную ранее сообщающуюся пористость, открытость и обеспечивают высокую эффективность шлифования.
Поры в абразивном инструменте, в особенности сообщающиеся поры, играют критическую роль в двух аспектах. Поры обеспечивают доступ для шлифовальных текучих тел (газов и жидкостей), таких как охлаждающие жидкости, используемые для переноса теплоты, выделяемой при шлифовании, что позволяет постоянно поддерживать охлаждение в зоне шлифования, и для смазочных материалов, используемых для снижения трения между подвижными абразивными зернами и поверхностью обрабатываемой детали, а также для увеличения производительности резания за счет действия сил трения. Жидкости и смазки сводят к минимуму металлургическое повреждение (например, прижог) и максимально увеличивают срок службы абразивного инструмента. Это особенно важно при большой глубине резания и в современных точных процессах (например, при глубинном шлифовании) высокоэффективного шлифования, когда большие объемы материала удаляются при одном глубоком проходе шлифования без снижения размерной точности обрабатываемой детали. Было обнаружено, что качество шлифования не может быть предсказано на основании пористости, такой как ее объемный процент в абразивном инструменте. Вместо этого структурная открытость (то есть взаимосвязь пор) шлифовального круга, которая может быть оценена количественно его проницаемостью для текучих сред (воздуха, охладителя, смазки и т.п.), определяет качественные характеристики абразивного инструмента.
Проницаемость позволяет также иметь зазор для отвода удаляемого материала (например, металлической стружки или шлама) в ходе шлифования детали. Шламовый зазор имеет первостепенное значение в случае тяжелого для обработки шлифованием или вязкого материала обрабатываемой детали (такого как алюминий или некоторые сплавы), когда получают длинную металлическую стружку. В этом случае быстро происходит засаливание шлифовальной поверхности круга стружкой и проведение операции шлифования становится затруднительным в отсутствии проницаемости круга.
Для удовлетворения требований пористости абразивного инструмента уже предложены различные способы, известные в течение ряда лет.
В патенте США N A-5,221,294 на имя Кармана и др. раскрыты шлифовальные круги, имеющие объем пустот 5-65%, что достигнуто за счет применения одностадийного процесса изготовления, при котором выжигают органическую порообразующую структуру в ходе отверждения для получения абразивной структуры с сетчатым строением.
В патенте Японии N A-91-161273 на имя Гото и др. раскрыты абразивные изделия, имеющие большой объем пор, причем каждая пора имеет диаметр, превышающий в 1-10 раз средний диаметр абразивного зерна изделия. Поры создают за счет использования материалов, которые выгорают при отверждении.
В патенте Японии N A-91-281174 на имя Сато и др. раскрыты абразивные изделия, имеющие большой объем пор, причем каждая пора имеет диаметр, превышающий по меньшей мере в 10 раз средний диаметр абразивного зерна изделия. Пористость 50% по объему достигнута за счет выжигания органических материалов - индукторов пор в ходе отверждения.
В патенте США N A-5,037,452 на имя Гари и др. указан коэффициент, полезный для определения конструкционной прочности, необходимой для формования кругов с очень высокой пористостью.
В патенте США N А-5,203,886 на имя Шелдона и др. раскрыта комбинация органических индукторов пор (например, скорлупы грецких орехов) и индукторов закрытых ячеистых пор (например, пеноглинозема), полезная для изготовления шлифовальных кругов с остеклованной связкой (связующим веществом), имеющих высокую пористость. Одной из частей полной пористости шлифовального круга считают "естественную или остаточную пористость" (составляющую ориентировочно 28-53%).
В патенте США N A-5,244,477 на имя Рю и др. раскрыты нитевидные абразивные частицы, использованные в сочетании с индукторами пор для изготовления абразивных изделий, содержащих 0-73% по объему пор.
В патенте США N A-3,273,984 на имя Нельсона раскрыты абразивные изделия, имеющие органическую или полимерную связку, по меньшей мере 30% по объему абразивного зерна и самое большее 68% по объему пор.
В патенте США N A-5,429,648 на имя Уиу раскрыты остеклованные шлифовальные круги, содержащие органический индуктор пор, который выжигают для изготовления абразивного изделия, имеющего 35-65% по объему пор.
Упомянутые выше и иные аналогичные усилия можно отнести к двум основным категориям, ни одна из которых не отвечает истинным образом требованиям получения высокой проницаемости абразивного инструмента.
К первой категории относятся способы выжигания. Пористая структура создается за счет добавки органических средств индукции пор (таких как скорлупа грецких орехов) на стадии перемешивания при приготовлении материала круга. Эти средства термически разлагаются при обжиге сырого тела абразивного инструмента, что приводит к образованию (оставлению) пустот или пор в обожженном абразивном инструменте. Среди недостатков этого способа можно указать следующее: поглощение влаги при хранении индуктора пор; плохое перемешивание и разделение при перемешивании, частично вызванное влагой, а частично разницей плотностей абразивного зерна и индуктора пор; рост толщины формования или "упругое последействие", вызванное постепенным в течение времени снижением напряжений в индукторе пор после разгрузки формы, что приводит к неконтролируемому изменению размера абразивного инструмента; неполное выжигание индуктора пор обожженного абразивного инструмента ("coring"), если скорость нагревания недостаточно медленная или если точка размягчения остеклованного связующего вещества недостаточно высока; и выделение воздуха и запахов при термическом разложении индуктора пор, что часто оказывает вредное воздействие на окружающую среду.
Ко второй категории относятся способы с закрытыми ячейками или с образованием пузырьков. Вводимые в абразивный инструмент материалы, такие как пеноглинозем, создают пористость без операции выжигания. Однако создаваемые за счет пузырьков поры являются внутренними и закрытыми, так что пористая структура не является проницаемой к прохождению охладителей и смазок, а размер пор обычно недостаточен для создания зазора для металлической стружки.
Для преодоления указанных недостатков и даже для сохранения и максимального использования соответствующих преимуществ каждого из указанных способов индукции пор, в соответствии с настоящим изобретением предлагается использовать слабые упаковочные характеристики удлиненных или волокноподобных (нитевидных) абразивных зерен, имеющих коэффициент формы (L/D, отношение длины к диаметру поперечного сечения) по меньшей мере 5 : 1, чтобы увеличить как проницаемость, так и пористость абразивного круга. Определенные наполнители, которые также имеют нитевидную форму, могут быть использованы изолированно или в сочетании с нитевидным абразивным зерном.
При использовании в составах абразивных изделий удлиненные абразивные зерна обеспечивают высокую пористость, высокую проницаемость и высокие качественные характеристики абразивного инструмента после его обжига или отверждения, без недостатков упомянутых ранее способов выжигания или индукции пор.
В соответствии с настоящим изобретением предлагается способ изготовления абразивного изделия, которое содержит по меньшей мере ориентировочно от 55% до 80% по объему сообщающейся пористости, а также абразивное зерно и связующее в количествах, необходимых для эффективного шлифования; причем указанный способ включает в себя следующие операции:
a) составление смеси, которая содержит удлиненное абразивное зерно, имеющее отношение длины зерна к ширине поперечного сечения (коэффициент формы) по меньшей мере 5 : 1, и остеклованное связующее для образования абразивной смеси;
b) прессование абразивной смеси в форме для образования сырого абразивного изделия; и
c) обжиг сырого абразивного изделия при температуре от 600 до 1200oC при условиях, эффективных для отверждения сырого абразивного изделия и образования готового абразивного изделия,
причем операцию обжига осуществляют в течение промежутка времени, который составляет по меньшей мере половину времени, необходимого при тех же самых условиях для обжига эквивалентного сырого абразивного изделия, которое не содержит абразивного зерна или наполнителя, имеющего коэффициент формы более 4 : 1, при этом абразивное изделие имеет воздухопроницаемость, измеренную в см3/с•КПа, которая составляет по меньшей мере 0,44 ширины поперечного сечения в микрометрах (микронах, мкм) абразивного зерна.
a) составление смеси, которая содержит удлиненное абразивное зерно, имеющее отношение длины зерна к ширине поперечного сечения (коэффициент формы) по меньшей мере 5 : 1, и остеклованное связующее для образования абразивной смеси;
b) прессование абразивной смеси в форме для образования сырого абразивного изделия; и
c) обжиг сырого абразивного изделия при температуре от 600 до 1200oC при условиях, эффективных для отверждения сырого абразивного изделия и образования готового абразивного изделия,
причем операцию обжига осуществляют в течение промежутка времени, который составляет по меньшей мере половину времени, необходимого при тех же самых условиях для обжига эквивалентного сырого абразивного изделия, которое не содержит абразивного зерна или наполнителя, имеющего коэффициент формы более 4 : 1, при этом абразивное изделие имеет воздухопроницаемость, измеренную в см3/с•КПа, которая составляет по меньшей мере 0,44 ширины поперечного сечения в микрометрах (микронах, мкм) абразивного зерна.
В соответствии с настоящим изобретением предлагается способ изготовления абразивного изделия, которое содержит по меньшей мере ориентировочно от 40% до 55% по объему сообщающейся пористости, а также абразивное зерно и связующее в количествах, необходимых для эффективного шлифования; причем указанный способ включает в себя следующие операции:
a) составление смеси, которая содержит удлиненное абразивное зерно, имеющее отношение длины зерна к ширине поперечного сечения (коэффициент формы) по меньшей мере 5 : 1, и остеклованное связующее для образования абразивной смеси:
b) прессование абразивной смеси в форме для образования сырого абразивного изделия; и
c) обжиг сырого абразивного изделия при температуре от 600 до 1200oC при условиях, эффективных для отверждения сырого абразивного изделия и образования готового абразивного изделия,
причем операцию обжига осуществляют в течение промежутка времени, который составляет по меньшей мере половину времени, необходимого при тех же самых условиях для обжига эквивалентного сырого абразивного изделия, которое не содержит абразивного зерна или наполнителя, имеющего коэффициент формы более 4 : 1, при этом абразивное изделие имеет воздухопроницаемость, измеренную в см3/с•КПа, которая составляет по меньшей мере 0,22 ширины поперечного сечения в микрометрах абразивного зерна.
a) составление смеси, которая содержит удлиненное абразивное зерно, имеющее отношение длины зерна к ширине поперечного сечения (коэффициент формы) по меньшей мере 5 : 1, и остеклованное связующее для образования абразивной смеси:
b) прессование абразивной смеси в форме для образования сырого абразивного изделия; и
c) обжиг сырого абразивного изделия при температуре от 600 до 1200oC при условиях, эффективных для отверждения сырого абразивного изделия и образования готового абразивного изделия,
причем операцию обжига осуществляют в течение промежутка времени, который составляет по меньшей мере половину времени, необходимого при тех же самых условиях для обжига эквивалентного сырого абразивного изделия, которое не содержит абразивного зерна или наполнителя, имеющего коэффициент формы более 4 : 1, при этом абразивное изделие имеет воздухопроницаемость, измеренную в см3/с•КПа, которая составляет по меньшей мере 0,22 ширины поперечного сечения в микрометрах абразивного зерна.
За счет использования указанного способа абразивное изделие после отверждения имеет вариацию размера менее 3% по объему по отношению к сырому абразивному изделию, причем сырое абразивное изделие главным образом не имеет упругого последействия после прессования.
Абразивное изделие, изготовленное в соответствии с настоящим изобретением, содержит абразивное зерно и связующее в количествах, необходимых для эффективного шлифования, а также опционно наполнители, смазки и другие компоненты. Абразивные изделия преимущественно содержат максимальный объем проницаемой пористости, которая может быть обеспечена при сохранении достаточной конструкционной прочности, необходимой для выдерживания усилий шлифования. Абразивные изделия включают в себя такие инструменты, как шлифовальные круги, хоны и сегменты кругов, а также иные формы изделий со связанными абразивными зернами, предназначенных для шлифования обрабатываемой детали.
Абразивное изделие может содержать ориентировочно от 40% до 80%, преимущественно от 45% до 75%, а еще лучше от 50% до 70% по объему сообщающейся пористости. Сообщающейся пористостью именуется пористость абразивного изделия, образованная пустотами между частицами связанных абразивных зерен, которая открыта для потока текучего тела.
Баланс объема от 20% до 60% состоит из абразивного зерна и связующего вещества, при объемном соотношении ориентировочно от 20 : 1 до 1 : 1 зерна к связующему. Указанные объемы обеспечивают эффективное шлифование, причем более высокие объемы абразивного зерна и связующего требуются для шлифовальных кругов большего размера и для составов, которые скорее содержат органические, а не остеклованные связующие. В соответствии с предпочтительным вариантом осуществления настоящего изобретения абразивные изделия отформованы с остеклованным связующим и содержат от 15% до 40% абразивного зерна и от 3% до 15% связующего вещества.
Для того чтобы обеспечить существенное увеличение срока службы, высокие качественные характеристики шлифования и высокое качество поверхности обрабатываемой детали, абразивные изделия в соответствии с настоящим изобретением должны иметь минимальную проницаемость для свободного потока текучей среды через абразивное изделие. В данном описании под проницаемостью абразивного изделия понимают величину Q/P, где Q представляют собой расход потока воздуха, выраженный в кубических сантиметрах, а P означает дифференциальное давление. Q/P представляют собой дифференциал давления, измеренный между структурой абразивного инструмента и атмосферой при заданном расходе текучего тела (например, воздуха). Указанная относительная проницаемость Q/P пропорциональна произведению объема пор на квадрат размера пор. Предпочтительны поры большего размера. Другими факторами, влияющими на Q/P, являются геометрия пор и размер абразивного зерна или зернистость, причем при большей зернистости получают более высокую относительную проницаемость. Q/P измеряют с использованием аппаратуры и способов, описанных далее в примере 6.
Для абразивного инструмента, который имеет пористость ориентировочно от 55% до 80% в остеклованном связующем, при использовании абразивного зерна с шириной поперечного сечения от 80 до 120 единиц зернистости (132-194 мкм), требуется воздухопроницаемость по меньшей мере 160,6 см3/с•КПа, чтобы использовать преимущества настоящего изобретения. Для абразивного зерна с зернистостью более 80 единиц (194 мкм) требуется воздухопроницаемость по меньшей мере 200,8 см3/с•КПа.
Соотношение между проницаемостью и зернистостью при пористости от 55% до 80% может быть выражено следующим уравнением:
минимальная проницаемость = 0,44 •X ширину поперечного сечения (в мкм) абразивного зерна.
минимальная проницаемость = 0,44 •X ширину поперечного сечения (в мкм) абразивного зерна.
Преимущественно ширина поперечного сечения должна составлять по меньшей мере 220 единиц зернистости (70 мкм).
Для абразивного инструмента, который имеет пористость ориентировочно от 40% до менее чем 55% в остеклованном связующем, при использовании абразивного зерна с шириной поперечного сечения от 80 до 120 единиц зернистости (132-194 мкм) требуется воздухопроницаемость по меньшей мере 116,5 см3/с•КПа, чтобы использовать преимущества настоящего изобретения. Для абразивного зерна с зернистостью более 80 единиц (194 мкм) требуется воздухопроницаемость по меньшей мере 168,7 см3/с•КПа.
Соотношение между проницаемостью и зернистостью при пористости от 40% до менее чем 55% может быть выражено следующим уравнением: минимальная проницаемость = 0,22 •X ширину поперечного сечения (в мкм) абразивного зерна.
Аналогичные пределы для относительной проницаемости при иной зернистости, других типах связующего и других уровнях пористости могут быть установлены специалистами-практиками при применении указанных соотношений и закона Дарси к эмпирическим данным для конкретного типа абразивного изделия.
При меньшей ширине поперечного сечения зерна требуется применение нитевидных прокладок (например, пеноглинозема) для поддержания проницаемости в ходе операций формования и обжига. Могут быть использованы также и большие размеры зерна. Единственное ограничение при использовании зерна большего размера заключается в том, чтобы этот размер соответствовал обрабатываемой детали, шлифовальному станку, составу и геометрии шлифовального круга, чистоте поверхности и иным параметрам, причем специалист-практик выбирает и внедряет переменные элементы в соответствии с требованиями конкретной операции шлифования.
Улучшенную проницаемость и высокие качественные характеристики шлифования в соответствии с настоящим изобретением получают в результате создания уникальной стабильной сообщающейся пористости, образованной матрицей нитевидных частиц ("волокон"). Волокна могут состоять из абразивного зерна или из комбинации абразивного зерна и нитевидных наполнителей. Волокна перемешивают с компонентами связующего вещества и с другими компонентами абразивного инструмента, затем прессуют и отверждают или обжигают для образования инструмента.
Если частицы распределены еще более рыхло за счет использования другого способа, например, при добавлении небольших количеств индуктора пор для дополнительного разделения нитевидных частиц, то может быть получена еще более высокая пористость. При обжиге изделие, которое содержит частицы органического индуктора пор, может иметь обратную усадку, в результате чего получают изделие меньшего размера, после того, как произошло термическое разложение индуктора пор, так как частицы должны взаимно соединяться для обеспечения целостности изделия. Поэтому избегают применения органических индукторов пор, а если их и применяют, то ограничивают до уровня менее 5% по объему материала шлифовального круга. Усадка окончательного размера после обжига абразивного инструмента и созданная результирующая проницаемость являются функцией коэффициента формы нитевидных частиц. Чем выше отношение L/D, тем выше проницаемость упакованной решетки волокон.
Можно полагать, что удлиненные зерна создают структурную анизотропию в шлифовальных кругах, что увеличивает действительное число точек резания кругов в сравнении с гранулярными абразивными зернами. Следовательно, такие круги являются более острыми. Кроме того, при удлиненных зернах создается больше число опор (степеней) связи для каждого зерна. В результате получают более прочные связи и зерно имеет больший полезный срок службы. Эти эффекты позволяют осуществлять изготовление кругов, при использовании удлиненного зерна, с более высокой пористостью и с более высокой проницаемостью, при равной или более высокой конструкционной прочности, по сравнению с зерном того же типа, имеющим меньшее отношение L/D.
В соответствии с настоящим изобретением может быть использован любой состав абразивной смеси для изготовления абразивных изделий, при условии, что смесь содержит абразивные зерна с коэффициентом формы по меньшей мере 5 : 1, а после формования изделия и его обжига получают изделие с указанными ранее характеристиками минимальной проницаемости и сообщающейся пористости.
В соответствии с предпочтительным вариантом осуществления настоящего изобретения абразивное изделие содержит нитевидные абразивные частицы (зерна), которые включают в себя спеченный золь гель альфа оксид алюминия, причем основой изделия является поликристаллический абразивный материал, преимущественно содержащий кристаллиты размером не более 1 - 2 мкм, а преимущественно, размером менее 0,4 мкм. Подходящие нитевидные абразивные частицы описаны в патентах США N A-5,244,477 на имя Рю и др., N. A-5,129,919 на имя Калиновского и др. , N A-5,035,723 на имя Калиновского и др., N A-5,009,676 на имя Рю и др., которые включены в данное описание в качестве ссылки. Другие типы поликристаллических абразивных зерен из оксида алюминия, имеющих кристаллиты большего размера, из которых могут быть получены нитевидные абразивные зерна для данного применения, раскрыты, например, в патенте США N A-4,314,705 на имя Лейтейзина и др. и в патенте США N A-5,431,705 на имя Вуда, которые также включены в данное описание в качестве ссылки. Нитевидное зерно, полученное из указанных источников, преимущественно имеет коэффициент формы L/D, по меньшей мере равный 5 : 1, а преимущественно 6 : 1. Могут быть использованы различные нитевидные формы, например, прямые, изогнутые, винтовые и искривленные. В соответствии с предпочтительным вариантом осуществления настоящего изобретения волокна оксида алюминия являются полыми формами.
В соответствии с настоящим изобретением может быть использовано любое абразивное зерно, которое может иметь или не иметь нитевидную форму, в сочетании с большим количеством нитевидных зерен. Обычные абразивы содержат, но без ограничения, оксид алюминия, карбид кремния, оксид циркония - оксид кремния, гранат и корунд, причем они могут быть использованы при зернистости ориентировочно от 0,5 мкм до 5000 мкм, а преимущественно ориентировочно от 2 мкм до 200 мкм. Указанные абразивы и суперабразивы могут быть использованы в форме обычных абразивных частиц или удлиненных частиц, имеющих коэффициент формы, превышающий 4 : 1. Суперабразивы, которые включают в себя, но без ограничения алмаз, кубический нитрид бора и субоксид бора (как это описано в патенте США N A-5,135,892, который включен в данное описание в качестве ссылки), могут быть использованы при той же зернистости, что и обычные абразивные зерна.
Несмотря на то, что с нитевидными частицами для образования связанного абразивного изделия может быть использовано любое связующее, применяемое обычно в абразивных изделиях, остеклованное связующее является предпочтительным по конструкционной прочности и для задач прецизионного шлифования. Другие известные связующие, такие как органические, металлические и полимерные связующие, вместе с соответствующими отвердителями, могут быть использованы, например, для изделий, имеющих сообщающуюся пористость ориентировочно от 40% до 70%.
Абразивные изделия могут включать в себя и другие добавки, в том числе, но без ограничения наполнители, преимущественно несферической формы, такие как нитевидные, спутанные (переплетенные) или агломерированные нитевидные частицы, смазки и технологические добавки, такие как антистатики, и временные связующие материалы для формования и прессования изделий. Используемый здесь термин "наполнители" не включает в себя индукторы пор с закрытыми ячейками и различные органические материалы. Необходимые количества указанных опционных компонентов абразивной смеси легко могут быть найдены специалистами.
Подходящие наполнители включают в себя вторичные абразивы, твердые смазки, металлический порошок или частицы, керамические порошки, такие как карбиды кремния, а также иные известные сами по себе наполнители.
Абразивная смесь содержит нитевидный материал, связующее и другие компоненты, перемешанные и отформованные с применением известных технологий и оборудования. Абразивное изделие может быть отформовано при помощи холодного, теплого или горячего прессования или иного известного специалистам процесса. Абразивное изделие может быть подвергнуто обжигу при помощи известного процесса обжига, выбранного в зависимости от типа и количества связующего и других компонентов, при общем условии, что если пористость содержимого возрастает, то время обжига уменьшается и температура понижается.
В соответствии со способом по настоящему изобретению, для шлифовального круга, который содержит абразивное зерно (например, из золь гель оксида алюминия), имеющее коэффициент формы по меньшей мере 5 : 1 в остеклованном связующем, время цикла обжига может быть сокращено наполовину по сравнению с тем, которое необходимо для обжига шлифовального круга с тем же самым объемным процентом сообщающейся пористости, содержащего органический индуктор пор и не имеющего зерна или наполнителя с коэффициентом формы L/D более 4 : 1. В соответствии с предпочтительным вариантом осуществления настоящего изобретения смесь для шлифовального круга, которая содержит по объему 30 - 40% зерна (с зернистостью 80 - 120 единиц, 6 : 1 L/D золь гель оксид алюминия), 3 - 15% остеклованного связующего, 0 - 5% наполнителей и 0 - 0,5% технологических добавок, перемешивают в смесителе, затем выгружают в формы шлифовального круга, прессуют и сушат при 35% относительной влажности и при температуре 43oC. Сырые (необожженные) отпресованные круги обжигают в печи для обжига путем нагрева в течение 4 ч до 1250oC.
За счет применения данного способа получают круг с объемным процентом пористости, эквивалентным тому, который может быть получен с использованием такого же количества зерна и от 5 до 25% по объему от сырого круга органического индуктора пор, однако имеющий проницаемость в 2 - 5 раз выше, чем известный круг с индуктором пор. Такие известные круги детально описаны в патенте США N A-5,429,648, который включен в данное описание в качестве ссылки. Дополнительно, данный способ может быть осуществлен в 5 раз быстрее, чем способ с выжиганием, и при сокращении вдвое времени обжига (при использовании той же печи для обжига, тех же форм и температур обжига).
Абразивные изделия, изготовленные с использованием данного способа, имеют улучшенные характеристики шлифования, в особенности при глубинном прецизионном шлифовании. Такие абразивные инструменты имеют повышенный срок службы, более высокое отношение G (отношение скорости удаления металла к скорости износа круга) и меньшую мощность привода, чем аналогичные инструменты, изготовленные из той же самой абразивной смеси, но имеющей меньшую пористость и проницаемость и/или такую же пористость и меньшую проницаемость. Абразивные инструменты в соответствии с настоящим изобретением также позволяют получать более гладкие поверхности лучшего качества обрабатываемой детали, чем известные инструменты.
Пример 1
Этот пример поясняет изготовление шлифовальных кругов с использованием удлиненных зерен посеянного золь гель оксида алюминия (TARGATM), полученных на фирме Нортон (Уорчестер, штат Массачусетс, США), имеющих средний коэффициент формы L/D около 7,5, причем добавка индуктора пор не производилась. В приведенной в конце описания таблице 1 указаны составы смеси.
Этот пример поясняет изготовление шлифовальных кругов с использованием удлиненных зерен посеянного золь гель оксида алюминия (TARGATM), полученных на фирме Нортон (Уорчестер, штат Массачусетс, США), имеющих средний коэффициент формы L/D около 7,5, причем добавка индуктора пор не производилась. В приведенной в конце описания таблице 1 указаны составы смеси.
Для каждого шлифовального круга были приготовлены смеси с указанными составами в смесителе HobartR. Каждый ингредиент добавляли последовательно и перемешивали с ранее введенными в смесь ингредиентами ориентировочно в течение 1-2 мин после каждой добавки. После завершения перемешивания материал смеси помещали в стальную форму диаметром 7,6 см или 12,7 см и подвергали холодному прессованию на гидравлическом формовочном прессе в течение 10 - 20 с, в результате чего получали дисковые круги толщиной 1,59 см с отверстием 2,22 см. Размеры (диаметр, толщина и размер отверстия), полный объем отформованного круга и общий вес ингредиентов были заданы желательной расчетной плотностью и пористостью такого шлифовального круга после обжига. После снятия приложенного давления круг извлекали из формы вручную и помещали на войлок для сушки в течение 3 - 4 ч перед обжигом в печи, при скорости нагрева 50oC/ч от 25oC до максимальной температуры 900oC, при которой круг выдерживался в течение 8 ч, после чего производилось его естественное охлаждение до комнатной температуры в обжиговой печи.
Производился анализ любых возможных отклонений плотности шлифовального круга после обжига от расчетной плотности. Из результатов измерения плотности находили пористость, так как отношение плотностей абразивного зерна и остеклованного связующего вещества было известно до дозирования смеси. Пористости трех абразивных изделий составляли соответственно 51%, 58% и 62% по объему.
Пример 2
Этот пример поясняет изготовление двух шлифовальных кругов, имеющих чрезвычайно высокую пористость, с использованием зерен TARGATM с коэффициентом формы L/D около 30, причем добавка индуктора пор не производилась.
Этот пример поясняет изготовление двух шлифовальных кругов, имеющих чрезвычайно высокую пористость, с использованием зерен TARGATM с коэффициентом формы L/D около 30, причем добавка индуктора пор не производилась.
В приведенной в конце описания таблице 2 указаны составы смеси. После проведения формования и обжига аналогично примеру 1 были получены остеклованные шлифовальные круги с пористостью (4) 77% и (5) 80% по объему.
Пример 3
Этот пример показывает, что данный способ позволяет осуществлять изготовление промышленных абразивных инструментов, например, диаметром 500 мм. Три больших шлифовального круга размерами 500 х 25 х 200 мм для глубинного шлифования были изготовлены с использованием удлиненных зерен TARGATM со средними коэффициентами формы L/D соответственно 6,14; 5,85 и 7,6, причем добавка индуктора пор не производилась.
Этот пример показывает, что данный способ позволяет осуществлять изготовление промышленных абразивных инструментов, например, диаметром 500 мм. Три больших шлифовального круга размерами 500 х 25 х 200 мм для глубинного шлифования были изготовлены с использованием удлиненных зерен TARGATM со средними коэффициентами формы L/D соответственно 6,14; 5,85 и 7,6, причем добавка индуктора пор не производилась.
В приведенной ниже таблице 3 указаны составы смеси. На стадии формования максимальное упругое последействие было менее 0,2% (или 50 мкм в сравнении с толщиной зерна 194 мкм) от толщины круга, что намного меньше аналогичной величины для аналогичных шлифовальных кругов, содержащих индуктор пор. Толщина формы была весьма однородной во всех местах, с максимальным отклонением от средней не более 0,4% (или 100 мкм). После формования каждый шлифовальный круг поднимался за край при помощи пневматического подъемника и укладывался на войлок для сушки в течение ночи в помещении с контролируемой влажностью. Затем производился обжиг в печи каждого круга при скорости нагрева несколько меньшей 50oC/ч до максимальной температуры 900oC, при которой круг выдерживался в течение 8 ч, после чего производилось его программируемое охлаждение до комнатной температуры в обжиговой печи.
После обжига были получены остеклованные шлифовальные круги с пористостью (6) 54%, (7) 54% и (8) 58% по объему. Никаких следов растрескивания кругов обнаружено не было, а усадка от отформованного объема к обожженному объему была равна или меньше наблюдаемой для промышленных шлифовальных кругов, изготовленных с применением пеноглинозема для обеспечения пористости структуры. Максимальные величины разбаланса для указанных трех шлифовальных кругов составили соответственно 13,6 г, 7,38 г и 11,08 г, то есть всего только 0,1 - 0,2% от полного веса круга. Показатели разбаланса намного ниже верхнего предела, при котором требуется балансировка. Приведенные результаты показывают существенные преимущества настоящего способа при изготовлении высокопористых шлифовальных кругов высокого качества по сравнению с известными кругами (см.таблицу 3 в конце описания).
Пример 4
(I) Шлифовальные круги, имеющие эквивалентный объемный процент открытой пористости, были изготовлены на промышленном оборудовании из указанных в таблице 4 смесей для проведения сравнения производительности оборудования для автоматического прессования и формования при использовании смесей без индуктора пор в соответствии с настоящим изобретением и известных смесей с индуктором пор.
(I) Шлифовальные круги, имеющие эквивалентный объемный процент открытой пористости, были изготовлены на промышленном оборудовании из указанных в таблице 4 смесей для проведения сравнения производительности оборудования для автоматического прессования и формования при использовании смесей без индуктора пор в соответствии с настоящим изобретением и известных смесей с индуктором пор.
Производительность (скорость изготовления круга в процессе формования на единицу времени) возросла в 5 раз для смеси в соответствии с настоящим изобретением по сравнению с обычной смесью, содержащей индуктор пор. Смесь в соответствии с настоящим изобретением обладает характеристиками свободного течения, позволяющими проведение автоматических операций прессования. При отсутствии индуктора пор смесь в соответствии с настоящим изобретением не испытывает упругого последействия после прессования и не содержит не полностью выжженных индукторов пор при обжиге. Проницаемость шлифовальных кругов в соответствии с настоящим изобретением составляет 172,7 см3с•КПа.
(II) Шлифовальные круги, имеющие эквивалентный объемный процент открытой пористости, были изготовлены из указанных в таблице 5 смесей для проведения сравнения характеристик обжига смесей без индуктора пор в соответствии с настоящим изобретением и известных смесей с индуктором пор.
Шлифовальные круги в соответствии с настоящим изобретением не имеют следов усадки, растрескивания и не содержит не полностью выжженных индукторов пор после проведения обжига. До проведения обжига сырые отпрессованные круги в соответствии с настоящим изобретением имеют высокую проницаемость 88,4 см3/с•КПа по сравнению с проницаемостью 20,1 см3с•КПа сырых отпрессованных кругов, изготовленных из обычной смеси, содержащей индуктор пор. Можно полагать, что высокая проницаемость в сыром состоянии обеспечивает высокий коэффициент массо/теплопереноса в ходе обжига, что обеспечивает возможность более высокой скорости нагрева кругов в соответствии с настоящим изобретением по сравнению с обычными кругами. Время обжига кругов в соответствии с настоящим изобретением может быть снижено наполовину в сравнении с временем обжига, необходимым для обычных кругов, при использовании эквивалентных тепловых циклов. Проницаемость обожженных шлифовальных кругов в соответствии с настоящим изобретением составляет 180,7 см3/с•КПа.
Пример 5
Этот пример показывает, что шлифовальные круги с высокой пористостью могут быть изготовлены с использованием предварительно агломерированных зерен. Предварительно агломерированное зерно получено за счет управляемого снижения скорости экструзии в ходе экструзии удлиненного зерна, что приводит к образованию агломератов ранее проведения сушки экструдированного зерна.
Этот пример показывает, что шлифовальные круги с высокой пористостью могут быть изготовлены с использованием предварительно агломерированных зерен. Предварительно агломерированное зерно получено за счет управляемого снижения скорости экструзии в ходе экструзии удлиненного зерна, что приводит к образованию агломератов ранее проведения сушки экструдированного зерна.
Шлифовальные круги с высокой пористостью были изготовлены в соответствии с описанным в примере 1 из агломерированных и удлиненных зерен TARGATM без использования индуктора пор (средний агломерат имел ориентировочно 5 - 7 удлиненных зерен, причем его средний размер был ориентировочно 194 х 194 х (194 х 5,96) мкм). Номинальный коэффициент формы составлял 5,96, а LPD был 0,99 г/см3. В приведенной в конце описания таблице 6 указаны составы смеси. После формования и обжига были получены остеклованные шлифовальные круги с пористостью 54% по объему.
Пример 6
В этом примере описано измерение проницаемости и показано, что проницаемость абразивных изделий может быть существенно увеличена за счет использования абразивных зерен в форме нитевидных частиц.
В этом примере описано измерение проницаемости и показано, что проницаемость абразивных изделий может быть существенно увеличена за счет использования абразивных зерен в форме нитевидных частиц.
Измерение проницаемости
Количественное измерение открытости пористой среды для оценки проницаемости кругов основано на законе Дарси, который устанавливает связь между скоростью потока (расходом) и давлением в пористой среде. Была сконструирована аппаратура неразрушающего контроля, которая включает в себя источник воздуха, расходомер (для измерения Q, скорости воздуха на впуске), манометр (для измерения изменения давления в различных точках круга) и сопло, соединенное с впуском воздуха для направления воздушного потока к различным точкам поверхности круга.
Количественное измерение открытости пористой среды для оценки проницаемости кругов основано на законе Дарси, который устанавливает связь между скоростью потока (расходом) и давлением в пористой среде. Была сконструирована аппаратура неразрушающего контроля, которая включает в себя источник воздуха, расходомер (для измерения Q, скорости воздуха на впуске), манометр (для измерения изменения давления в различных точках круга) и сопло, соединенное с впуском воздуха для направления воздушного потока к различным точкам поверхности круга.
Давление на впуске воздуха P0 составляло 1,76 кг/см2, расход воздуха на впуске Q0 составлял 14 м3/ч; при испытании было использовано сопло размером 2,2 см. Количество точек измерения (8 - 16 для одного шлифовального круга) было выбрано из условия обеспечения точного усреднения.
Результаты измерения кругов
В таблице 7 приведены результаты сравнения значений проницаемости (Q/P, см3/с•КПа) для различных шлифовальных кругов.
В таблице 7 приведены результаты сравнения значений проницаемости (Q/P, см3/с•КПа) для различных шлифовальных кругов.
Была произведена стандартизация данных за счет использования кругов толщиной по меньшей мере 1,27 мм (полдюйма), типично с толщиной 2,54 см (один дюйм). В примере 2 не удалось изготовить контрольные круги, так как не удалось произвести формование смеси с имеющим высокую пористость содержимым для кругов в соответствии с настоящим изобретением (получаемых с использованием удлиненного абразивного зерна в абразивных смесях, стандартных в другом отношении). Контрольные круги были изготовлены с использованием смеси 50/50% по объему абразивного зерна из золь гель оксида алюминия с коэффициентом формы 4 : 1 с золь гелем с коэффициентом формы 1 : 1 или абразивного зерна из 38A оксида алюминия, причем все зерно получено на фирме Нортон, Уорчестер, штат Массачусетс, США.
Круг 11 содержит агломерированное удлиненное абразивное зерно, поэтому не может быть произведено непосредственное сравнение полученных данных с неагломерированным удлиненным зерном, так же как и проницаемость не может быть определена в соответствии с уравнением: проницаемость = 0,44 •X ширина поперечного сечения (мкм) абразивного зерна. Однако проницаемость круга в соответствии с настоящим изобретением выгодно отличается при сравнении с контролем и ориентировочно равна предсказанной проницаемости для круга, который содержит эквивалентный в других отношениях тип неагломерированного удлиненного абразивного зерна.
Приведенные данные показывают, что круги, изготовленные по способу в соответствии с настоящим изобретением, имеют проницаемость ориентировочно в 2 - 3 раза выше, чем обычные шлифовальные круги при той же пористости.
Пример 7
Этот пример показывает, как коэффициент формы L/D абразивного зерна изменяет характеристики шлифования в режиме глубинного шлифования. Для проведения испытаний был отобран указанный в приведенной в конце описания таблице 8 набор шлифовального кругов, имеющих пористость 54% и равное количество абразива и связующего вещества, изготовленных на заводе фирмы Нортон и имеющих диаметр 50,8 х 2,54 х 20,32 см.
Этот пример показывает, как коэффициент формы L/D абразивного зерна изменяет характеристики шлифования в режиме глубинного шлифования. Для проведения испытаний был отобран указанный в приведенной в конце описания таблице 8 набор шлифовального кругов, имеющих пористость 54% и равное количество абразива и связующего вещества, изготовленных на заводе фирмы Нортон и имеющих диаметр 50,8 х 2,54 х 20,32 см.
Была произведена оценка характеристик шлифования указанных кругов. Производилась операция шлифования по размеру блоков с размерами 20,32 х 10,66 х 5,33 см из стали 4340 (Rc 48 - 52) с прерывистой ползучей подачей вниз с врезанием на станке Blohm вдоль самого большого размера блока. Скорость круга составила 30,5 м/с, глубина прохода была 0,318 см, скорость перемещения стола изменялась от 19,05 см/мин с нарастанием 6,35 см/мин до прижога обрабатываемой детали. Качественные характеристики шлифования существенно улучшались за счет применения шлифовальных кругов, изготовленных с использованием удлиненных зерен Targa, с пористостью 54% и воздухопроницаемостью по меньшей мере около 200,8 см3/с•КПа. Данные различных характеристик шлифования сведены в таблицу 9. Кроме преимуществ, связанных с сообщающейся пористостью, от коэффициента формы абразивного зерна зависит как производительность шлифования (характеризуемая скоростью удаления металла), так и показатель шлифуемости (G - отношение, поделенное на удельную энергию): качественные характеристики улучшаются при увеличении L/D.
Аналогичные результаты для качественных характеристик шлифования были получены для кругов, содержащих абразивное зерно от 80 до 120 единиц зернистости. Для зерна с меньшей зернистостью существенное улучшение характеристик шлифования наблюдалось для кругов, имеющих проницаемость по меньшей мере около 160,6 см3/с•КПа.
Claims (27)
1. Способ изготовления абразивного изделия с сообщающейся пористостью, составляющей по объему ориентировочно от 55 до 80%, содержащего абразивное зерно и связующее вещество в количествах, необходимых для эффективного шлифования, отличающийся тем, что в процессе изготовления изделия составляют смесь, содержащую удлиненное абразивное зерно, имеющее отношение длины зерна к диаметру поперечного сечения, равное, по меньшей мере, 5 : 1, и остеклованное связующее вещество для образования абразивной смеси, прессуют абразивную смесь в форме для образования сырого абразивного изделия и производят обжиг сырого абразивного изделия при температуре от 600 до 1300oC при условиях, эффективных для отверждения сырого абразивного изделия и образования готового абразивного изделия, причем обжиг осуществляют в течение промежутка времени, который составляет, по меньшей мере, половину времени, необходимого при тех же самых условиях для обжига эквивалентного сырого абразивного изделия без абразивного зерна или наполнителя, имеющего отношение длины зерна к диаметру поперечного сечения более 4 : 1, при этом абразивное изделие имеет воздухопроницаемость, составляющую, по меньшей мере, 0,44 диаметра поперечного сечения абразивного зерна в микрометрах, и измеренную в см3/с Кпа.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что абразивное изделие после отверждения имеет вариацию размера менее 3% по объему по отношению к сырому абразивному изделию, причем сырое абразивное изделие, главным образом, не имеет упругого последействия после прессования.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что сообщающаяся пористость абразивного изделия составляет от 60 до 70% по объему.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что остеклованного связующего абразивное изделие содержит от 3 до 15% по объему.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что удлиненного абразивного зерна абразивное изделие содержит от 15 до 43% по объему.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что удлиненное абразивное зерно имеет отношение длины к диаметру, по меньшей мере, равное 6 : 1.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что абразивное изделие выполнено, главным образом, без материалов индукции пор.
8. Способ по п.1, отличающийся тем, что абразивная смесь дополнительно включает в себя материалы, выбранные из группы, в которую входит абразивное зерно, наполнитель, технологические добавки, их комбинации и их агломераты.
9. Способ по п. 1, отличающийся тем, что удлиненное абразивное зерно представляет собой абразивное зерно из золь гель оксида алюминия.
10. Способ по п.8, отличающийся тем, что наполнитель выбран из группы, в которую входит керамическое волокно, стекловолокно, органическое волокно, их комбинации и их агломераты.
11. Способ по п.6, отличающийся тем, что абразивное изделие имеет проницаемость, по меньшей мере, 200,8 см3/с Кпа для абразивного зерна крупнее 80 единиц зернистости.
12. Способ по п.1, отличающийся тем, что абразивное изделие получают за счет обжига сырого абразивного изделия при температурах ориентировочно от 1100 до 1300oC в течение времени ориентировочно от 1 до 5 ч.
13. Способ по п. 9, отличающийся тем, что абразивное изделие содержит ориентировочно от 16 до 34% по объему удлиненного абразивного зерна.
14. Способ по п. 1, отличающийся тем, что абразивное изделие содержит ориентировочно от 15 до 40% по объему удлиненного абразивного зерна и ориентировочно от 5 до 20% по объему связующего вещества.
15. Способ изготовления абразивного изделия с сообщающейся пористостью, составляющей по объему ориентировочно от 40 до 55%, содержащего абразивное зерно и связующее вещество в количествах, необходимых для эффективного шлифования, отличающийся тем, что в процессе изготовления изделия составляют смесь, содержащую удлиненное абразивное зерно, имеющее отношение длины зерна к диаметру поперечного сечения, равное, по меньшей мере, 5 : 1, и остеклованное связующее вещество для образования абразивной смеси, прессуют абразивную смесь в форме для образования сырого абразивного изделия, осуществляют обжиг сырого абразивного изделия при температуре от 600 до 1300oC при условиях, эффективных для отверждения сырого абразивного изделия и образования готового абразивного изделия, причем обжиг осуществляют в течение промежутка времени, который составляет, по меньшей мере, половину времени, необходимого при тех же самых условиях для обжига эквивалентного сырого абразивного изделия без абразивного зерна и наполнителя, имеющего отношение длины зерна к диаметру поперечного сечения более 4 : 1, при этом абразивное изделие имеет воздухопроницаемость, составляющую, по меньшей мере, 0,22 диаметра поперечного сечения абразивного зерна в микрометрах и измеренную в см3/с Кпа.
16. Способ по п.15, отличающийся тем, что абразивное изделие после отверждения имеет вариацию размера менее 3% по объему по отношению к сырому абразивному изделию, причем сырое абразивное изделие, главным образом, не имеет упругого последействия после прессования.
17. Способ по п.15, отличающийся тем, что остеклованного связующего абразивное изделие содержит от 3 до 15% по объему.
18. Способ по п.15, отличающийся тем, что удлиненного абразивного зерна абразивное изделие содержит от 15 до 43% по объему.
19. Способ по п.15, отличающийся тем, что удлиненное абразивное зерно имеет отношение длины к диаметру, по меньшей мере, равное 6 : 1.
20. Способ по п.15, отличающийся тем, что абразивное изделие выполнено, главным образом, без материалов индукции пор.
21. Способ по п.15, отличающийся тем, что абразивная смесь дополнительно включает в себя материалы, выбранные из группы, в которую входит абразивное зерно, наполнитель, технологические добавки, их комбинации и их агломераты.
22. Способ по п.15, отличающийся тем, что удлиненное абразивное зерно представляет собой абразивное зерно из золь гель оксида алюминия.
23. Способ по п.21, отличающийся тем, что наполнитель выбран из группы, в которую входит керамическое волокно, стекловолокно, органическое волокно, их комбинации и их агломераты.
24. Способ по п.19, отличающийся тем, что абразивное изделие имеет проницаемость, по меньшей мере, 200,8 см3/с Кпа для абразивного зерна крупнее 80 единиц зернистости.
25. Способ по п.15, отличающийся тем, что абразивное изделие получают за счет обжига сырого абразивного изделия при температурах ориентировочно от 1100 до 1300oC в течение времени ориентировочно от 1 до 5 ч.
26. Способ по п.13, отличающийся тем, что абразивное изделие содержит ориентировочно от 16 до 34% по объему удлиненного абразивного зерна.
27. Способ по п.15, отличающийся тем, что абразивное изделие содержит ориентировочно от 15 до 55% по объему удлиненного абразивного зерна и ориентировочно от 5 до 20% по объему связующего вещества.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/687,816 | 1996-07-26 | ||
| US08/687,816 US5738696A (en) | 1996-07-26 | 1996-07-26 | Method for making high permeability grinding wheels |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2151045C1 true RU2151045C1 (ru) | 2000-06-20 |
Family
ID=24761976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99101495/02A RU2151045C1 (ru) | 1996-07-26 | 1997-05-19 | Способ изготовления шлифовальных кругов с высокой проницаемостью |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5738696A (ru) |
| EP (1) | EP0921908B1 (ru) |
| JP (1) | JP3336015B2 (ru) |
| KR (1) | KR100323789B1 (ru) |
| CN (1) | CN1066995C (ru) |
| AR (1) | AR007703A1 (ru) |
| AT (1) | ATE274399T1 (ru) |
| AU (1) | AU705026B2 (ru) |
| BR (1) | BR9710595A (ru) |
| CA (1) | CA2259340C (ru) |
| CO (1) | CO4980905A1 (ru) |
| DE (1) | DE69730438T2 (ru) |
| ES (1) | ES2227695T3 (ru) |
| RU (1) | RU2151045C1 (ru) |
| TW (1) | TW380085B (ru) |
| WO (1) | WO1998004385A1 (ru) |
| ZA (1) | ZA974807B (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2484058C2 (ru) * | 2007-04-26 | 2013-06-10 | Элемент Сикс (Продакшн)(Пти) Лтд | Композиционный материал на основе субоксида бора |
Families Citing this family (131)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1219098B1 (en) * | 1999-06-14 | 2018-05-23 | BlackBerry Corporation | Method and apparatus for communicating via virtual office telephone extensions |
| EP1313821B1 (en) * | 1999-08-31 | 2013-01-09 | Element Six Abrasives S.A. | Method for the manufacture of an abrasive material comprising elongate abrasive bodies |
| US6607570B1 (en) | 2000-02-02 | 2003-08-19 | 3M Innovative Properties Company | Fused Al2O3-rare earth oxide eutectic abrasive particles, abrasive articles, and methods of making and using the same |
| US6596041B2 (en) | 2000-02-02 | 2003-07-22 | 3M Innovative Properties Company | Fused AL2O3-MgO-rare earth oxide eutectic abrasive particles, abrasive articles, and methods of making and using the same |
| US6451077B1 (en) | 2000-02-02 | 2002-09-17 | 3M Innovative Properties Company | Fused abrasive particles, abrasive articles, and methods of making and using the same |
| US6669749B1 (en) | 2000-02-02 | 2003-12-30 | 3M Innovative Properties Company | Fused abrasive particles, abrasive articles, and methods of making and using the same |
| US6592640B1 (en) | 2000-02-02 | 2003-07-15 | 3M Innovative Properties Company | Fused Al2O3-Y2O3 eutectic abrasive particles, abrasive articles, and methods of making and using the same |
| EP1303465A1 (en) | 2000-07-19 | 2003-04-23 | 3M Innovative Properties Company | Fused alumina-rare earth oxide-zirconia eutectic materials, abrasive particles, abrasive articles and methods of making and using the same |
| US6458731B1 (en) | 2000-07-19 | 2002-10-01 | 3M Innovative Properties Company | Fused aluminum oxycarbide/nitride-AL2O3.Y2O3 eutectic materials |
| US6666750B1 (en) | 2000-07-19 | 2003-12-23 | 3M Innovative Properties Company | Fused AL2O3-rare earth oxide-ZrO2 eutectic abrasive particles, abrasive articles, and methods of making and using the same |
| US6454822B1 (en) | 2000-07-19 | 2002-09-24 | 3M Innovative Properties Company | Fused aluminum oxycarbide/nitride-Al2O3·Y2O3 eutectic abrasive particles, abrasive articles, and methods of making and using the same |
| US6582488B1 (en) | 2000-07-19 | 2003-06-24 | 3M Innovative Properties Company | Fused Al2O3-rare earth oxide-ZrO2 eutectic materials |
| US7384438B1 (en) | 2000-07-19 | 2008-06-10 | 3M Innovative Properties Company | Fused Al2O3-Y2O3-ZrO2 eutectic abrasive particles, abrasive articles, and methods of making and using the same |
| US6589305B1 (en) | 2000-07-19 | 2003-07-08 | 3M Innovative Properties Company | Fused aluminum oxycarbide/nitride-Al2O3 • rare earth oxide eutectic abrasive particles, abrasive articles, and methods of making and using the same |
| ATE331697T1 (de) | 2000-07-19 | 2006-07-15 | 3M Innovative Properties Co | Geschmolzene eutektische materialien aus aluminiumoxicarbid/-nitrid-aluminiumseltenerdox d,schleifpartikel, schleifgegenstände und verfahren zur herstellung und verwendung derselben |
| US6583080B1 (en) | 2000-07-19 | 2003-06-24 | 3M Innovative Properties Company | Fused aluminum oxycarbide/nitride-Al2O3·rare earth oxide eutectic materials |
| DE60125592T3 (de) | 2000-10-06 | 2012-01-12 | 3M Innovative Properties Co. | Agglomeratschleifkorn und verfahren zu seiner herstellung |
| US6620214B2 (en) | 2000-10-16 | 2003-09-16 | 3M Innovative Properties Company | Method of making ceramic aggregate particles |
| US6521004B1 (en) | 2000-10-16 | 2003-02-18 | 3M Innovative Properties Company | Method of making an abrasive agglomerate particle |
| JP2004511646A (ja) * | 2000-10-16 | 2004-04-15 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | 凝集粒子を製造する方法 |
| US6551366B1 (en) | 2000-11-10 | 2003-04-22 | 3M Innovative Properties Company | Spray drying methods of making agglomerate abrasive grains and abrasive articles |
| JP4194489B2 (ja) * | 2001-08-02 | 2008-12-10 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | 研磨粒子、ならびにその製造および使用方法 |
| US7168267B2 (en) * | 2001-08-02 | 2007-01-30 | 3M Innovative Properties Company | Method of making amorphous materials and ceramics |
| ES2295396T3 (es) * | 2001-08-02 | 2008-04-16 | 3M Innovative Properties Company | Metodo para fabricar articulos a partir de vidrio y articulos vitroceramicos asi producidos. |
| RU2004103084A (ru) * | 2001-08-02 | 2005-06-27 | 3М Инновейтив Пропертиз Компани (US) | Материалы на основе al2o3, оксидов редкоземельных элементов, zro2 и (или) hfo2 и способы их получения и применения |
| US7625509B2 (en) * | 2001-08-02 | 2009-12-01 | 3M Innovative Properties Company | Method of making ceramic articles |
| JP4515255B2 (ja) * | 2001-08-02 | 2010-07-28 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | Ａｌ２Ｏ３−Ｙ２Ｏ３−ＺｒＯ２材料 |
| US6572666B1 (en) | 2001-09-28 | 2003-06-03 | 3M Innovative Properties Company | Abrasive articles and methods of making the same |
| US6685755B2 (en) * | 2001-11-21 | 2004-02-03 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Porous abrasive tool and method for making the same |
| US6749653B2 (en) | 2002-02-21 | 2004-06-15 | 3M Innovative Properties Company | Abrasive particles containing sintered, polycrystalline zirconia |
| US6679758B2 (en) | 2002-04-11 | 2004-01-20 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Porous abrasive articles with agglomerated abrasives |
| US6988937B2 (en) | 2002-04-11 | 2006-01-24 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Method of roll grinding |
| US7544114B2 (en) * | 2002-04-11 | 2009-06-09 | Saint-Gobain Technology Company | Abrasive articles with novel structures and methods for grinding |
| US7090565B2 (en) * | 2002-04-11 | 2006-08-15 | Saint-Gobain Abrasives Technology Company | Method of centerless grinding |
| US8056370B2 (en) * | 2002-08-02 | 2011-11-15 | 3M Innovative Properties Company | Method of making amorphous and ceramics via melt spinning |
| US7179526B2 (en) * | 2002-08-02 | 2007-02-20 | 3M Innovative Properties Company | Plasma spraying |
| US7811496B2 (en) * | 2003-02-05 | 2010-10-12 | 3M Innovative Properties Company | Methods of making ceramic particles |
| US20040148868A1 (en) * | 2003-02-05 | 2004-08-05 | 3M Innovative Properties Company | Methods of making ceramics |
| US7258707B2 (en) * | 2003-02-05 | 2007-08-21 | 3M Innovative Properties Company | AI2O3-La2O3-Y2O3-MgO ceramics, and methods of making the same |
| US20040148869A1 (en) * | 2003-02-05 | 2004-08-05 | 3M Innovative Properties Company | Ceramics and methods of making the same |
| US7141522B2 (en) * | 2003-09-18 | 2006-11-28 | 3M Innovative Properties Company | Ceramics comprising Al2O3, Y2O3, ZrO2 and/or HfO2, and Nb2O5 and/or Ta2O5 and methods of making the same |
| US7141523B2 (en) * | 2003-09-18 | 2006-11-28 | 3M Innovative Properties Company | Ceramics comprising Al2O3, REO, ZrO2 and/or HfO2, and Nb2O5 and/or Ta2O5 and methods of making the same |
| US7297171B2 (en) * | 2003-09-18 | 2007-11-20 | 3M Innovative Properties Company | Methods of making ceramics comprising Al2O3, REO, ZrO2 and/or HfO2 and Nb205 and/or Ta2O5 |
| US20050137078A1 (en) * | 2003-12-18 | 2005-06-23 | 3M Innovative Properties Company | Alumina-yttria particles and methods of making the same |
| US20050137076A1 (en) * | 2003-12-18 | 2005-06-23 | 3M Innovative Properties Company | Transparent fused crystalline ceramic, and method of making the same |
| US20050132655A1 (en) * | 2003-12-18 | 2005-06-23 | 3M Innovative Properties Company | Method of making abrasive particles |
| US20050132656A1 (en) * | 2003-12-18 | 2005-06-23 | 3M Innovative Properties Company | Method of making abrasive particles |
| US20050137077A1 (en) * | 2003-12-18 | 2005-06-23 | 3M Innovative Properties Company | Method of making abrasive particles |
| US20050132657A1 (en) * | 2003-12-18 | 2005-06-23 | 3M Innovative Properties Company | Method of making abrasive particles |
| US7722691B2 (en) | 2005-09-30 | 2010-05-25 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive tools having a permeable structure |
| US7399330B2 (en) * | 2005-10-18 | 2008-07-15 | 3M Innovative Properties Company | Agglomerate abrasive grains and methods of making the same |
| US20070151166A1 (en) * | 2005-12-30 | 2007-07-05 | 3M Innovative Properties Company | Method of making abrasive articles, cutting tools, and cutting tool inserts |
| US7598188B2 (en) * | 2005-12-30 | 2009-10-06 | 3M Innovative Properties Company | Ceramic materials and methods of making and using the same |
| US7281970B2 (en) * | 2005-12-30 | 2007-10-16 | 3M Innovative Properties Company | Composite articles and methods of making the same |
| US20070154713A1 (en) * | 2005-12-30 | 2007-07-05 | 3M Innovative Properties Company | Ceramic cutting tools and cutting tool inserts, and methods of making the same |
| US8262757B2 (en) * | 2006-04-04 | 2012-09-11 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Infrared cured abrasive articles |
| US7708619B2 (en) * | 2006-05-23 | 2010-05-04 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Method for grinding complex shapes |
| US8167962B2 (en) * | 2007-04-10 | 2012-05-01 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Pulpstone for long fiber pulp production |
| US8426330B2 (en) * | 2007-04-26 | 2013-04-23 | Anthony Andrews | Boron suboxide composite material |
| US8894731B2 (en) * | 2007-10-01 | 2014-11-25 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive processing of hard and /or brittle materials |
| US7658665B2 (en) * | 2007-10-09 | 2010-02-09 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Techniques for cylindrical grinding |
| US20090120009A1 (en) * | 2007-11-08 | 2009-05-14 | Chien-Min Sung | Polycrystalline Grits and Associated Methods |
| SG192427A1 (en) | 2008-06-23 | 2013-08-30 | Saint Gobain Abrasives Inc | High porosity vitrified superabrasive products and method of preparation |
| CN102076462B (zh) * | 2008-07-02 | 2013-01-16 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 用于电子工业中的磨料切片工具 |
| CA2743808A1 (en) * | 2008-11-17 | 2010-05-20 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Acrylate color-stabilized phenolic bound abrasive products and methods for making same |
| EP2384260B1 (en) * | 2008-12-30 | 2018-07-04 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Reinforced bonded abrasive tools |
| WO2010135058A2 (en) | 2009-05-19 | 2010-11-25 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Method and apparatus for roll grinding |
| CN101905439B (zh) * | 2009-06-04 | 2012-07-04 | 宋健民 | 一种于内部原位生成空隙的抛光垫及其方法 |
| US8628597B2 (en) * | 2009-06-25 | 2014-01-14 | 3M Innovative Properties Company | Method of sorting abrasive particles, abrasive particle distributions, and abrasive articles including the same |
| EP2481525A3 (en) | 2009-07-27 | 2013-10-02 | Baker Hughes Incorporated | Abrasive article |
| EP2461943B1 (en) * | 2009-08-03 | 2018-10-03 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive tool having controlled porosity distribution |
| CA2770123A1 (en) * | 2009-08-03 | 2011-02-10 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive tool having a particular porosity variation |
| WO2011056680A2 (en) | 2009-10-27 | 2011-05-12 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Vitreous bonded abrasive |
| BR112012009809A2 (pt) | 2009-10-27 | 2016-11-22 | Saint Gobain Abrasifs Sa | produto superabrasivo, respectivo precursor e método de formação, produto de resina superabrasivo e método de retificação de uma pastilha no avesso |
| CA2793552C (en) | 2010-08-06 | 2016-09-13 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive tool and a method for finishing complex shapes in workpieces |
| TWI613285B (zh) | 2010-09-03 | 2018-02-01 | 聖高拜磨料有限公司 | 粘結的磨料物品及形成方法 |
| BR112012029991A2 (pt) | 2010-12-30 | 2016-08-02 | Saint Gobain Abrasifs Sa | método para reduzir uma rigidez de uma roda abrasiva ligada organicamente; método para produzir uma roda de centro rebaixado; roda de centro rabaixado; roda de centro rebaixado ligada organicamente; especificação de roda de centro rebaixado ligada organicamente; método para triturar uma peça de trabalho; método para determinar uma redução em rigidez em uma roda de centro rebaixada |
| US8758461B2 (en) | 2010-12-31 | 2014-06-24 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Abrasive particles having particular shapes and methods of forming such particles |
| CN103764349B (zh) | 2011-06-30 | 2017-06-09 | 圣戈本陶瓷及塑料股份有限公司 | 液相烧结碳化硅研磨颗粒 |
| CN103702800B (zh) | 2011-06-30 | 2017-11-10 | 圣戈本陶瓷及塑料股份有限公司 | 包括氮化硅磨粒的磨料制品 |
| BR112014007089A2 (pt) | 2011-09-26 | 2017-03-28 | Saint-Gobain Ceram & Plastics Inc | artigos abrasivos incluindo materiais de partículas abrasivas, abrasivos revestidos usando os materiais de partículas abrasivas e os métodos de formação |
| WO2013078324A1 (en) * | 2011-11-23 | 2013-05-30 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive Article For Ultra High Material Removal Rate Grinding Operations |
| CN109054745A (zh) | 2011-12-30 | 2018-12-21 | 圣戈本陶瓷及塑料股份有限公司 | 成形磨粒及其形成方法 |
| PL2797716T3 (pl) | 2011-12-30 | 2021-07-05 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Kompozytowe ukształtowane cząstki ścierne i sposób ich formowania |
| RU2014130167A (ru) | 2011-12-30 | 2016-02-27 | Сэнт-Гобэйн Керамикс Энд Пластикс Инк. | Получение формованных абразивных частиц |
| US9266220B2 (en) | 2011-12-30 | 2016-02-23 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive articles and method of forming same |
| WO2013106602A1 (en) | 2012-01-10 | 2013-07-18 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Abrasive particles having particular shapes and methods of forming such particles |
| CA2987793C (en) | 2012-01-10 | 2019-11-05 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Abrasive particles having complex shapes and methods of forming same |
| WO2013149209A1 (en) | 2012-03-30 | 2013-10-03 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive products having fibrillated fibers |
| JP6072223B2 (ja) | 2012-04-04 | 2017-02-01 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | 研磨粒子、研磨粒子の製造方法、及び研磨物品 |
| CN110013795A (zh) | 2012-05-23 | 2019-07-16 | 圣戈本陶瓷及塑料股份有限公司 | 成形磨粒及其形成方法 |
| EP2866977B8 (en) | 2012-06-29 | 2023-01-18 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Abrasive particles having particular shapes and methods of forming such particles |
| RU2614488C2 (ru) | 2012-10-15 | 2017-03-28 | Сен-Гобен Абразивс, Инк. | Абразивные частицы, имеющие определенные формы, и способы формирования таких частиц |
| WO2014106159A1 (en) | 2012-12-31 | 2014-07-03 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
| EP2938461A4 (en) | 2012-12-31 | 2016-09-07 | Saint Gobain Abrasives Inc | BONDED GRINDING MATERIAL AND METHOD FOR GRINDING |
| US9074119B2 (en) | 2012-12-31 | 2015-07-07 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Particulate materials and methods of forming same |
| CN105189046B (zh) | 2012-12-31 | 2017-12-05 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 粘结研磨制品和碾磨方法 |
| WO2014161001A1 (en) | 2013-03-29 | 2014-10-02 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive particles having particular shapes and methods of forming such particles |
| DE112014001102T5 (de) * | 2013-03-31 | 2015-11-19 | Saint-Gobain Abrasifs | Gebundener Schleifartikel und Schleifverfahren |
| JP6550374B2 (ja) | 2013-04-05 | 2019-07-24 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | 焼結された研磨粒子、それを作製する方法、及びそれを含む研磨物品 |
| TW201502263A (zh) | 2013-06-28 | 2015-01-16 | Saint Gobain Ceramics | 包含成形研磨粒子之研磨物品 |
| CN105764653B (zh) | 2013-09-30 | 2020-09-11 | 圣戈本陶瓷及塑料股份有限公司 | 成形磨粒及其形成方法 |
| MX2016008494A (es) | 2013-12-31 | 2016-10-28 | Saint Gobain Abrasives Inc | Articulo abrasivo que incluye partículas abrasivas perfiladas. |
| US9771507B2 (en) | 2014-01-31 | 2017-09-26 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Shaped abrasive particle including dopant material and method of forming same |
| AT515587B1 (de) * | 2014-03-25 | 2017-05-15 | Tyrolit - Schleifmittelwerke Swarovski K G | Schleifteilchenagglomerat |
| AU2015247739B2 (en) | 2014-04-14 | 2017-10-26 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Abrasive article including shaped abrasive particles |
| CN111331524B (zh) | 2014-04-14 | 2022-04-29 | 圣戈本陶瓷及塑料股份有限公司 | 包括成形磨粒的研磨制品 |
| WO2015184355A1 (en) | 2014-05-30 | 2015-12-03 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Method of using an abrasive article including shaped abrasive particles |
| CN107000167B (zh) | 2014-12-01 | 2020-04-24 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 包括具有碳化硅的附聚物和无机粘结材料的研磨制品 |
| RU2017121313A (ru) | 2014-12-01 | 2019-01-10 | Сен-Гобен Абразивс, Инк. | Абразивное изделие, содержащее агломераты, которые содержат карбид кремния и неорганический связующий материал |
| US9707529B2 (en) | 2014-12-23 | 2017-07-18 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Composite shaped abrasive particles and method of forming same |
| US9914864B2 (en) | 2014-12-23 | 2018-03-13 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Shaped abrasive particles and method of forming same |
| US9676981B2 (en) | 2014-12-24 | 2017-06-13 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Shaped abrasive particle fractions and method of forming same |
| TWI634200B (zh) | 2015-03-31 | 2018-09-01 | 聖高拜磨料有限公司 | 固定磨料物品及其形成方法 |
| WO2016161157A1 (en) * | 2015-03-31 | 2016-10-06 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Fixed abrasive articles and methods of forming same |
| CA3118239A1 (en) | 2015-06-11 | 2016-12-15 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Abrasive article including shaped abrasive particles |
| EP3205449A1 (de) * | 2016-02-09 | 2017-08-16 | Hermes Schleifkörper GmbH | Verfahren zur herstellung eines keramischen formkörpers |
| EP3205450A1 (de) * | 2016-02-09 | 2017-08-16 | Hermes Schleifkörper GmbH | Verfahren zur herstellung eines keramischen formkörpers |
| EP3904002B1 (en) | 2016-04-01 | 2023-01-25 | 3M Innovative Properties Company | Abrasive article including elongate shaped abrasive particles |
| SI3455321T1 (sl) | 2016-05-10 | 2022-10-28 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Metode oblikovanja abrazivnih delcev |
| WO2017197002A1 (en) | 2016-05-10 | 2017-11-16 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Abrasive particles and methods of forming same |
| EP3519134B1 (en) | 2016-09-29 | 2024-01-17 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Fixed abrasive articles and methods of forming same |
| US10759024B2 (en) | 2017-01-31 | 2020-09-01 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Abrasive article including shaped abrasive particles |
| US10563105B2 (en) | 2017-01-31 | 2020-02-18 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Abrasive article including shaped abrasive particles |
| WO2018236989A1 (en) | 2017-06-21 | 2018-12-27 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | PARTICULATE MATERIALS AND METHODS OF FORMATION THEREOF |
| CN107336147A (zh) * | 2017-06-29 | 2017-11-10 | 广东工科机电有限公司 | 一种耐温、干磨的金属、建材磨具及制备方法 |
| US10518387B2 (en) * | 2017-07-18 | 2019-12-31 | Taiwan Semiconductor Manufacturing Co., Ltd. | Grinding element, grinding wheel and manufacturing method of semiconductor package using the same |
| CN111183199B (zh) | 2017-10-02 | 2022-08-02 | 3M创新有限公司 | 细长磨料颗粒、其制备方法以及包含细长磨料颗粒的磨料制品 |
| WO2019191660A1 (en) * | 2018-03-30 | 2019-10-03 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article including a coating |
| EP4081369A4 (en) | 2019-12-27 | 2024-04-10 | Saint Gobain Ceramics | GRINDING ARTICLES AND METHODS OF FORMING SAME |
| WO2023209518A1 (en) | 2022-04-26 | 2023-11-02 | 3M Innovative Properties Company | Abrasive articles, methods of manufacture and use thereof |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3273984A (en) * | 1963-07-18 | 1966-09-20 | Norton Co | Grinding wheel |
| US3547608A (en) * | 1967-11-08 | 1970-12-15 | Noboru Kitazawa | Method of manufacturing an impregnated fibrous grinding article |
| US3537121A (en) * | 1968-01-17 | 1970-11-03 | Minnesota Mining & Mfg | Cleaning and buffing product |
| DE2942217A1 (de) * | 1978-10-18 | 1980-04-30 | Daichiku Co Ltd | Hochgeschwindigkeitsschleifstein und verfahren zu seiner herstellung |
| CA1175665A (en) * | 1981-02-02 | 1984-10-09 | William F. Zimmer | Abrasive article |
| JPS61209880A (ja) * | 1985-03-12 | 1986-09-18 | Kanebo Ltd | 硬質金属平面の精密研磨方法 |
| US5312789A (en) * | 1987-05-27 | 1994-05-17 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive grits formed of ceramic, impregnation method of making the same and products made therewith |
| US5244477A (en) * | 1989-04-28 | 1993-09-14 | Norton Company | Sintered sol gel alumina abrasive filaments |
| US5035723A (en) * | 1989-04-28 | 1991-07-30 | Norton Company | Bonded abrasive products containing sintered sol gel alumina abrasive filaments |
| US5009676A (en) * | 1989-04-28 | 1991-04-23 | Norton Company | Sintered sol gel alumina abrasive filaments |
| US5103598A (en) * | 1989-04-28 | 1992-04-14 | Norton Company | Coated abrasive material containing abrasive filaments |
| JPH03161273A (ja) * | 1989-08-09 | 1991-07-11 | Noritake Co Ltd | 高速度工具鋼製圧延ロール研削用多孔性砥石 |
| JPH0716880B2 (ja) * | 1990-03-09 | 1995-03-01 | 株式会社ノリタケカンパニーリミテド | 巨大気孔を備えた多孔性砥石 |
| US5129919A (en) * | 1990-05-02 | 1992-07-14 | Norton Company | Bonded abrasive products containing sintered sol gel alumina abrasive filaments |
| US5037452A (en) * | 1990-12-20 | 1991-08-06 | Cincinnati Milacron Inc. | Method of making vitreous bonded grinding wheels and grinding wheels obtained by the method |
| US5221294A (en) * | 1991-05-22 | 1993-06-22 | Norton Company | Process of producing self-bonded ceramic abrasive wheels |
| US5203886A (en) * | 1991-08-12 | 1993-04-20 | Norton Company | High porosity vitrified bonded grinding wheels |
| US5429648A (en) * | 1993-09-23 | 1995-07-04 | Norton Company | Process for inducing porosity in an abrasive article |
-
1996
- 1996-07-26 US US08/687,816 patent/US5738696A/en not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-05-19 CN CN97196144A patent/CN1066995C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1997-05-19 DE DE69730438T patent/DE69730438T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-05-19 KR KR1019997000655A patent/KR100323789B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-05-19 CA CA002259340A patent/CA2259340C/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-05-19 AU AU30080/97A patent/AU705026B2/en not_active Expired
- 1997-05-19 AT AT97924738T patent/ATE274399T1/de active
- 1997-05-19 EP EP97924738A patent/EP0921908B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-05-19 ES ES97924738T patent/ES2227695T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-05-19 JP JP50877698A patent/JP3336015B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1997-05-19 RU RU99101495/02A patent/RU2151045C1/ru active
- 1997-05-19 WO PCT/US1997/008304 patent/WO1998004385A1/en active IP Right Grant
- 1997-05-19 BR BR9710595A patent/BR9710595A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-05-22 TW TW086106893A patent/TW380085B/zh not_active IP Right Cessation
- 1997-05-30 ZA ZA9704807A patent/ZA974807B/xx unknown
- 1997-07-02 AR ARP970102951A patent/AR007703A1/es unknown
- 1997-07-22 CO CO97041597A patent/CO4980905A1/es unknown
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2484058C2 (ru) * | 2007-04-26 | 2013-06-10 | Элемент Сикс (Продакшн)(Пти) Лтд | Композиционный материал на основе субоксида бора |
| RU2484060C2 (ru) * | 2007-04-26 | 2013-06-10 | Элемент Сикс (Продакшн) (Пти) Лтд | Композиционные материалы на основе субоксида бора |
| RU2484059C2 (ru) * | 2007-04-26 | 2013-06-10 | Элемент Сикс (Продакшн) (Пти) Лтд | Композиционный материал на основе субоксида бора |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100323789B1 (ko) | 2002-02-19 |
| EP0921908A1 (en) | 1999-06-16 |
| ZA974807B (en) | 1997-12-30 |
| DE69730438D1 (de) | 2004-09-30 |
| US5738696A (en) | 1998-04-14 |
| AR007703A1 (es) | 1999-11-10 |
| ES2227695T3 (es) | 2005-04-01 |
| CA2259340C (en) | 2002-07-23 |
| WO1998004385A1 (en) | 1998-02-05 |
| TW380085B (en) | 2000-01-21 |
| BR9710595A (pt) | 1999-08-17 |
| DE69730438T2 (de) | 2005-09-15 |
| AU705026B2 (en) | 1999-05-13 |
| AU3008097A (en) | 1998-02-20 |
| EP0921908B1 (en) | 2004-08-25 |
| CO4980905A1 (es) | 2000-11-27 |
| CA2259340A1 (en) | 1998-02-05 |
| JP2000505004A (ja) | 2000-04-25 |
| KR20000029592A (ko) | 2000-05-25 |
| JP3336015B2 (ja) | 2002-10-21 |
| CN1224379A (zh) | 1999-07-28 |
| CN1066995C (zh) | 2001-06-13 |
| ATE274399T1 (de) | 2004-09-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2151045C1 (ru) | Способ изготовления шлифовальных кругов с высокой проницаемостью | |
| KR100386764B1 (ko) | 고투과성 연마 제품 | |
| US5035723A (en) | Bonded abrasive products containing sintered sol gel alumina abrasive filaments | |
| JP2931104B2 (ja) | 改良されたビトリファイド研磨部材 | |
| JP5110600B2 (ja) | 固定研磨工具及びその製造方法 | |
| US7090565B2 (en) | Method of centerless grinding | |
| US5711774A (en) | Silicon carbide abrasive wheel | |
| CN107107313B (zh) | 包括具有碳化硅的附聚物和无机粘结材料的研磨制品 | |
| EP0828583A1 (en) | An alumina abrasive wheel with improved corner holding | |
| CN107000167B (zh) | 包括具有碳化硅的附聚物和无机粘结材料的研磨制品 | |
| CA2337611C (en) | Vitreous bond compositions for abrasive articles | |
| EP0204195A2 (en) | Method for making vitrified bonded grinding tools | |
| EP0335930B1 (en) | Bonded abrasive | |
| RU2025258C1 (ru) | Абразивный инструмент и способ его изготовления | |
| MXPA01001259A (en) | Vitreous bond compositions for abrasive articles |