RU2127765C1 - Способ получения стали и гидравлически активных связующих из шлаков - Google Patents
Способ получения стали и гидравлически активных связующих из шлаков Download PDFInfo
- Publication number
- RU2127765C1 RU2127765C1 RU95112569/02A RU95112569A RU2127765C1 RU 2127765 C1 RU2127765 C1 RU 2127765C1 RU 95112569/02 A RU95112569/02 A RU 95112569/02A RU 95112569 A RU95112569 A RU 95112569A RU 2127765 C1 RU2127765 C1 RU 2127765C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- slag
- iron
- phase
- liquid
- clinker
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 140
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 33
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 29
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 29
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 title claims abstract description 8
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 63
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims abstract description 29
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 18
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 13
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims abstract description 5
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 82
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 42
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 38
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 33
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 27
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 11
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 10
- BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N dicalcium;oxocalcium;silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[Ca]=O.[O-][Si]([O-])([O-])[O-] BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 9
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 8
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 8
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 8
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 7
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 4
- 238000013021 overheating Methods 0.000 claims description 4
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 4
- 150000004645 aluminates Chemical class 0.000 claims description 3
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 3
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011707 mineral Substances 0.000 claims description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 3
- JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N calcium silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 235000012241 calcium silicate Nutrition 0.000 claims description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract 1
- 229960005191 ferric oxide Drugs 0.000 description 22
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 19
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 18
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 12
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 10
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 6
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 6
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 4
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000001603 reducing effect Effects 0.000 description 3
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 2
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 2
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 2
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011149 active material Substances 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 239000013590 bulk material Substances 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009841 combustion method Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 1
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 1
- QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N methylidyneiron Chemical compound [C].[Fe] QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 moreover Chemical compound 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000006479 redox reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 239000006163 transport media Substances 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/14—Cements containing slag
- C04B7/147—Metallurgical slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/04—Removing impurities other than carbon, phosphorus or sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B5/00—Treatment of metallurgical slag ; Artificial stone from molten metallurgical slag
- C04B5/06—Ingredients, other than water, added to the molten slag or to the granulating medium or before remelting; Treatment with gases or gas generating compounds, e.g. to obtain porous slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
- C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0087—Treatment of slags covering the steel bath, e.g. for separating slag from the molten metal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
- C21C2005/363—Slag cements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C2200/00—Recycling of waste material
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Abstract
Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к способам получения стали и гидравлически активных связующих. В способе получения стали и гидравлически активных связующих доменный чугун рафинируют содержащим свыше 5% оксидов железа шлаком. Шлак восстанавливают в процессе рафинирования в клинкерную фазу, отделяют от расплава металла, выпускают и охлаждают. В качестве шлака используют сталеплавильные шлаки, или Cu-конвертерные шлаки после реакции со свинцовой ванной, или окисленные шлаки из установок для сжигания отходов. Изобретение позволяет обработать шлаки непосредственно на сталеплавильном заводе и превратить его в гидравлически активное связующее. 13 з.п.ф-лы, 4 табл.
Description
Изобретение относится к способу получения стали и гидравлически активных связующих, как, например, доменный шлак, клинкер или тому подобное.
При получении стали образуется сталеплавильный шлак, который имеет относительно высокое содержание оксида железа, обусловленное процессом рафинирования. Обычный сталеплавильный шлак содержит MnO и FeO в количестве, которое составляет вплоть до 33 вес.%.
В то время как доменный шлак характеризуется благоприятными гидравлическими свойствами и значительно меньшим содержанием оксида железа и вместе с этим может легче использоваться в качестве строительного материала, утилизация шлака сталеплавильного завода связана в возрастающей степени с трудностями, так как шлак сталеплавильного завода образующегося состава, т.е. без дополнительной металлургической обработки, сразу неприменим для строительных целей или тому подобного. Уже предлагалось гранулировать сталеплавильные шлаки вместе с доменными шлаками и применять в качестве насыпного материала в дорожном строительстве. Относительно высокое содержание CaO в сталеплавильном шлаке, однако, также здесь допускает использование сталеплавильного шлака только в ограниченных количествах.
Металлургическая обработка шлака сталеплавильного производства для того, чтобы получить более высококачественный продукт, как правило, связана с большой затратой энергии и вследствие этого сразу является нерентабельной.
Шлаки с относительно высоким содержанием оксида железа, однако, образуются также в других металлургических процессах или способах сжигания. В особенности известно, что Cu - конвертерные шлаки зачастую имеют содержание оксида железа выше 50 вес.% и также известны шлаки из установок для сжигания мусора, соответственно, отходов, которые характеризуются относительно высоким содержанием оксида железа.
Известен способ получения стали и гидравлически активных связующих из шлаков, включающий восстановительную обработку в емкости расплава шлака, содержащего свыше 5% оксидов железа, до клинкерной фазы с последующим его отделением от расплава металла, выпуском и охлаждением, и рафинирование расплава металла (см. описание к патенту GB 2027058, C 21 C 5/28, 13.02.80).
Целью изобретения является дальнейшая обработка сталеплавильных шлаков, соответственно, шлаков с относительно высоким содержанием оксида железа указанного вначале рода непосредственно на сталеплавильном заводе и превращение в лучше используемый целевой продукт, а именно в гидравлически активное связующее.
Указанный технический результат получается за счет того, что в качестве расплава металла используют доменный чугун, который рафинируют шлаком, содержащим оксиды железа, восстанавливающимся в процессе рафинирования в клинкерную фазу, при этом в качестве шлака используют сталеплавильные шлаки, или Cu-конвертерные шлаки после реакции со свинцовой ванной или окисленные шлаки из установок для сжигания отходов.
Согласно предпочтительной форме выполнения содержание оксида железа в шлаке выбирают свыше 8 вес.%, предпочтительно 10 вес.%. При этом может использоваться жидкий сталеплавильный шлак при температурах выше 1550oC, в особенности выше 1600oC, и жидкий доменный чугун при температурах 1450 - 1550oC. Жидкий доменный чугун добавляют к жидкой шлаковой фазе в весовых количествах от 1:2 до 1:3. Жидкие фазы выдерживают вместе в течение 3 - 8 часов, предпочтительно, в течение 6 часов при температурах выше 1550oC, в частности 1660 - 1800oC.
В качестве емкости для смешения используют электрически обогреваемый опрокидывающийся конвертер. Шлаки поддерживают при температуре перегрева за счет вдувания или продувки кислородом. При этом в шлаки добавляют основные обедненные руды для повышения содержания оксида железа до величины выше 8 вес.%.
При использовании Cu-конвертерных шлаков свинец выводят ниже ванны жидкой стали и Zn конденсируют из газовой фазы. Высоту слоя шлаковой ванны для реакции с доменным чугуном выбирают в пределах 2 - 8 см, предпочтительном 2 - 6 см.
Согласно предпочтительному выполнению шлак переводят в агломерированную фазу, которая состоит из 15 - 25 вес.% расплавленной фазы в виде алюминатов, ферритов и клинкерной фазы в виде минералов, алита, белита. При этом дополнительно присаживают добавки в виде CaCO3, Al2O3 и/или SiO2.
Восстановленный шлак, соответственно агломерированную фазу, подают в устройство для охлаждения и гранулирования клинкера, а клинкер охлаждают с помощью воздуха прямым охлаждением.
В этом способе таким образом утилизируется высокое содержание оксида железа жидких шлаков, например сталеплавильный шлак, чтобы осуществить рафинирование жидкого чугуна, который имеет относительно высокое содержание углерода и кремния. В принципе при этом оксид железа взаимодействует с углеродом, соответственно с карбидом железа, с образованием железа и монооксида углерода, тогда как оксид железа реагирует с кремнием ванны доменного чугуна с образованием железа и SiO2. Эти реакции частично экзотермичны, так что в значительной степени достигается рентабельность. Путем восстановления содержащегося в сталеплавильном шлаке оксида железа достигают состава шлака, отличающегося от первоначального состава, который обеспечивает значительно более благоприятные гидравлические свойства. Содержание оксида железа используется для окисления ванны доменного чугуна, и, например, в случае сталеплавильных шлаков можно достигать восстановления содержания оксида железа до трети первоначального значения, благодаря чему повышаются количественные доли других компонентов первоначального сталеплавильного шлака по своему содержанию во всем шлаке. Отсюда следует новый состав шлака, который никоим образом более не соответствует первоначальному составу сталеплавильного шлака. Новый состав шлака отличается значительно более благоприятным гидравлическим модулем и относительно высоким содержанием алита. И даже если полученный таким образом целевой продукт на основе шлака, который модно обозначать как цементный клинкер, не соответствует стандартизованному портландцементному клинкеру, получают самый высококачественный алитовый цементные клинкер, который пригоден в качестве чрезвычайно благоприятной основы для смеси с другими гидравлическими или латентно гидравлическими веществами. В особенности полученный таким образом цементный клинкер пригоден для смешения с пуццоланами, причем можно достигать особенно высокой 28-дневной прочности.
Аналогичные соображения, как и указанные выше для сталеплавильного шлака, имеют значение для Cu-конвертерного шлака, соответственно, других шлаков, причем в случае Cu-конвертерных шлаков, естественно, нужно обращать внимание на то, что медь как повреждающая сталь не должна попадать в ванну жидкой стали. Поэтому медь нужно предварительно улавливать (отделять) в свинцовой ванне, причем медь удаляют из шлака до ванны жидкого железа. Сам свинец в дальнейшем восстанавливается за счет реакции с ванной жидкого железа, причем железо и свинец можно извлекать простым образом отдельно друг от друга, так как железо и свинец не образуют друг с другом никакого раствора. Ниже ванны жидкого железа, соответственно, жидкой стали, образуется слой жидкого свинца и в этих случаях сталь и свинец можно извлекать по отдельности.
Благодаря возможности, наряду с одновременным получением, соответственно, рекуперацией фракций металла, также оставшийся шлак превращать в более высококачественный, снова утилизируемый продукт, создается значительное в отношении рентабельности преимущество и можно утилизировать шлаки, для которых до сих пор не было никакого рационального применения. Для того, чтобы сделать возможным желательное окисление углерода, содержащегося в ванне доменного чугуна, и вместе с этим передал доменного чугуна в сталь, предпочтительно поступают таким образом, что выбирают содержание оксида железа в шлаке выше 8 вес.%, предварительно выше 10 вес.%.
Существенным для упомянутых вначале принципиальных реакций, которые протекают в ванне доменного чугуна, является соблюдение относительно высоких температур. Несмотря на по крайней мере частично экзотермическую реакцию, за счет потерь тепла необходимая температура может снижаться, причем тепло потерь можно снова восполнять особенно просто за счет электродов ванны. Ванна расплавленного металла на основании своего химического состава особенно простым образом может использоваться в качестве электрического сопротивления, а ванна доменного чугуна - в качестве противоэлектрода. Во всех случаях для особенно рентабельного осуществления предлагаемого согласно изобретению способа и прежде всего для того, чтобы осуществить до конца желательные реакции за приемлемое время, необходимо, чтобы жидкий сталеплавильный шлак использовался при температуре свыше 1550oC, в особенности 1600oC, а жидкий доменный чугун - при температуре 1450-1550oC, причем преимущественно поступают так, что жидкие фазы выдерживают вместе 3-8 часов, в особенности примерно 6 часов, при температурах свыше 1550oC, в особенности 1660-1800oC. Верхний предел 1800oC выбирают, принимая во внимание верхний предел стабильности алита. Используемый в качестве восстановителя доменный чугун нужно перегревать по меньшей мене до 1350oC, чтобы вообще было возможным образование алита. Предпочтительное осуществление способа при этом предусматривает использование жидкого сталеплавильного шлака при температурах свыше 1550oC, чтобы гарантировать здесь оптимальное образование фаз для дальнейшего применения шлаков.
За счет восстановления ванны жидкого железа содержание оксида железа в шлаке снижается, например, примерно до 5 вес.%, причем способ преимущественно осуществляется тем, что шлак переводится в алгомерированную фазу, которая состоит из 15-25 вес.% расплавленной фазы (алюминаты, ферриты) и клинкерной фазы (минералы, алит, белит).
Требуемый перегрев, который частично возникает за счет экзотермических реакций шлака с ванной доменного чугуна, можно осуществлять благодаря наружному обогреву, причем преимущественно поступают так, что в качестве емкости для смешения используют электрически обогреваемый опрокидывающийся конвертер. Дальнейшая возможность обеспечения, наряду с относительно высоким содержанием оксида железа в шлаке, также соответствующей температуры состоит в том, что шлаки поддерживают при температуре перегрева за счет вдувания или продувки кислородом. В особенности тогда, когда шлак за счет продувки кислородом должен поддерживаться при температуре перегрева, преимущественно поступают так, что высоту ванны жидкого шлака для реакции с доменным чугуном выбирают в пределах 2-8 см, предпочтительно 2-6 см, благодаря чему обеспечивается то, что лишь шлак, однако, не находящаяся под ним ванна жидкого железа, окисляется кислородом.
Агломерированная фаза всплывает на поверхность ванны жидкого железа, причем восстановленные капельки железа седиментируют из шлаковой, соответственно, агломерированной фазы в ванне жидкого железа. Так как в агломерированной фазе существует высокое сопротивление седиментации, то, как уже указывалось выше, опять предпочтительно ограничивать толщину слоя шлаковой, соответственно, агломерированной фазы при 2-6 см, благодаря чему при временах пребывания 3 - 8 часов металлическое железо почти полностью может уделяться из шлака.
Следующая возможность установления желательных параметров шлаков состоит в том, что в шлаки добавляют основные обедненные руды для увеличения содержания оксида железа до величины выше 8 вес.%. Предпочтительно также в качестве добавок используют CaCO3, Al2O3 или SiO2. В особенности при применении такого рода других добавок можно отходящее тепло процесса, а именно как ощутимую, так и также химическую теплоту, использовать для подогрева этих веществ.
Наряду с рекуперацией меди с помощью свинцовой ванны, естественно, также существует возможность рекуперации цинка, причем здесь преимущественно поступают так, что при использовании Cu-конвертерных шлаков свинец отводят ниже ванны жидкой стадии, а цинк конденсируется из газовой фазы.
Для пополнения теплопотерь преимущественно поступают так, что в качестве емкости для смещения используют электрически обогреваемой опрокидывающийся конвертер.
Содержание оксида железа в шлаке уменьшается соответственно количественному соотношению шлака к доменному чугуну, причем, естественно, всегда достигаются только равновесные реакции, так что сразу невозможно полное превращение всего количества оксида железа. Особенно рентабельный и эффективный вариант способа достигается тогда, когда жидкий доменный чугун добавляют к жидкой шлаковой фазе в весовых количествах 1:2 - 1:3.
Агломерированный цементный клинкер можно перерабатывать далее по обычной технологии. Преимущественно восстановленный шлак подается в устройство для охлаждения и гранулирования клинкера, причем особенно простым образом клинкер прямо охлаждается с помощью воздуха.
Также подвергнутый рефинированию (переделу) жидкий доменный чугун, который уже соответствует в значительной степени составу стали, затем можно перерабатывать далее согласно известному способу дальнейшей обработки стали.
Изобретение поясняется подробнее ниже, руководствуясь примерами осуществления.
Пример 1.
К одной части сталеплавильного шлака добавляют 0,5 вес. частей жидкого доменного чугуна, причем обе фазы выдерживают вместе в течение 6 часов при 1660oC. При взаимодействии на кг расплава сталеплавильного шлака образуются 35 г монооксида углерода, соответственно, 28 норм. л. Сталеплавильный шлак имеет следующий состав: SiO2 = 8%, Al2O3 = 7%, CaO = 45%, MgO = 5%, MnO + FeO = 30,5%, TiO2=1%.
Доменный чугун имеет нижеследующий состав: Si = 4%, C = 5%, Fe = 91%.
После протекания реакции в течение 6 часов состав шлака и состав стали изменяются следующим образом:
Анализ шлака: SiO2 = 13%, Al2O3 = 8,9%, CaO = 60%, MgO = 6,4%, MaO + FeO = 10,5%, TiO2 = 1,3%.
Анализ шлака: SiO2 = 13%, Al2O3 = 8,9%, CaO = 60%, MgO = 6,4%, MaO + FeO = 10,5%, TiO2 = 1,3%.
Анализ стали: Si = 0%, C = 2%, Fe = 97%.
При оценке шлака, который можно использовать в качестве цементного клинкера, проводят обычную технологическую для цемента оценку, которая дает нижеследующие значения. В табл. 1 указываются также типичные пределы для портландского клинкера для сравнения.
В целом получают самый высококачественный алитный цементный клинкер. 28-Дневная прочность согласно ДИН 1164 составляет 62 H/мм2, что можно отнести к крайне высокой категории. Правда, речь идет не о стандартизованном портландцементном клинкере, причем тогда, когда желателен соответствующий норме портландцементный клинкер, можно осуществлять дальнейшее восстановление оксида железа и проводить незначительную добавку аддитивов, как, например, глины, для повышения содержания SiO2 и Al2O3.
Пример 2.
Для превращения уже указанного в примере 1 сталеплавильного шлама в целевой шлак, который можно называть как доменный шлак и который должен иметь нижеследующий состав:
Целевой шлак (%)
SiO2 - 36,8
Al2O3 - 8,5
CaO - 48
MgO - 5,5
MП + FeO - 0
TiO2 - 1,5
первоначальный сталеплавильный шлак восстанавливают до целевого шлака. На кг сталеплавильного шлака необходимо 733 г доменного чугуна, причем образуется 950 г стали и выделяются 60 г CO, соответственно, 48 норм. л. CO. Дополнительно, для получения вышеуказанного целевого шлака добавляют 225 г кварцевого песка. Состав доменного чугуна и стали указан в табл. 2.
Целевой шлак (%)
SiO2 - 36,8
Al2O3 - 8,5
CaO - 48
MgO - 5,5
MП + FeO - 0
TiO2 - 1,5
первоначальный сталеплавильный шлак восстанавливают до целевого шлака. На кг сталеплавильного шлака необходимо 733 г доменного чугуна, причем образуется 950 г стали и выделяются 60 г CO, соответственно, 48 норм. л. CO. Дополнительно, для получения вышеуказанного целевого шлака добавляют 225 г кварцевого песка. Состав доменного чугуна и стали указан в табл. 2.
Температура расплава составляет примерно 1600oC, а время восстановления составляет примерно 4,5 часа. Образовавшийся доменный шлак отлично применим в качестве гидравлически активного связующего.
Относящиеся к нему характеристики следующие:
гидравлический индекс (клин) = 92% (очень хороший)
пуццолановость (АСТМ С 818) = 118 (отличаная).
гидравлический индекс (клин) = 92% (очень хороший)
пуццолановость (АСТМ С 818) = 118 (отличаная).
Пример 3.
При применении CU-шлака из конвертера используют исходный шлак следующего химического состава (см. табл. 3).
При высоком содержании меди в шлаках, при предвключении свинцовой ванны, медь, до ванны жидкого железа, удаляют из шлака. Впоследствии свинец восстанавливают, причем железо и свинец не образуют друг с другом никакого раствора, так что ниже ванны жидкого железа, соответственно, жидкой стали, образуется слой жидкого свинца. Сталь и свинец можно извлекать по отдельности.
Относительно высокая доля цинка в шлаках восстанавливается за счет ванны жидкого железа и конденсируется в паровой фазе. Остающаяся концентрация тяжелого металла находится в области сырья для цементного клинкера. После восстановления шлака с помощью растворенного в ванне жидкого железа углерода получается следующий состав шлака:
Компонента - Доля (%)
SiO2 - 60
AL2O3 - 13
Fe2O3 - 0,5
CaO - 17
MgO - 4
Шлак охлаждают на водяной бане, и он имеет превосходные пуццолановые свойства. Одновременно с рекуперацией металлической фракции цинка из газовой фазы за счет конденсации и рекуперацией меди, а также рекуперацией свинцовой ванны образуется гидравлически активный материал, который на основании своих хороших пуццолановых свойств имеет высокую конечную прочность, низкую теплоту гидратации и высокую устойчивость к химикалиям.
Компонента - Доля (%)
SiO2 - 60
AL2O3 - 13
Fe2O3 - 0,5
CaO - 17
MgO - 4
Шлак охлаждают на водяной бане, и он имеет превосходные пуццолановые свойства. Одновременно с рекуперацией металлической фракции цинка из газовой фазы за счет конденсации и рекуперацией меди, а также рекуперацией свинцовой ванны образуется гидравлически активный материал, который на основании своих хороших пуццолановых свойств имеет высокую конечную прочность, низкую теплоту гидратации и высокую устойчивость к химикалиям.
Пример 4.
Из жидкого окисленного шлака от сжигания мусора с помощью описанной в примере 3 окислительно-восстановительной реакции при продолжительности этой реакции 3,5 часа и при температуре расплава 1500oC удаляют медь (см. табл. 4).
При активности в свинцовой ванне 30-40% и высоте слоя шлака 3,5 см равновесная концентрация меди в шлаке составляет 200 м.д.
В жидком шлаке, из которого удалена медь, затем восстанавливают остаточные тяжелые металлы, как свинец, цинк, олово, никель и железо, и отделяют от шлака.
Разделению обеих металлических фаз железо/свинец обеспечивает рекуперацию высококачественного, практически лишенного меди, доменного чугуна со следующими данными анализа:
Цветной металл - Доля (%)
Ni - 0,34
Sn - 0,13
Cu - 0,07
Охлаждение, гранулирование и размол обогащенного тяжелыми металлами жидкого шлака дает шлаковый продукт "пуццолан", который имеет следующий анализ:
Компонента - Доля (%)
SiO2 - 59
Al2O3 - 12
Fe2O3 - 0,5
CaO - 16
MgO - 2,5
K2O - 1,5
Na2O - 4,5
TiO2 - 1,5
P2O5 - 0,2
Благодаря относительно высокому содержанию Al2O3 пуццолановый цемент имеет высокую прочность в раннем возрасте. Его клиновой индекс составляет 95%.
Цветной металл - Доля (%)
Ni - 0,34
Sn - 0,13
Cu - 0,07
Охлаждение, гранулирование и размол обогащенного тяжелыми металлами жидкого шлака дает шлаковый продукт "пуццолан", который имеет следующий анализ:
Компонента - Доля (%)
SiO2 - 59
Al2O3 - 12
Fe2O3 - 0,5
CaO - 16
MgO - 2,5
K2O - 1,5
Na2O - 4,5
TiO2 - 1,5
P2O5 - 0,2
Благодаря относительно высокому содержанию Al2O3 пуццолановый цемент имеет высокую прочность в раннем возрасте. Его клиновой индекс составляет 95%.
В целом, за счет добавки SiO2 и в случае необходимости носителей Al2O3, как глины, кварцевого песка и боксита, получают оптимальные доменные шлаки, причем одновременно значительно снижается вязкость расплава. При восстановлении такого рода расплавов могут легче отделяться капельки стали за счет седиментации, так что содержание свободного железа в гидравлическом связующем может значительно снижаться.
Предлагаемый согласно изобретению способ можно осуществлять простым образом на сталеплавильном заводе. При предположении образования шлака в количестве примерно 15 тонн в час, нужно использовать конвертер с активным весом примерно 125 т, соответственно, с активным объемом 35 м3, чтобы, смотря по обстоятельствам, можно было смешивать 90 т сталеплавильного шлака, соответственно, примерно 30 м3, приблизительно с 34 т доменного чугуна (примерной 5 м3). Клинкерную фазу отделяют от стали и выпускают в емкость для смешивания, где проводят окончательную обработку. В этой емкости для смешения, например, за счет добавки аддитивов, как, например, глин, и последующего восстановления осуществляют обработку до получения портландцементного клинкера. Впрочем, однако, в такого рода емкости для смешения в первую очередь можно осуществлять выравнивание флуктуаций шлаков.
Устройство для охлаждения и гранулирования клинкера можно охладить с помощью воздуха по способу прямого охлаждения. В таких случаях воздух с температурой 20oC нагревается примерно до 1100oC, и клинкер охлаждается примерно от 1600 до 250oC.
Образовавшееся количество CО представляет собой дальнейший источник энергии. CO образуется при температурах примерно 1600oC и таким образом наряду с латентной химической энергией включается также заметная теплота. Если в случае соответственно хорошо изолированной металлургической емкости принимают в расчет потерю тепла максимально 30%, то это означает, что предполагаемый согласно изобретению способ получения стали и клинкера может экзотермически функционировать, когда могут использоваться оптимально образующиеся горючие газы.
Благодаря предлагаемому согласно изобретению способу особенно просто далее трудно используемый сталеплавильный шлак можно превращать в рудный цементный клинкер, причем одновременно осуществляют процесс рафинирования. Предлагаемый согласно изобретению процесс позволяет использовать далее большие, сразу не используемые в обычных процессах количества теплоты и таким образом также уменьшить эмиссию газов, в особенности CO2.
В рамках предлагаемого согласно изобретению способа решающие реакции, смотря по обстоятельствам, протекают на поверхностях раздела расплавов, и способ можно осуществлять в агломерационной печи. Выделяющийся на поверхности раздела монооксид углерода восстанавливает растворенный оксид железа в слое шлаковой ванны, причем, естественно, доля CO2 восстановительного газа повышается в шлаковом слое. Начиная с объемной доли примерно 15 об.% CO2, газ теряет свое восстановительное действие, причем, однако, всегда еще по крайней мере частично возможно дальнейшее энергетическое применение, так как такого рода газы можно сжигать над шлаковым слоем с помощью воздушной тяги, соответственно, с помощью кислорода или смесей воздуха с кислородом. Теплопередача на фазу шлака и железа при этом происходит практически исключительно за счет излучения.
Образующееся отходящее тепло, как уже упоминалось, можно использовать для подогрева аддитивов (добавок), причем всплывшую агломерированную фазу можно извлекать отдельно. Управление температурой согласно изобретению установлено в расчете на область стабильности алита, откуда получается необходимый вначале перегрев.
Образовавшийся алитный агломерат с помощью обычного способа охлаждения клинкера может затвердевать в алитный клинкер, причем основной целью при этом должно быть сведение к минимуму содержания свободной извести.
В случае необходимости желательное введение углерода для регулирования температуры расплава доменного чугуна и восстановительного потенциала можно осуществлять путем насыщения углеродом ванны, например, через трубки для введения кислорода в ванну металла или т.п. Введение углерода можно осуществлять в нескольких местах противотоком или прямотоком. Ванна жидкого железа при этом выполняет не только задачу носителя восстановителя, но и также задачу транспортной среды для шлаковой, соответственно, агломерированной фаз, причем могут найти применение особенно простые конструкции печи.
Claims (14)
1. Способ получения стали и гидравлически активных связующих из шлаков, включающий восстановительную обработку в емкости расплава шлака, содержащего свыше 5% оксида железа, до клинкерной фазы с последующим его отделением от расплава металла, выпуском и охлаждением, рафинирование расплава металла, отличающийся тем, что в качестве расплава металла используют доменный чугун, который рафинируют шлаком, содержащим оксиды железа, восстанавливающимся в процессе рафинирования в клинкерную фазу, при этом в качестве шлака используют сталеплавильные шлаки, или Cu-конвертерные шлаки после реакции со свинцовой ванной, или окисленные шлаки из установок для сжигания отходов.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что содержание оксида железа в шлаке выбирают свыше 8 вес.%, предпочтительно 10 вес.%.
3. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что используют жидкий сталеплавильный шлак при температуре выше 1560oC, в особенности выше 1600oC и жидкий доменный чугун при температурах 1450-1550oC.
4. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что жидкий доменный чугун добавляют к жидкой шлаковой фазе в весовых количествах от 1:2 до 1:3.
5. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем, что жидкие фазы выдерживают вместе в течение 3-8 ч, предпочтительно в течение 6 ч при температурах выше 1550oC, предпочтительно при 1660-1800oC.
6. Способ по любому из пп.1-5, отличающийся тем, что в качестве емкости для смешения жидких фаз доменного чугуна и шлака используют электрически обогреваемый опрокидывающийся конвертер.
7. Способ по любому из пп.1-6, отличающийся тем, что шлаки поддерживают при температуре перегрева за счет вдувания или продувки кислородом.
8. Способ по любому из пп.1-7, отличающийся тем, что в шлаки добавляют основные обедненные руды для повышения содержания оксида железа до величины выше 8 вес.%.
9. Способ по любому из пп.1-8, отличающийся тем, что при использовании Cu-конвертерных шлаков свинец выводят ниже ванны жидкой стали, а цинк конденсируют из газовой фазы.
10. Способ по любому из пп.1-9, отличающийся тем, что высоту слоя шлаковой ванны для реакции с доменным чугуном выбирают в пределах 2-8 см, предпочтительно 2-6 см.
11. Способ по любому из пп.1-10, отличающийся тем, что шлак переводят в агломерированную фазу, которая состоит из 15-25 вес.% расплавленной фазы в виде алюминатов, ферритов и клинкерной фазы в виде минералов, алита, белита.
12. Способ по любому из пп.1-11, отличающийся тем, что дополнительно присаживают добавки в виде СаСО3, Al2О3 и/или SiO2.
13. Способ по п.11, отличающийся тем, что восстановленный шлак, соответственно агломерированную фазу, подают в устройство для охлаждения и гранулирования клинкера.
14. Способ по любому из пп.1-13, отличающийся тем, что клинкер охлаждают с помощью воздуха прямым охлаждением.
Приоритет по признакам и пунктам:
07.09.93 - по п.1 - использование в качестве шлака сталеплавильных шлаков, по пп.3-6, 13 и 14;
01.07.94 - по п.1 - использование в качестве шлама Cu-конвертерных шлаков после реакции со свинцовой ванной или окисленных шлаков из установок для сигнала отходов, по пп.2, 7-12.
07.09.93 - по п.1 - использование в качестве шлака сталеплавильных шлаков, по пп.3-6, 13 и 14;
01.07.94 - по п.1 - использование в качестве шлама Cu-конвертерных шлаков после реакции со свинцовой ванной или окисленных шлаков из установок для сигнала отходов, по пп.2, 7-12.
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT0180293A AT400037B (de) | 1993-09-07 | 1993-09-07 | Verfahren zum herstellen von stahl und hydraulisch aktiven bindemitteln |
| ATA1802/93 | 1993-09-07 | ||
| AT130994A AT405189B (de) | 1994-07-01 | 1994-07-01 | Verfahren zum herstellen von stahl und hydraulisch aktiven bindemitteln |
| ATA1309/94 | 1994-07-01 | ||
| PCT/AT1994/000122 WO1995007365A1 (de) | 1993-09-07 | 1994-08-24 | Verfahren zum herstellen von stahl und hydraulisch aktiven bindemitteln |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95112569A RU95112569A (ru) | 1997-07-10 |
| RU2127765C1 true RU2127765C1 (ru) | 1999-03-20 |
Family
ID=25595502
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95112569/02A RU2127765C1 (ru) | 1993-09-07 | 1994-08-24 | Способ получения стали и гидравлически активных связующих из шлаков |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0666930B1 (ru) |
| KR (1) | KR100325794B1 (ru) |
| CN (1) | CN1037858C (ru) |
| AT (1) | ATE151118T1 (ru) |
| AU (1) | AU678516B2 (ru) |
| BR (1) | BR9405583A (ru) |
| CA (1) | CA2148226A1 (ru) |
| CZ (1) | CZ291176B6 (ru) |
| DE (1) | DE59402298D1 (ru) |
| DK (1) | DK0666930T3 (ru) |
| ES (1) | ES2102869T3 (ru) |
| GR (1) | GR3023849T3 (ru) |
| HU (1) | HU219946B (ru) |
| NZ (1) | NZ271025A (ru) |
| RU (1) | RU2127765C1 (ru) |
| SK (1) | SK281859B6 (ru) |
| TR (1) | TR28280A (ru) |
| WO (1) | WO1995007365A1 (ru) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2492151C1 (ru) * | 2012-03-26 | 2013-09-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью Промышленная Компания "Технология Металлов" | Способ переработки сталеплавильных шлаков с получением цементного клинкера и чугуна |
| RU2534682C1 (ru) * | 2013-07-11 | 2014-12-10 | Сергей Викторович Ласанкин | Способ получения плавленых минеральных компонентов для шлакопортландцемента ( варианты) |
| RU2674048C2 (ru) * | 2017-03-24 | 2018-12-04 | Сергей Викторович Ласанкин | Способ совместного получения стали и портландцемента и технологическая камера для реализации способа |
| RU2710088C1 (ru) * | 2018-10-23 | 2019-12-24 | Сергей Викторович Ласанкин | Способ получения стали и портландцемента и технологические камеры для реализации способа |
| RU2775976C1 (ru) * | 2021-06-22 | 2022-07-12 | Сергей Викторович Ласанкин | Способ производства стали, электроэнергии и портландцемента |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ZA963234B (en) * | 1995-05-02 | 1996-07-29 | Holderbank Financ Glarus | Process for the production of hydraulic binders and/or alloys such as e g ferrochromium of ferrovanadium |
| AT405839B (de) * | 1996-01-17 | 1999-11-25 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum herstellen von roheisen, buntmetall-legierungen, fecr und synthetischen hochofenschlacken unter verwendung von metalloxidhaltigen müllverbrennungsrückständen oder schlacken |
| HRP970303B1 (en) * | 1996-06-05 | 2002-06-30 | Holderbank Financ Glarus | Method for making pozzolans, synthetic blast-furnance slag, belite or alite clinkers, and pig-iron alloys, from oxidic slag and a device for implementing this method |
| CN1085257C (zh) * | 1997-09-15 | 2002-05-22 | “霍尔德班克”财务格拉鲁斯公司 | 钢渣和铁载体再加工得到生铁和对环境安全的渣的方法 |
| AT406691B (de) | 1998-06-10 | 2000-07-25 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum entsilizieren von roheisen vor einem frischen zu stahl |
| LU90481B1 (fr) * | 1999-12-01 | 2001-06-05 | Wurth Paul Sa | Proc-d- de post-traitement de laitiers m-tallurgiques |
| ATA205799A (de) * | 1999-12-07 | 2001-03-15 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum zerkleinern von schlacken unter gleichzeitiger entschwefelung und nachfolgendem entchromen |
| DE50100439D1 (de) * | 2000-01-28 | 2003-09-04 | Holcim Ltd | Verfahren zum behandeln von schlacken oder schlackengemischen auf einem eisenbad |
| NZ519823A (en) * | 2000-01-28 | 2005-01-28 | Holcim Ltd | Method for producing pozzolanic binders for the cement industry from steel slags using a reduction metal bath |
| CZ297709B6 (cs) * | 2001-09-11 | 2007-03-07 | Wopfinger Stein- Und Kalkwerke Schmid & Co. | Hydraulické pojivo |
| JP5665638B2 (ja) * | 2011-04-19 | 2015-02-04 | 株式会社トクヤマ | セメントクリンカーの製造方法 |
| UA110757C2 (uk) * | 2012-09-06 | 2016-02-10 | Лоеше Гмбх | Спосіб обробки сталевого шлаку та гідравлічний мінеральний в'яжучий матеріал |
| EP2843063B1 (de) * | 2013-09-02 | 2016-07-13 | Loesche GmbH | Verfahren zur Aufbereitung von Stahlwerkschlacken sowie hydraulisches mineralisches Bindemittel |
| WO2018107251A1 (pt) * | 2016-12-12 | 2018-06-21 | Instituto De Pesquisas Tecnológicas Do Estado De São Paulo S/A – Ipt | Tratamento siderúrgico de escória de aciaria para uso como adição ao cimento portland |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| LU71715A1 (ru) * | 1975-01-24 | 1976-12-31 | ||
| US4102675A (en) * | 1975-04-16 | 1978-07-25 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method of treating molten slags in steel making process |
| US4009024A (en) * | 1975-09-26 | 1977-02-22 | Koppers Company, Inc. | Process for regeneration and reuse of steelmaking slag |
| DE2611889C3 (de) * | 1976-03-20 | 1978-11-02 | Ferdinand Dr.Rer.Mont. 6374 Steinbach Fink | Verfahren zur Herstellung von Bindemitteln aus Hüttenabfallen |
| DE3644518A1 (de) * | 1986-12-24 | 1988-07-14 | Didier Werke Ag | Verwendung von magnesit und verfahren zur durchfuehrung einer solchen verwendung |
-
1994
- 1994-08-24 CZ CZ19951074A patent/CZ291176B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1994-08-24 NZ NZ271025A patent/NZ271025A/en unknown
- 1994-08-24 WO PCT/AT1994/000122 patent/WO1995007365A1/de active IP Right Grant
- 1994-08-24 BR BR9405583A patent/BR9405583A/pt not_active IP Right Cessation
- 1994-08-24 CN CN94190768A patent/CN1037858C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1994-08-24 HU HU9501320A patent/HU219946B/hu not_active IP Right Cessation
- 1994-08-24 CA CA 2148226 patent/CA2148226A1/en not_active Abandoned
- 1994-08-24 DK DK94924150T patent/DK0666930T3/da active
- 1994-08-24 RU RU95112569/02A patent/RU2127765C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1994-08-24 AT AT94924150T patent/ATE151118T1/de not_active IP Right Cessation
- 1994-08-24 KR KR1019950701800A patent/KR100325794B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-08-24 ES ES94924150T patent/ES2102869T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-08-24 SK SK584-95A patent/SK281859B6/sk unknown
- 1994-08-24 EP EP19940924150 patent/EP0666930B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-08-24 DE DE59402298T patent/DE59402298D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-08-24 AU AU74527/94A patent/AU678516B2/en not_active Ceased
- 1994-09-06 TR TR88594A patent/TR28280A/xx unknown
-
1997
- 1997-06-19 GR GR970401488T patent/GR3023849T3/el unknown
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Stahl und eisen, v, 104, по 16., 13.08.84 Dusseldort DE, pages 774-778, PlRET ET AL. ''Verwertung, von LD - Schlacke zur Erzeugung von Portlandzementklinker und Roheisen'' * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2492151C1 (ru) * | 2012-03-26 | 2013-09-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью Промышленная Компания "Технология Металлов" | Способ переработки сталеплавильных шлаков с получением цементного клинкера и чугуна |
| RU2534682C1 (ru) * | 2013-07-11 | 2014-12-10 | Сергей Викторович Ласанкин | Способ получения плавленых минеральных компонентов для шлакопортландцемента ( варианты) |
| RU2674048C2 (ru) * | 2017-03-24 | 2018-12-04 | Сергей Викторович Ласанкин | Способ совместного получения стали и портландцемента и технологическая камера для реализации способа |
| RU2710088C1 (ru) * | 2018-10-23 | 2019-12-24 | Сергей Викторович Ласанкин | Способ получения стали и портландцемента и технологические камеры для реализации способа |
| RU2775976C1 (ru) * | 2021-06-22 | 2022-07-12 | Сергей Викторович Ласанкин | Способ производства стали, электроэнергии и портландцемента |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ107495A3 (en) | 1996-01-17 |
| ES2102869T3 (es) | 1997-08-01 |
| HU219946B (hu) | 2001-09-28 |
| DE59402298D1 (de) | 1997-05-07 |
| CA2148226A1 (en) | 1995-03-16 |
| CN1115580A (zh) | 1996-01-24 |
| ATE151118T1 (de) | 1997-04-15 |
| KR950704516A (ko) | 1995-11-20 |
| CN1037858C (zh) | 1998-03-25 |
| EP0666930A1 (de) | 1995-08-16 |
| HUT75853A (en) | 1997-05-28 |
| SK281859B6 (sk) | 2001-08-06 |
| EP0666930B1 (de) | 1997-04-02 |
| NZ271025A (en) | 1997-01-29 |
| DK0666930T3 (da) | 1997-10-13 |
| WO1995007365A1 (de) | 1995-03-16 |
| BR9405583A (pt) | 1999-09-08 |
| GR3023849T3 (en) | 1997-09-30 |
| HU9501320D0 (en) | 1995-06-28 |
| TR28280A (tr) | 1996-04-08 |
| SK58495A3 (en) | 1996-03-06 |
| KR100325794B1 (ko) | 2002-07-31 |
| AU678516B2 (en) | 1997-05-29 |
| AU7452794A (en) | 1995-03-27 |
| CZ291176B6 (cs) | 2003-01-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2127765C1 (ru) | Способ получения стали и гидравлически активных связующих из шлаков | |
| US5882375A (en) | Process for the production of hydraulic binders and/or alloys, such as for examples, ferrochromium or ferrovanadium | |
| US5776226A (en) | Method for working up refuse or metal-oxide-containing refuse incineration residues | |
| RU2111183C1 (ru) | Способ получения цемента из металлургических шлаков | |
| NO136620B (ru) | ||
| US5405429A (en) | Method for treatment and conversion of refuse incineration residues into environmentally acceptable and reusable material, especially for construction purposes | |
| RU2226220C2 (ru) | Способ переработки шлаков от производства стали | |
| US5865872A (en) | Method of recovering metals and producing a secondary slag from base metal smelter slag | |
| RU2115742C1 (ru) | Способ получения чугуна и цементного клинкера | |
| RU95112569A (ru) | Способ получения стали и гидравлически активных связующих из шлаков | |
| CA2148923A1 (en) | The method of manufacturing alloy by using aluminum residuum | |
| US6261340B1 (en) | Method for transforming slag derived from non-iron metallurgy | |
| US4010023A (en) | Manufacture of alumina for use in the basic oxygen furnace | |
| US6364929B1 (en) | Method for reprocessing steel slags and ferriferous materials | |
| US6059854A (en) | Process for processing waste incineration residues | |
| US5725631A (en) | Composite charge for metallurgical processing | |
| US6068677A (en) | Method for processing waste or waste fractions, in particular car shredder light fractions | |
| SK118897A3 (en) | Method of producing pig iron, alloys of ferrous metal and/or nonferrous metal with synthetic blast furnace slag from residues of incinerated waste and steelworks slag | |
| JPH10265827A (ja) | クロム含有鋼精錬スラグの再生利用方法および該スラグに含有される金属成分の回収利用方法 | |
| SU1125272A1 (ru) | Способ производства железофлюса | |
| JPH07173520A (ja) | 含クロム溶銑および溶鋼の脱燐方法 | |
| JP2000309827A (ja) | 製鋼用助剤 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20030825 |