RU2120934C1 - Способ получения стирола - Google Patents
Способ получения стирола Download PDFInfo
- Publication number
- RU2120934C1 RU2120934C1 RU96116685A RU96116685A RU2120934C1 RU 2120934 C1 RU2120934 C1 RU 2120934C1 RU 96116685 A RU96116685 A RU 96116685A RU 96116685 A RU96116685 A RU 96116685A RU 2120934 C1 RU2120934 C1 RU 2120934C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- styrene
- methylphenylcarbinol
- hydrogen
- water vapor
- fraction
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Изобретение относится к способу получения стирола дегидрацией метилфенилкарбинольной фракции, содержащей до 3 мас.% тяжелых остатков, образующихся в процессе производства окиси пропилена и стирола, в присутствии водяного пара на катализаторе, содержащем окись алюминия, причем процесс проводят путем добавления в исходную метилфенилкарбинольную фракцию водяного пара и водородсодержащего газа в массовом соотношении метилфенилкарбинол : водяной пар : водород, равном 1: 0,03 - 0,6 : 0,0004 - 0,001, и нагрева в одном потоке до температуры реакции перед подачей в каталитическую зону. Указанный способ позволяет снизить расход водяного пара более чем в 2 раза. 1 ил., 6 табл.
Description
Изобретение относится к нефтехимической промышленности и может быть использовано в процессе совместного получения пропиленоксида и стирола.
Известен способ получения стирола дегидратацией фенилэтилового спирта в паровой фазе при температуре 200oC на цеолитсодержащем катализаторе и весовом разбавлении фенилэтиловый спирт : азот, равном 1:2,2 (Заявка Японии 61-72727, МКИ C 07 C 15/46, C 07 C 1/24, опубл. 14.04.86).
Недостатком этого способа является невысокий выход стирола и большое разбавление сырья азотом.
Известен способ получения стирола дегидратацией метилфенилкарбинола в паровой фазе при температуре 270 - 350oC в присутствии окисного катализатора дегидратации, с введением в зону реакции от 0,1 до 4 молей пара на 1 моль сырья дегидратации. Причем сырье может содержать не более 60 мас.% ацетофенона. (Патент США 3658928, НКИ 585-437, МКИ C 07 C 15/10, опубл. 25.04.1972). Недостатком этого способа являются ограничения по сырью и недостаточно высокий выход стирола.
Наиболее близким по своей технической сути является способ получения стирола дегидратацией метилфенилкарбинола на катализаторе окись алюминия (ав. св. СССР 1309518, МКИ C 07 C 15/46 1995) в двухступенчатом адиабатическом реакторе с промежуточным подогревом контактного газа и промежуточным выделением смолы из фракции метилфенилкарбинола, подаваемого на дегидратацию, в котором с целью увеличения выхода стирола выделенную смолу в количестве 0,6-3 мас. % вводят во фракцию метилфенилкарбинола, подаваемую на дегидратацию. Недостатком этого метода является малая длительность работы катализатора из-за снижения его активности в результате засмоления и отложения на нем солей натрия.
Сущностью заявляемого изобретения является получение стирола дегидратацией метилфенилкарбинольной фракции, содержащей до 3 мас.% тяжелых, на катализаторе, содержащем окись алюминия. В сырье добавляют водяной пар и водородсодержащий газ в соотношении метилфенилкарбинол : водяной пар : водород, равном 1:0,03-0,6:0,0004-0,001 по весу, и нагревают в одном потоке до температуры реакции перед подачей в каталитическую зону.
Схема описываемого способа получения стирола приведена на фиг. 1.
Фракция метилфенилкарбинола, (поток 1) смешивается с водяным паром (поток 2) и водородсодержащим газом (поток 3), затем общий поток нагревают в зоне нагрева 4 до температуры реакции и (поток 5) подают в реактор 6. В реакторе 6 на катализаторе, содержащем γ- окись алюминия, одновременно протекают реакции дегидратации, гидродеалкилирования, гидрирования. Катализат из реактора 6 по линии 7 поступает на конденсатор 8, из которого жидкие продукты, содержащие стирол, поступают по линии 9 на разделение ректификацией, а несконденсировавшийся газ, содержащий непрореагировавший водород и метан, по линии 10 рециркулируют в зону нагрева 4. Избыток несконденсированного газа из линии 10 по линии 11 отводится в топливную сеть или используется в зоне нагрева 4. В качестве водородсодержащего газа используют метановодородную фракцию, содержащую 90% об. водорода.
Отличительными признаками изобретения является добавление в сырье, содержащее до 3% масс. тяжелых, водяного пара и водородсодержащего газа в соотношении метилфенилкарбинол : водяной пар : водород, равном 1:0,03-0,6: 0,0004-0,001, и нагрев в одном потоке до температуры реакции перед подачей в каталитическую зону. При сопоставлении существенных признаков изобретения с таковыми прототипа можно сделать вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "новизна". Добавление в метилфенилкарбинол тяжелых (образующихся на стадиях окисления этилбензола до гидропероксида; эпоксидирования пропилена гидроперекисью этилбензола; дегидратации метилфенилкарбинола в стирол; и на стадиях разделения продуктов эпоксидирования и разделения конденсата после дегидратации), которые шли ранее в отходы, или использование недоочищенной (полученной менее четкой ректификацией) метилфенилкарбинольной фракции, нагрев ее в определенной пропорции в смеси с водяным паром и водородом до температуры реакции перед подачей в каталитическую зону позволяет получить дополнительное количество стирола за счет разложения и селективного гидрирования этих отходов. Наибольший эффект в процессе достигается при заявляемом соотношении метилфенилкарбинол : водяной пар : водород. Введение новых отличительных признаков в сочетании с достигаемым эффектом, не описанным ни в одном аналогичном способе, указывает на "изобретательский уровень" предложенного способа. Заявленное изобретение соответствует критерию промышленная применимость", так как оно осуществимо в промышленности, например в промышленном процессе совместного получения окиси пропилена и стирола.
Заявляемый способ иллюстрируется следующими примерами:
Пример 1 (сравнительный). Дегидратацию метилфенилкарбинола (МФК) проводят известным способом на катализаторе γ-окиси алюминия. Объемная скорость подачи по МФК 0,6 ч-1. Температура в реакторе 300oC. Разбавление МФК : водяной пар 1:1,475 по весу. В реактор загружено 1800 мл катализатора. Расход фракции метилфенилкарбинола, содержащей МФК, выдерживался 1,5 кг/ч и водяного пара 1,59 кг/ч.
Пример 1 (сравнительный). Дегидратацию метилфенилкарбинола (МФК) проводят известным способом на катализаторе γ-окиси алюминия. Объемная скорость подачи по МФК 0,6 ч-1. Температура в реакторе 300oC. Разбавление МФК : водяной пар 1:1,475 по весу. В реактор загружено 1800 мл катализатора. Расход фракции метилфенилкарбинола, содержащей МФК, выдерживался 1,5 кг/ч и водяного пара 1,59 кг/ч.
Состав сырья и катализата приведены в табл. 1.
Конверсия метилфенилкарбинола:
K = (1270,95-98,54)•100/1270,95=92,25%
Выход стирола на пропущенный МФК составил:
K1 = (958,36-0,30) • 122,17 • 100/1270,95 • 104,15 = 88,42% мол.
K = (1270,95-98,54)•100/1270,95=92,25%
Выход стирола на пропущенный МФК составил:
K1 = (958,36-0,30) • 122,17 • 100/1270,95 • 104,15 = 88,42% мол.
Выход стирола на разложенный МФК составил:
K2=(958,36-0,30)•122,17•100/(1270,95 98,54)•104,15 = 95,85% мол.
K2=(958,36-0,30)•122,17•100/(1270,95 98,54)•104,15 = 95,85% мол.
Расход водяного пара составил:
Pп=1590/(958,36-0,30)=1,67 г/г стирола
Пример 2. Дегидратацию метилфенилкарбинола проводят по предлагаемому способу на катализаторе γ-окиси алюминия. Фракцию метилфенилкарбинола смешивают с водяным паром и метановодородной фракцией в соотношении метилфенилкарбинол : водяной пар : водород, равным 1:0,60:0,004 по весу, нагревают в одном потоке в зоне нагрева 4 до температуры 300oC и подают в каталитическую зону - реактор 6.
Pп=1590/(958,36-0,30)=1,67 г/г стирола
Пример 2. Дегидратацию метилфенилкарбинола проводят по предлагаемому способу на катализаторе γ-окиси алюминия. Фракцию метилфенилкарбинола смешивают с водяным паром и метановодородной фракцией в соотношении метилфенилкарбинол : водяной пар : водород, равным 1:0,60:0,004 по весу, нагревают в одном потоке в зоне нагрева 4 до температуры 300oC и подают в каталитическую зону - реактор 6.
В реактор загружено 1800 мл катализатора. Расход фракции метилфенилкарбинола, содержащей МФК, выдерживался 1,5 кг/ч, водяного пара 0,9 кг/ч и метановодородной фракции, содержание водорода в которой составляло 90% об. - 74,67 л/ч.
Состав сырья и катализата приведены в таблице 2.
конверсия метилфенилкарбинола:
K = (1270,95-77,47)•100/1270,95=93,90%
Выход стирола на пропущенный МФК составил:
K1 = (987,17-0,30) • 122,17 • 100/1270,95 • 104,15=91,08% мол.
K = (1270,95-77,47)•100/1270,95=93,90%
Выход стирола на пропущенный МФК составил:
K1 = (987,17-0,30) • 122,17 • 100/1270,95 • 104,15=91,08% мол.
Выход стирола на разложенный МФК составил:
K2= (987,17-0,30) • 122,17 • 100/(1270,95-77,47) • 104,15=96,99% мол.
K2= (987,17-0,30) • 122,17 • 100/(1270,95-77,47) • 104,15=96,99% мол.
Расход водяного пара составил:
Pп=900/(987,17-0,30)=0,91 г/г стирола
Пример 3. Дегидратацию метилфенилкарбинола проводят по предлагаемому способу на катализаторе цеолит NaX. Фракцию метилфенилкарбинола смешивают с водяным паром и метановодородной фракцией в соотношении метилфенилкарбинол : водяной пар : водород, равным 1:0,03:0,004 по весу, нагревают в одном потоке в зоне нагрева 4 до температуры 250oC и подают в каталитическую зону - реактор 6. В реактор загружено 1120 мл катализатора. Объемная скорость по МФК 0,6 ч-1. Расход фракции метилфенилкарбинола 2,6 кг/ч, водяного пара 0,078 кг/ч и метановодородной фракции, содержание водорода в которой составляло 90% об. - 129,42 л/ч.
Pп=900/(987,17-0,30)=0,91 г/г стирола
Пример 3. Дегидратацию метилфенилкарбинола проводят по предлагаемому способу на катализаторе цеолит NaX. Фракцию метилфенилкарбинола смешивают с водяным паром и метановодородной фракцией в соотношении метилфенилкарбинол : водяной пар : водород, равным 1:0,03:0,004 по весу, нагревают в одном потоке в зоне нагрева 4 до температуры 250oC и подают в каталитическую зону - реактор 6. В реактор загружено 1120 мл катализатора. Объемная скорость по МФК 0,6 ч-1. Расход фракции метилфенилкарбинола 2,6 кг/ч, водяного пара 0,078 кг/ч и метановодородной фракции, содержание водорода в которой составляло 90% об. - 129,42 л/ч.
Состав сырья и катализата приведены в табл. 3.
Конверсия метилфенилкарбинола:
K = (2202,72-217,61)•100/2202,72=90,12%
Выход стирола на пропущенный МФК составил:
K1 = (1664,74-0,52) • 122,17 • 100/2202,72 • 104,15 = 88,62% мол.
K = (2202,72-217,61)•100/2202,72=90,12%
Выход стирола на пропущенный МФК составил:
K1 = (1664,74-0,52) • 122,17 • 100/2202,72 • 104,15 = 88,62% мол.
Выход стирола на разложенный МФК составил:
K2=(1664,74-0,52)•122,17•100/(2202,72-217,61)• 104,15=98,34% мол.
K2=(1664,74-0,52)•122,17•100/(2202,72-217,61)• 104,15=98,34% мол.
Расход водяного пара составил:
Pп=78/(1664,74-0,52)=0,047 г/г стирола
Пример 4. Дегидратацию метилфенилкарбинола проводят по предлагаемому способу на катализаторе γ-окиси алюминия. Фракцию метилфенилкарбинола смешивают с водяным паром и метановодородной фракцией в соотношении метилфенилкарбинол : водяной пар : водород, равным 1:0,60:0,0004 по весу, нагревают в одном потоке в зоне нагрева 4 до температуры 350oC и подают в каталитическую зону - реактор 6. В реактор загружено 1300 мл катализатора. Объемная скорость по МФК - 0,6 ч-1. Расход фракции метилфенилкарбинола 3,0 кг/ч, водяного пара 1,8 кг/ч и метановодородной фракции, содержание водорода в которой составляло 90% об. - 14,93 л/ч.
Pп=78/(1664,74-0,52)=0,047 г/г стирола
Пример 4. Дегидратацию метилфенилкарбинола проводят по предлагаемому способу на катализаторе γ-окиси алюминия. Фракцию метилфенилкарбинола смешивают с водяным паром и метановодородной фракцией в соотношении метилфенилкарбинол : водяной пар : водород, равным 1:0,60:0,0004 по весу, нагревают в одном потоке в зоне нагрева 4 до температуры 350oC и подают в каталитическую зону - реактор 6. В реактор загружено 1300 мл катализатора. Объемная скорость по МФК - 0,6 ч-1. Расход фракции метилфенилкарбинола 3,0 кг/ч, водяного пара 1,8 кг/ч и метановодородной фракции, содержание водорода в которой составляло 90% об. - 14,93 л/ч.
Состав сырья и катализата приведены в табл. 4.
Конверсия метилфенилкарбинола:
K=(2665,68-17,22)•100/2665,68=99,35%
Выход стирола на пропущенный МФК составил:
K1 = (2248,84 - 0,6) • 122,17 • 100/2665,68 • 104,15 = 98,93% мол.
K=(2665,68-17,22)•100/2665,68=99,35%
Выход стирола на пропущенный МФК составил:
K1 = (2248,84 - 0,6) • 122,17 • 100/2665,68 • 104,15 = 98,93% мол.
Выход стирола на разложенный МФК составил:
K2 = (2248,84 - 0,6) • 122,17 • 100/(2665,68 - 17,22) • 104,15=99,57% мол.
K2 = (2248,84 - 0,6) • 122,17 • 100/(2665,68 - 17,22) • 104,15=99,57% мол.
Расход водяного пара составил:
Pп=90/(2248,84-0,6)=0,04 г/г стирола
Пример 5. Дегидратацию метилфенилкарбинола проводят по предлагаемому способу на катализаторе γ-окиси алюминия. Фракцию метилфенилкарбинола смешивают с водяным паром и метановодородной фракцией в соотношении метилфенилкарбинол : водяной пар : водород, равным 1:0,03:0,001 по весу, нагревают в одном потоке в зоне нагрева 4 до температуры 300oC и подают в каталитическую зону - реактор 6. В реактор загружено 1300 мл катализатора. Объемная скорость по МФК 0,6 ч-1. Расход фракции метилфенилкарбинола 3,0 кг/ч, водяного пара 0,09 кг/ч и метановодородной фракции, содержание водорода в которой составляло 90% об. - 37,33 л/ч.
Pп=90/(2248,84-0,6)=0,04 г/г стирола
Пример 5. Дегидратацию метилфенилкарбинола проводят по предлагаемому способу на катализаторе γ-окиси алюминия. Фракцию метилфенилкарбинола смешивают с водяным паром и метановодородной фракцией в соотношении метилфенилкарбинол : водяной пар : водород, равным 1:0,03:0,001 по весу, нагревают в одном потоке в зоне нагрева 4 до температуры 300oC и подают в каталитическую зону - реактор 6. В реактор загружено 1300 мл катализатора. Объемная скорость по МФК 0,6 ч-1. Расход фракции метилфенилкарбинола 3,0 кг/ч, водяного пара 0,09 кг/ч и метановодородной фракции, содержание водорода в которой составляло 90% об. - 37,33 л/ч.
Состав сырья и катализата приведены в таблице 5.
Конверсия метилфенилкарбинола:
K=(2665,68-5,87)•100/2665,68=99,78%
Выход стирола на пропущенный МФК составил:
K1 = (2318,36 - 0,6) • 122,17 • 100/2665,68 • 104,15 = 101,99% мол.
K=(2665,68-5,87)•100/2665,68=99,78%
Выход стирола на пропущенный МФК составил:
K1 = (2318,36 - 0,6) • 122,17 • 100/2665,68 • 104,15 = 101,99% мол.
Выход стирола на разложенный МФК составил:
K2=(2318,36-0,6)•122,17•100/(2665,68-5,87)• 104,15=102,21% мол.
K2=(2318,36-0,6)•122,17•100/(2665,68-5,87)• 104,15=102,21% мол.
Расход водяного пара составил:
Pп=90/(2318,36-0,6)=0,039 г/г стирола
Так как идет дополнительное образование стирола вследствие разложения тяжелых компонентов, поэтому значение K1 и K2 больше 100%.
Pп=90/(2318,36-0,6)=0,039 г/г стирола
Так как идет дополнительное образование стирола вследствие разложения тяжелых компонентов, поэтому значение K1 и K2 больше 100%.
Пример 6. Дегидратацию МФК проводят по предлагаемому способу на катализаторе γ-окиси алюминия. Фракцию МФК смешивают с водяным паром и метановодородной фракцией в соотношении 1 : 0,15 : 0,0004 по весу, нагревают в одном потоке в зоне нагрева 4 до температуры 300oC и подают в каталитическую зону - реактор 6. В реактор загружено 1200 мл катализатора. Объемная скорость по МФК 0,6 час.-1. Расход фракции МФК выдерживали 2,6 кг/ч, водяного пара 0,39 кг/ч и метановодородной фракции, содержащей 90% об. водорода, - 12,94 л/час.
Состав сырья и катализата приведены в табл. 6.
Конверсия метилфенилкарбинола:
K=(2202,72-174,6)•100/2202,72=92,07%
Выход стирола на пропущенный МФК составил:
K1 = (1929,59 - 0,52) • 122,17 • 100/2202,72 • 104,15 = 102,73% мол.
K=(2202,72-174,6)•100/2202,72=92,07%
Выход стирола на пропущенный МФК составил:
K1 = (1929,59 - 0,52) • 122,17 • 100/2202,72 • 104,15 = 102,73% мол.
Выход стирола на разложенный МФК составил:
K2=(1929,59-0,52)•122,17•100/(2202,72-174,6)• 104,15=111,57% мол.
K2=(1929,59-0,52)•122,17•100/(2202,72-174,6)• 104,15=111,57% мол.
Расход водяного пара составил:
Pп=390/(1929,59-0,52)=0,202 г/г стирола
Качество стирола-ректификата, получаемого по предлагаемому способу получения стирола дегидратацией метилфенилкарбинола соответствует ГОСТ 10003-90 норма для марки СДМФК высший сорт.
Pп=390/(1929,59-0,52)=0,202 г/г стирола
Качество стирола-ректификата, получаемого по предлагаемому способу получения стирола дегидратацией метилфенилкарбинола соответствует ГОСТ 10003-90 норма для марки СДМФК высший сорт.
Использование предлагаемого способа получения стирола дегидратацией метилфенилкарбинола позволяет снизить расход водяного пара более чем в 2 раза, увеличить выработку стирола на 3% и снизить расходный коэффициент по метилфенилкарбинолу на 3%. За счет параллельного протекания реакций дегидратации, гидродеалкилирования, гидрирования и разложения тяжелых выход стирола на разложенный метилфенилкарбинол превышает 100%. Такого результата позволяет добиться совокупность всех признаков.
Claims (1)
- Способ получения стирола дегидратацией метилфенилкарбинольной фракции, содержащей до 3 мас.% тяжелых, в присутствии водяного пара на катализаторе, содержащем окись алюминия, отличающийся тем, что используют сырье, в которое добавляют водяной пар и водородсодержащий газ в соотношении метилфенилкарбинол : водяной пар : водород, равном 1 : 0,3 oC 0,6 : 0,0004 oC 0,001 по массе, и нагревают в одном потоке до температуры реакции перед подачей в каталитическую зону.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96116685A RU2120934C1 (ru) | 1996-08-19 | 1996-08-19 | Способ получения стирола |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96116685A RU2120934C1 (ru) | 1996-08-19 | 1996-08-19 | Способ получения стирола |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2120934C1 true RU2120934C1 (ru) | 1998-10-27 |
| RU96116685A RU96116685A (ru) | 1998-12-10 |
Family
ID=20184594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU96116685A RU2120934C1 (ru) | 1996-08-19 | 1996-08-19 | Способ получения стирола |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2120934C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2721772C1 (ru) * | 2019-12-02 | 2020-05-22 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное объединение ЕВРОХИМ" | Способ получения стирола |
-
1996
- 1996-08-19 RU RU96116685A patent/RU2120934C1/ru active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2721772C1 (ru) * | 2019-12-02 | 2020-05-22 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное объединение ЕВРОХИМ" | Способ получения стирола |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4433188A (en) | Preparation of olefins from methanol and/or dimethyl ether | |
| CN101448767B (zh) | 制备烯烃的方法 | |
| EP0175399B1 (fr) | Procédé d'obtention d'éthylène à partir d'éthanol | |
| Nguyen et al. | Conversion of ethanol in aqueous solution over ZSM-5 zeolites: Study of the reaction network | |
| EP0109059A1 (en) | Process for converting olefins having 4 to 12 carbon atoms into propylene | |
| CZ554989A3 (en) | Process for preparing phenol | |
| MX2010008723A (es) | Deshidratacion de alcoholes en silicatos cristalinos. | |
| JPH01213248A (ja) | エーテルの製造方法 | |
| CN101448764B (zh) | 制备烯烃的方法 | |
| GB2040924A (en) | Process for the simultaneous manufacture of pure methyl t butyl ether and a substantially isobutane-free mixture of c-hydrocarbons | |
| EP2516359B1 (en) | Process for preparing ethylbenzene | |
| US4456776A (en) | Process for the production of a lower aliphatic alcohol | |
| CN1087654C (zh) | 一种由低碳烷烃制低碳烯烃反应过程及其催化剂 | |
| US5144086A (en) | Ether production | |
| US4616098A (en) | Preparation of olefins from methanol/dimethyl ether | |
| RU2120934C1 (ru) | Способ получения стирола | |
| Martin et al. | Coupled conversion of methanol and C4 hydrocarbons to lower olefins | |
| KR890003927A (ko) | C₃지방족 화합물의 촉매적 전환공정 | |
| RU2354654C2 (ru) | Способ получения алкилен-оксида | |
| KR101173529B1 (ko) | 음압력하에서의 저급 올레핀 생산방법 | |
| JPH04230226A (ja) | 接触的アルケニルベンゼン環化 | |
| JPS6270325A (ja) | 低級オレフインの製造方法 | |
| JPH04225930A (ja) | オレフィン系原料の水和によるアルコールまたはエーテルの製造方法 | |
| JPS6327332B2 (ru) | ||
| KR100290720B1 (ko) | 1,1-다이아릴에탄의 제조방법 |