RU2089305C1 - System of roll grooved passes of continuous bar rolling mill - Google Patents
System of roll grooved passes of continuous bar rolling mill Download PDFInfo
- Publication number
- RU2089305C1 RU2089305C1 RU95103324/02A RU95103324A RU2089305C1 RU 2089305 C1 RU2089305 C1 RU 2089305C1 RU 95103324/02 A RU95103324/02 A RU 95103324/02A RU 95103324 A RU95103324 A RU 95103324A RU 2089305 C1 RU2089305 C1 RU 2089305C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- square
- roll
- rhombic
- stand
- rolling
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству, в частности, к системам калибров валков для прокатки сортовых профилей в сдвоенном виде с последующим продольным разделением раската в потоке стана. The invention relates to rolling production, in particular, to systems of caliber rolls for rolling high-quality sections in double form, followed by longitudinal separation of the roll in the mill stream.
Известна система калибров валков непрерывного сортового прокатного стана для сдвоенной прокатки арматурных профилей, содержащая черновые и промежуточные калибры для получения из исходной заготовки промежуточного круга, ромбический калибр с горизонтальной большой осью и двумя центрально-симметричными выпуклостями на противоположных гранях, диагональный квадратный калибр со скрученными ребрами и выпуклыми гранями, черновой сдвоенный калибр, разделительный калибр, предчистовые и чистовые калибры для прокатки профилей в две нитки [1] Эта система является прототипом изобретения. A known system of gauges of rolls of a continuous high-grade rolling mill for double rolling of reinforcing profiles, containing draft and intermediate gauges for obtaining an intermediate circle from the initial workpiece, a rhombic gauge with a horizontal major axis and two centrally symmetric bulges on opposite sides, a diagonal square gauge with twisted ribs and convex edges, rough double gauge, separation gauge, pre-finishing and finishing gauges for rolling profiles in two threads [1] that system is a prototype of the invention.
Недостатком прототипа является сужение его технологических возможностей при расширении размерного сортамента прокатываемых профилей на станах с различной длиной межклетьевых промежутков, в частности, после клетей с ромбическим или диагональным квадратным калибрами. Это обусловлено отсутствием рекомендаций по выполнению глубины выпуклостей при прокатке различных профилеразмеров арматурной стали на станах с изменяющейся по длине стана длиной межклетьевых промежутков. Указанные выпуклости определяют угол скручивания при кантовке раската, несоблюдение глубины выполнения которых приводит к снижению выхода годного из-за неправильной задачи переднего конца раската в калибр последующей после кантовки клети. The disadvantage of the prototype is the narrowing of its technological capabilities when expanding the size assortment of rolled profiles on mills with different lengths of inter-stand spaces, in particular, after stands with a rhombic or diagonal square gauge. This is due to the lack of recommendations for the implementation of the depth of the bulges when rolling various profile sizes of reinforcing steel on mills with inter-stand spaces varying along the length of the mill. These convexities determine the angle of torsion when tilting the roll, non-compliance with the depth of execution of which leads to a decrease in yield due to an incorrect task of the front end of the roll to the caliber of the subsequent after turning the stand.
Задача изобретения состоит в стабилизации процесса задачи переднего конца раската после кантовки за счет обеспечения требуемого угла скручивания кантуемого раската при прокатке, различных профилеразмеров арматурной стали на станах с изменяющейся по длине стана длиной межклетьевых промежутков, способствующей расширению его технологических возможностей при расширении размерного сортамента прокатываемых на стане арматурных профилей, и увеличению выхода годного при их производстве за счет точной задачи кантуемого раската в калибр последующей после кантовки клети. The objective of the invention is to stabilize the process of the task of the front end of the roll after tilting by providing the required torsion angle of the roll of the roll during rolling, various profile sizes of reinforcing steel on mills with inter-stand gaps varying along the length of the mill, contributing to the expansion of its technological capabilities when expanding the size assortment rolled on the mill reinforcing profiles, and increasing the yield during their production due to the exact task of the canting roll into caliber by following the canting.
Технический результат, достигаемый при использовании изобретения, состоит в увеличении выхода годного при производстве различных профилеразмеров арматурной стали путем стабилизации процесса задачи переднего конца раската после кантовки в последующую клеть за счет обеспечения требуемого угла скручивания при кантовке ромба на 90o и квадрата на 45o, способствующей повышению точности формирования готового проката и предупреждающей "бурение" (застревание) переднего конца раската в последующей после кантовки клети, и расширение технических возможностей сдвоенной прокатки при расширении размерного сортамента прокатываемых арматурных профилей на станах с изменяющейся по длине стана длиной межклетьевых промежутков.The technical result achieved by using the invention is to increase the yield of the production of various profile sizes of reinforcing steel by stabilizing the process of the task of the front end of the roll after tilting to the next stand by providing the required twisting angle when tilting the rhombus by 90 o and square by 45 o , contributing to improving the accuracy of the formation of finished products and the warning "drilling" (jam) of the front end of the roll in the subsequent after turning the stand, and expanding the technical x double rolling capabilities while expanding the size gauge rolled rebars on mills with variable length of the length of the mill interstand spacing.
Решение поставленной задачи обеспечивается тем, что в системе калибров валков непрерывного сортового прокатного стана для сдвоенной прокатки арматурных профилей, содержащей черновые и промежуточные калибры для получения из исходной заготовки промежуточного круга, ромбический калибр с горизонтальной большой осью и с двумя центрально-симметричными выпуклостями на противоположных гранях, диагональный квадратный калибр со скругленными ребрами и выпуклыми гранями, черновой сдвоенный калибр, разделительный калибр, предчистовые и чистовые калибры для прокатки профилей в две нитки, согласно изобретению выпуклости ромбического калибра и соответственно выпуклости граней квадратного калибра выполнены высотой, мм:
где
N номер профилеразмера периодического арматурного профиля;
Lp и Lкв длина межклетьевых промежутков соответственно после клети непрерывного стана с ромбическим и диагональным квадратным калибром.The solution to this problem is ensured by the fact that in the system of gauges for rolls of a continuous high-grade rolling mill for double rolling of reinforcing profiles, containing rough and intermediate gauges for obtaining an intermediate circle from the initial workpiece, a rhombic gauge with a horizontal major axis and with two centrally symmetrical bulges on opposite sides , diagonal square gauge with rounded edges and convex faces, rough double gauge, separation gauge, prefinish and pure s calibers for rolling profiles into two lines, the invention rhombic caliber convexity and the convexity faces respectively formed square caliber, mm:
Where
N is the profile number of the periodic reinforcing profile;
L p and L sq the length of the inter-stand spaces, respectively, after the stand of a continuous mill with a rhombic and diagonal square gauge.
На фиг. 1 и 2 представлены схемы ромбического и диагонального квадратного калибров (с наложением исходных сечений), поясняющие процесс кантовки раската после клетей с этими калибрами; на фиг. 3 фрагмент схемы участка стана с клетьями, в валки которых врезаны ромбический и диагональный квадратный калибры. In FIG. Figures 1 and 2 show diagrams of rhombic and diagonal square calibers (with superimposed initial sections) explaining the process of tilting the roll after stands with these calibers; in FIG. 3 fragment of the scheme of the section of the mill with stands, into the rolls of which rhombic and diagonal square calibers are cut.
Прокатка при использовании калибров, построенных с использованием изобретения, осуществляется следующим образом. Rolling using calibers constructed using the invention is as follows.
Из нагретой заготовки в системе черновых и промежуточных калибров непрерывного сортового стана формируют раскат круглого сечения. Этот раскат прокатывают в ромбическом калибре с горизонтальной большой осью и двумя центрально-симметричными выпуклостями, формирующими на противоположных гранях ромба соответствующие вогнутости, обеспечивая при этом кантовку раската на выходе из клети на 90o (фиг. 1).From a heated billet in a system of rough and intermediate calibers of a continuous high-grade mill, a round section roll is formed. This roll is rolled in a rhombic gauge with a horizontal major axis and two centrally symmetrical bulges, forming corresponding concavities on the opposite faces of the rhombus, while providing a tilting roll at the exit from the cage by 90 o (Fig. 1).
Полученный ромб, скантованный на 90o благодаря наличию упомянутых выпуклостей на противоположных гранях ромбического калибра, задают в последующий квадратный калибр (фиг. 2), деформацию в котором осуществляют с образованием вогнутостей на всех гранях раската. Это обеспечивается наличием соответствующих выпуклостей на всех поверхностях квадратного калибра. Наличие выпуклостей на двух противоположных поверхностях квадратного калибра, формирующих соответствующие вогнутости на поверхностях квадрата, обеспечивает формирование пережима (места разделения) для последующего разделения раската в продольном направлении; наличие выпуклостей на двух других поверхностях квадратного калибра обеспечивает кантовку квадратного раската на 45o (фиг. 2).The resulting rhombus, chanted at 90 o due to the presence of the said bulges on opposite faces of the rhombic gauge, is set in the subsequent square gauge (Fig. 2), the deformation of which is carried out with the formation of concavities on all faces of the roll. This is ensured by the presence of corresponding bulges on all surfaces of square caliber. The presence of bulges on two opposite surfaces of a square caliber, forming the corresponding concavities on the surfaces of the square, provides the formation of a pinch (separation point) for the subsequent separation of the roll in the longitudinal direction; the presence of bulges on two other surfaces of square caliber provides a tilting of a square peal at 45 o (Fig. 2).
Полученный в квадратном калибре раскат, скантованный на 45o благодаря наличию соответствующих выпуклостей, задают в последующий калибр формирующий раскат в виде сдвоенного профиля с местом разделения (пережимом), при этом место разделения выполняют по вогнутостям раската, образованным в квадратном калибре. Раскат в виде сдвоенного профиля делят в продольном направлении на две части с помощью делительных кассет специальной конструкции. Дальнейшее формирование профилей осуществляют в две нитки.The peal obtained in a square gauge, scanned by 45 ° due to the presence of corresponding bulges, is set into the subsequent gauge to form a peal in the form of a double profile with a separation point (pinch), while the separation point is performed according to the concavities of the peal formed in a square caliber. The roll in the form of a double profile is divided in the longitudinal direction into two parts using dividing cassettes of a special design. Further profile formation is carried out in two threads.
Направление кантовки раската в ромбическом и в квадратном калибрах определяется соотношением моментов скручивания раската относительно его продольной оси, имеющим место из-за наличия упомянутых выпуклостей на поверхностях калибров. Соотношение моментов скручивания определяется соотношением плеч "а" и "в", характеризующих указанные моменты. В свою очередь соотношение моментов скручивания определяет угол кантовки раската. The direction of the tilting of the roll in rhombic and square calibers is determined by the ratio of the moments of twisting of the roll relative to its longitudinal axis, which takes place due to the presence of the mentioned bulges on the surfaces of the calibers. The ratio of the twisting moments is determined by the ratio of the shoulders "a" and "b", characterizing these moments. In turn, the ratio of the twisting moments determines the pitch angle of the roll.
Величина угла кантовки при прокатке различных профилеразмеров арматурной стали зависит от глубины вогнутостей, формируемых на гранях ромба и квадрата, а также длины межклетьевого промежутка (расстояния между кантующей и последующей клетями), т.е. для обеспечения заданного угла кантовки при прокатке конкретного профилеразмера арматурной стали при изменяющейся длине межклетьевого промежутка, следующего за кантующим или диагональным квадратным калибрами (расстояния между кантующей и последующей клетями), необходимо изменять глубину вогнутостей, формируемых на гранях ромба и квадрата. The value of the pitching angle when rolling various profile sizes of reinforcing steel depends on the depth of concavities formed on the faces of the rhombus and square, as well as the length of the inter-stand space (the distance between the edge and subsequent stands), i.e. in order to ensure a given pitching angle when rolling a specific profile size of reinforcing steel with a changing length of the inter-stand gap following the edge or diagonal square gauges (the distance between the edge and the subsequent stand), it is necessary to change the depth of concavities formed on the edges of the rhombus and square.
Экспериментально установлено, что для обеспечения кантовки ромба на 90o и квадрата на 45o глубину выполнения двух центрально-симметричных вогнутостей на противоположных гранях ромба Δp и вогнутостей на гранях квадрата Δкв, т. е. величину центрально-симметричных выпуклостей на противоположных гранях ромбического калибра Δp и выпуклостей на противоположных гранях диагонального квадратного калибра со скругленными ребрами и выпуклыми гранями Δкв при прокатке конкретного профилеразмера необходимо выполнять исходя из соотношений, соответственно:
где
N номер профилеразмера периодического арматурного профиля;
Lр и Lкв длина межклетьевых промежутков соответственно после клети непрерывного стана с ромбическим и диагональным квадратным калибром.It was experimentally established that to ensure the rim of the rhombus at 90 o and the square at 45 o, the depth of the two centrally symmetric concavities at the opposite faces of the rhombus Δ p and concavities at the faces of the square Δ kv , i.e., the magnitude of the centrally symmetrical bulges at the opposite faces of the rhombic caliber Δ p and bulges on opposite faces of a diagonal square caliber with rounded edges and convex faces Δ kV when rolling a specific profile size must be performed based on the relations, respectively Actually:
Where
N is the profile number of the periodic reinforcing profile;
L p and L sq the length of the inter-stand spaces, respectively, after the stand of a continuous mill with a rhombic and diagonal square caliber.
В этом случае обеспечивается требуемое положение раската при задаче в последующую после кантовки клеть. Если при прокатке данного профилеразмера глубина двух центрально-симметричных вогнутостей на противоположных гранях ромба Δp и вогнутостей на гранях квадрата Δкв будет получена соответственно Δp 0,0125 N (18-Lp), а Δкв <0,0250 N (9-Lкв), то ромбический и квадратный раскаты будут недокантованы; если же эти вогнутости будут выполнены соответственно Δp > 0,0125 N (18-Lp), а Δкв > 0,0250 N (9-Lкв), то угол кантовки ромба будет больше 90o, а угол кантовки квадрата больше 45o, т.е. раскаты будут перекантованы.In this case, the required position of the roll is ensured during the task in the subsequent stand after canting. If the rolling and shapes of the depth of two centrally symmetrical concavities on the opposite faces of the rhombus Δ p and concavities on the faces of a square is obtained Δ q Δ p respectively 0.0125 N (18-L p), and Δ q <0,0250 N (9 -L sq ), then the rhombic and square peals will be undercounted; if these concavities are performed respectively Δ p > 0.0125 N (18-L p ), and Δ q > 0.0250 N (9-L q ), then the rim of the rhombus will be more than 90 o , and the angle of the rim of the square is greater 45 o , i.e. peals will be re-edged.
Таким образом, использование изобретения на непрерывном стане с изменяющейся длиной межклетьевых промежутков позволит при расширении размерного сортамента прокатываемых на стане арматурных профилей стабилизировать процесс задачи переднего конца раската после кантовки в последующую клеть за счет обеспечения требуемого угла скручивания при кантовке ромба на 90o и квадрата на 45o, что способствует повышению точности формирования готового проката и предупреждает "бурение" (застревание) переднего конца раската в последующей после кантовки клети. Указанные обстоятельства в свою очередь способствуют увеличению выхода годного при производстве различных профилеразмеров арматурной стали, и расширение технологических возможностей сдвоенной прокатки.Thus, the use of the invention on a continuous mill with a varying length of inter-stand spaces allows expanding the dimensional assortment of reinforcing bars rolled on the mill to stabilize the task of the front end of the roll after tilting to the next stand by providing the required twist angle when tilting the rhombus by 90 o and square by 45 o , which helps to improve the accuracy of the formation of finished products and prevents "drilling" (jam) of the front end of the roll in the subsequent after edging ki crates. These circumstances, in turn, contribute to an increase in yield during the production of various profile sizes of reinforcing steel, and the expansion of the technological capabilities of dual rolling.
Изобретение было опробовано на непрерывном мелкосортно-проволочном стане 320/150 Белорусского метзавода, размерный сортамент которого включает арматурные периодические профили N 10-16. The invention was tested on a continuous small-grade wire mill 320/150 of the Belarusian Steel Plant, the dimensional assortment of which includes periodic reinforcing profiles N 10-16.
Зависимости, определяющие глубину выполнения двух центрально-симметричных вогнутостей на противоположных гранях ромба Δp и вогнутостей на гранях квадрата Δкв, т.е. величину центрально-симметричных выпуклостей на противоположных гранях ромбического калибра Δp и выпуклостей на противоположных гранях диагонального квадратного калибра со скругленными ребрами и выпуклыми гранями Δкв получены экспериментальным путем при проведении исследований сдвоенной прокатки арматурных профилей N 10 и 14. Впоследствии в процессе опробования изобретения при прокатке арматурных профилей N 12 и 16 соотношения, определяющие глубину выполнения двух центрально-симметричных вогнутостей на противоположных гранях ромба Δp и вогнутостей на гранях, квадрата Δкв использовались для выполнения соответствующих выпуклостей на поверхностях ромбического и квадратного калибров. Ромбический калибр был врезан в валки 14-й клети промежуточной группы, а диагональный квадратный калибр в валки последующей 15-й клети чистовой группы. Длины межклетьевых промежутков между 14-й и 15-й и 15-й и 16-й клетями составили соответственно 12400 и 4000 мм. В процессе проведения экспериментов изменяли длину межклетьевых промежутков путем размещения ромбического калибра в 13-й, а диагонального квадратного калибра в последующей 14-й клетях промежуточной группы. Длины межклетьевых промежутков при этом составляли по 4000 мм. Экспериментальные данные были обработаны с использованием методов математической статистики, в результате чего были получены заявляемые зависимости, обеспечивающие стабилизацию процесса задачи переднего конца раската после кантовки в последующую клеть за счет обеспечения требуемого угла скручивания при кантовке ромба на 90o и квадрата на 45o.Dependencies that determine the depth of two centrally symmetric concavities on opposite faces of the rhombus Δ p and concavities on the faces of the square Δ kv , i.e. the value of centrally symmetric bulges on opposite faces of the rhombic gauge Δ p and bulges on opposite faces of a diagonal square gauge with rounded edges and convex faces Δ k were obtained experimentally when conducting studies of the double rolling of reinforcing profiles N 10 and 14. Subsequently, during the testing of the invention during rolling reinforcing profiles N 12 and 16 are ratios that determine the depth of two centrally symmetric concavities on opposite faces of the rhombus p and concavities on the faces of a square Δ q used to perform respective convexities on the surfaces of the rhombic and square calibers. The rhombic gauge was cut into the rolls of the 14th stand of the intermediate group, and the diagonal square gauge into the rolls of the subsequent 15th stand of the finishing group. The lengths of the inter-stand spaces between the 14th and 15th and 15th and 16th stands were 12,400 and 4,000 mm, respectively. During the experiments, the length of the inter-stand spaces was changed by placing the rhombic gauge in the 13th, and the diagonal square gauge in the subsequent 14th stands of the intermediate group. The lengths of the interstep spaces in this case were 4000 mm. The experimental data were processed using methods of mathematical statistics, as a result of which the claimed dependencies were obtained, ensuring the stabilization of the process of the problem of the front end of the roll after tilting to the next stand by providing the required twisting angle for tilting the rhombus at 90 o and square at 45 o .
Анализ результатов экспериментов показал, что если при прокатке арматурного профиля N 10 глубина двух центрально-симметричных вогнутостей на противоположных гранях ромба Δp и вогнутостей на гранях квадрата Δкв будет выполняться соответственно Δp <0,0125 N (18-Lp) или меньше 0,70 мм, а Δкв <0,0250 N (9-Lкв) или меньше 1.25 мм, то ромбический и квадратный раскаты будут недокантованы; если же эти вогнутости при прокатке арматурного профиля N 16 будут выполняться соответственно Δp <0,0125 N (18-Lp) или больше 1.12 мм, а Δкв > 0,0250 N (9-Lкв) или больше 2,0 мм, то угол кантовки ромба будет больше 90o а угол кантовки квадрата больше 45o, т.е. раскаты будут перекантованы.Analysis of the experimental results showed that if the rolling rebar 10 N Depth of two centrally symmetrical concavities on the opposite faces of the rhombus Δ p and concavities on the faces of a square Δ q is performed respectively Δ p <0.0125 N (18-L p) or less 0.70 mm, and Δ square <0.0250 N (9-L square ) or less than 1.25 mm, then the rhombic and square peals will be undercounted; if these concavities when rolling the reinforcing profile N 16 are satisfied, respectively, Δ p <0.0125 N (18-L p ) or more than 1.12 mm, and Δ q > 0.0250 N (9-L q ) or more than 2.0 mm, then the rim of the rhombus will be greater than 90 o and the angle of the rim of the square is greater than 45 o , i.e. peals will be re-edged.
Использование изобретения, на непрерывном мелкосортно-проволочном стане 320/150 Белорусского метзавода, прокатывающем арматурные профили, позволит при расширении размерного сортамента прокатываемых на стане арматурных профилей стабилизировать процесс задачи переднего конца раската после кантовки в последующую клеть за счет обеспечения требуемого угла скручивания при кантовке ромба на 90o и квадрата на 45o. Это повышает точность формирования готового проката и предупреждает "бурение" (застревание) переднего конца раската в последующей после кантовки клети. Указанные обстоятельства в свою очередь способствуют увеличению выхода годного при производстве различных профилеразмеров арматурной стали и расширению технологических возможностей сдвоенной прокатки.Using the invention on a continuous small-grade wire mill 320/150 of the Belarusian Steel Plant rolling reinforcing profiles will allow, when expanding the dimensional assortment of reinforcing profiles being rolled on the mill, to stabilize the task of the front end of the roll after turning to the next stand by providing the required twisting angle when turning the rhombus on 90 o and a square at 45 o . This increases the accuracy of the formation of finished products and prevents "drilling" (jam) of the front end of the roll in the subsequent after turning the stand. These circumstances, in turn, contribute to an increase in yield during the production of various profile sizes of reinforcing steel and the expansion of the technological capabilities of dual rolling.
При реализации изобретения на непрерывных мелкосортно-проволочных станах 320/150 Молдавского и Дальневосточного метзаводов или других метзаводов с различной длиной межклетьевых промежутков между в дополнение к отмеченным преимуществам упрощается освоение производства новых профилеразмеров арматурной стали, получаемой сдвоенной прокаткой, а также упрощается конструкция привалковой арматуры рабочих клетей стана на участке кантовки раската при сдвоенной прокатке арматурной стали, облегчается ее монтаж и демонтаж в линии стана. When implementing the invention on continuous small-grade wire mills 320/150 of the Moldavian and Far Eastern metal plants or other metal plants with different inter-stand spaces between, in addition to the noted advantages, it is simplified to master the production of new profile sizes of reinforcing steel obtained by double rolling, and also the design of the rolling reinforcement of working stands the mill at the pitching section of the roll during double rolling of reinforcing steel, its installation and dismantling in the mill line is facilitated.
Claims (1)
Δp= 0,0125N(18 - Lp),
где N номер профилеразмера арматурного профиля;
Lр длина межклетьевого промежута после клети с ромбическим калибром, м,
а выпуклости граней квадратного калибра выполнены высотой (мм)
Δкв= 0,0250N(9 - Lкв),
где Lкв длина межклетьевого промежутка после клети с квадратным калибром, м.A system of gauges for rolls of a continuous high-grade rolling mill for double rolling of reinforcing profiles, containing draft and intermediate gauges for obtaining an intermediate circle from the initial billet, a rhombic gauge with a horizontal major axis and two centrally symmetrical bulges on its opposite sides, a diagonal square gauge with rounded ribs and convex edges, rough double gauge, separation gauge, pre-finishing and finishing gauges for rolling profiles in two threads, excellent characterized in that the bulges of the rhombic caliber are made height (mm)
Δ p = 0.0125N (18 - L p ),
where N is the profile number of the reinforcing profile;
L p the length of the inter-stand gap after the stand with a rhombic caliber, m,
and the convexity of the square-gauge faces is made in height (mm)
Δ q = 0.0250N (9 - L q ),
where L sq the length of the inter-stand space after the stand with a square caliber, m
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| BY1878-01 | 1994-04-11 | ||
| BY1878 | 1994-04-11 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95103324A RU95103324A (en) | 1996-12-27 |
| RU2089305C1 true RU2089305C1 (en) | 1997-09-10 |
Family
ID=4083654
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95103324/02A RU2089305C1 (en) | 1994-04-11 | 1995-03-07 | System of roll grooved passes of continuous bar rolling mill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2089305C1 (en) |
-
1995
- 1995-03-07 RU RU95103324/02A patent/RU2089305C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 1734898, кл. B 21 B 1/02, 1992. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU95103324A (en) | 1996-12-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2089305C1 (en) | System of roll grooved passes of continuous bar rolling mill | |
| SU966976A1 (en) | Method for continuously rolling i-sections | |
| US6050122A (en) | Slitter for the production of multiple sections | |
| US4391117A (en) | Rolling mills and methods of rolling | |
| Pesin et al. | Finite element analysis of symmetric and asymmetric three-roll rolling process | |
| RU2632310C1 (en) | Closed-type hollow profile containing eight stiffening ribs and method of its manufacture | |
| RU2346762C1 (en) | Method for rolling of sectional bars | |
| SU1734898A1 (en) | Bar rolling method | |
| RU2351411C1 (en) | Oval of light-section mill | |
| RU2096099C1 (en) | Roll grooved pass system for shape bending mill | |
| RU2327537C2 (en) | Method of double strand rolling of reinforcing steel | |
| RU2342208C2 (en) | Method for production of cold-formed sections of closed type | |
| RU2201817C1 (en) | Installation for multiple-groove rolling of merchant bars | |
| SU791437A1 (en) | Double-roll leader-pass for rolling rounds | |
| SU1382510A1 (en) | Method of rolling round bar shapes and rods | |
| RU2677808C1 (en) | Shaped blank of the “dog bone” form from continuously cast slab manufacturing method | |
| RU2235614C1 (en) | Method for making calibrated hexahedral section | |
| RU2344007C1 (en) | System of roll-passes for rolling sectional rod iron | |
| RU2108180C1 (en) | Method of making unequal-flange z-shapes | |
| RU2148452C1 (en) | Method for profiling different-flange channel bars | |
| RU1793976C (en) | Apparatus for making rectangular cross section tubes | |
| RU2255819C2 (en) | Grooved pass system of rolling mill rolls | |
| RU2350410C1 (en) | Method of wire production | |
| RU2650464C1 (en) | Method of rolling the trapezoidal profiles | |
| US400844A (en) | Pettbs |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050308 |