RU2235614C1 - Method for making calibrated hexahedral section - Google Patents
Method for making calibrated hexahedral section Download PDFInfo
- Publication number
- RU2235614C1 RU2235614C1 RU2003111451/02A RU2003111451A RU2235614C1 RU 2235614 C1 RU2235614 C1 RU 2235614C1 RU 2003111451/02 A RU2003111451/02 A RU 2003111451/02A RU 2003111451 A RU2003111451 A RU 2003111451A RU 2235614 C1 RU2235614 C1 RU 2235614C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- faces
- stage
- profile
- caliber
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к волочению металлов, и может быть использовано в метизной промышленности для получения калиброванного шестигранного профиля из черных и цветных металлов и сплавов.The invention relates to the processing of metals by pressure, in particular to the drawing of metals, and can be used in the hardware industry to obtain a calibrated hexagonal profile of ferrous and non-ferrous metals and alloys.
Известен способ получения калиброванного шестигранного профиля, включающий двухступенчатую деформацию исходной заготовки с шестигранным профилем в ряде калибров роликовой волоки с деформированием вершин и граней профиля поочередно в двух взаимно перпендикулярных направлениях с использованием ромбических калибров и вертикальных валков с гладкой бочкой, при этом на первой ступени в ромбическом калибре с горизонтальной плоскостью разъема формируют две пары чередующихся через одну смежных граней с образованием неправильного шестигранника с отношением вертикальной диагонали между обрабатываемыми вершинами к ширине получаемого в этом проходе профиля, равным 1,07-1,13, а на второй ступени в упомянутых вертикальных валках с гладкой бочкой формируют остальные две грани, расположенные диаметрально противоположно. Готовое изделие в виде прутка с шестигранным профилем получали за 2 прохода (а.с.СССР №1729635, МПК В 21 В 1/08, опубл. 30.04.1992).A known method of producing a calibrated hexagonal profile, including two-stage deformation of the original workpiece with a hexagonal profile in a number of calibers of the roller die with deformation of the vertices and faces of the profile alternately in two mutually perpendicular directions using rhombic gauges and vertical rolls with a smooth barrel, while at the first stage in a rhombic a caliber with a horizontal plane of the connector forms two pairs of alternating through one adjacent faces with the formation of irregular hexagons annika with the ratio of the vertical diagonal between the machined vertices to the width of the profile obtained in this passage equal to 1.07-1.13, and at the second stage in the mentioned vertical rolls with a smooth barrel the remaining two faces are formed, which are diametrically opposite. The finished product in the form of a bar with a hexagonal profile was obtained in 2 passes (a.c.SSSR No. 1729635, IPC V 21 V 1/08, publ. 04/30/1992).
К недостаткам известного способа относится большая трудоемкость, обусловленная большим числом проходов и наличием больших сил трения скольжения в очаге деформации, которые вызывают появление задиров, затяжек и трещин на поверхности готового изделия и резко снижают срок службы инструмента.The disadvantages of this method include the high complexity, due to the large number of passes and the presence of large sliding friction forces in the deformation zone, which cause the appearance of scoring, puffs and cracks on the surface of the finished product and dramatically reduce the tool life.
Известен способ получения калиброванного шестигранного профиля, включающий двухступенчатую деформацию исходной горячекатаной заготовки с круглым профилем, обточенной на бесцентровотокарном станке, в ряде калибров с деформированием граней профиля поочередно в двух взаимно перпендикулярных направлениях с использованием ромбических калибров и вертикальных валков с гладкой бочкой, при этом на первой ступени в ромбическом калибре с горизонтальной плоскостью разъема формируют две пары чередующихся через одну смежных граней, а на второй ступени формируют две остальные, расположенные взаимно противоположно, грани в упомянутых вертикальных валках с гладкой бочкой. Готовое изделие в виде прутка с шестигранным профилем получают за 5 проходов. Абсолютное обжатие за проход составляло 0,27-0,69 мм (А.В.Буланов, А.Б.Рескин, Г.А.Гладков и др. Исследование технологических режимов производства шестигранных прутков. /Цветные металлы, № 6, - 1979, с.70-72).A known method of producing a calibrated hexagonal profile, including two-stage deformation of the original hot-rolled billet with a round profile, turned on a centerless turning machine, in a number of calibers with the deformation of the faces of the profile alternately in two mutually perpendicular directions using rhombic gauges and vertical rolls with a smooth barrel, while on steps in a rhombic gauge with a horizontal plane of the connector form two pairs alternating through one adjacent faces, and on the second stage form two remaining, mutually oppositely disposed, faces in said vertical rolls with a smooth barrel. The finished product in the form of a bar with a hexagonal profile is obtained in 5 passes. The absolute compression for the passage was 0.27-0.69 mm (A.V. Bulanov, A. B. Reskin, G. A. Gladkov and others. Study of technological modes of production of hexagonal bars. / Non-ferrous metals, No. 6, - 1979 , p. 70-72).
К недостаткам известного способа относится большая трудоемкость и материалоемкость, обусловленные необходимостью использования большого объема оборудования и большого числа проходов. Для осуществления способа необходимо применение специально обработанной заготовки.The disadvantages of this method include the large complexity and material consumption, due to the need to use a large amount of equipment and a large number of passes. To implement the method, it is necessary to use specially processed billets.
Известен способ получения калиброванного шестигранного профиля, включающий одноступенчатую деформацию исходной шестигранной заготовки в фильере за три прохода с единичными вытяжками за проход соответственно 1,18, 1,09, 1,22 и формированием всех шести граней одновременно (В.И.Соколовский, В.С.Паршин, Е.С.Гурьев. Повышение эффективности волочения шестигранных профилей. //Металлург, № 5, - 1980, с.29-30).A known method for producing a calibrated hexagonal profile, including a single-stage deformation of the initial hexagonal workpiece in a die in three passes with single hoods per pass, respectively 1.18, 1.09, 1.22 and the formation of all six faces simultaneously (V.I. Sokolovsky, V. S. Parshin, ES Guryev. Improving the efficiency of drawing hexagonal profiles. // Metallurg, No. 5, - 1980, p.29-30).
К недостаткам известного способа относится большая трудоемкость, обусловленная большим числом проходов и наличием больших сил трения скольжения в очаге деформации, которые вызывают появление задиров, затяжек и трещин на поверхности готовой продукции и резко снижают срок службы инструмента.The disadvantages of this method include the high complexity, due to the large number of passes and the presence of large sliding friction forces in the deformation zone, which cause the appearance of scoring, puffs and cracks on the surface of the finished product and dramatically reduce the tool life.
Наиболее близким аналогом заявляемого изобретения является способ получения калиброванного шестигранного профиля, включающий двухступенчатую деформацию исходной шестигранной заготовки в ряде калибров с деформированием вершин и граней профиля поочередно в двух взаимно перпендикулярных направлениях с использованием ромбических калибров и вертикальных валков с гладкой бочкой, при этом на первой ступени в ромбическом калибре с горизонтальной плоскостью разъема формируют две пары чередующихся через одну смежных граней, а на второй ступени в упомянутых вертикальных валках с гладкой бочкой формируют остальные две грани, расположенные диаметрально противоположно. Ролики обеих ступеней установлены в одном корпусе. Для регулировки роликов в радиальном и осевом направлениях предусмотрены клиновые механизмы (А.А.Штер, Ю.Н.Попов. Волочение фасонных профилей в волоках со смещенными парами роликов./В сб. Труды четвертого конгресса прокатчиков, т.2. - М.: Черметинформация, 2002, с.186-187).The closest analogue of the claimed invention is a method for producing a calibrated hexagonal profile, including two-stage deformation of the initial hexagonal workpiece in a number of calibers with deformation of the vertices and faces of the profile alternately in two mutually perpendicular directions using rhombic calibers and vertical rolls with a smooth barrel, while at the first stage in rhombic gauge with a horizontal plane of the connector form two pairs of alternating through one adjacent faces, and on the second the drops in the said vertical rolls with a smooth barrel form the remaining two faces located diametrically opposite. The rollers of both steps are installed in one housing. To adjust the rollers in the radial and axial directions, wedge mechanisms are provided (A.A.Shter, Yu.N. Popov. Draw of shaped profiles in dies with offset pairs of rollers. / In collection of proceedings of the Fourth Congress of Rollers, vol. 2. - M. : Chermetinformation, 2002, p.186-187).
Признаки ближайшего аналога, совпадающие с существенными признаками заявляемого изобретения: многоступенчатая деформация заготовки в ряде калибров с формированием на отдельных ступенях деформации отдельных граней профиля поочередно в заданных направлениях.Signs of the closest analogue, which coincides with the essential features of the claimed invention: multi-stage deformation of the workpiece in a number of calibers with the formation of individual faces of the profile at individual stages of deformation alternately in predetermined directions.
Однако качество готового изделия в виде прутка с шестигранным профилем, полученного известным способом, невысокое, т.к. величины деформаций на отдельных ступенях формирования граней неодинаковы. На первой ступени (в ромбическом калибре, где формируют четыре грани) величина деформации выше, чем на второй ступени (в калибре с гладкой бочкой, где формируют две грани). Деформация по кругу профиля заготовки выполняется неравномерно. Это вызывает неоднородность механических свойств по сечению заготовки и приводит к появлению дефектов на поверхности готового изделия в виде усов, лампасов, закатов.However, the quality of the finished product in the form of a bar with a hexagonal profile, obtained in a known manner, is low, because the values of deformations at individual steps of the formation of faces are not the same. In the first step (in the rhombic gauge, where four faces are formed), the strain is higher than in the second step (in the caliber with a smooth barrel, where two faces are formed). Deformation in the circle of the workpiece profile is uneven. This causes heterogeneity of the mechanical properties over the cross section of the workpiece and leads to the appearance of defects on the surface of the finished product in the form of mustaches, stripes, sunsets.
Задачей настоящего изобретения является усовершенствование известного способа получения калиброванного шестигранного профиля путем подбора операций в такой последовательности и взаимосвязи и с такими параметрами и приспособлениями, которые позволили бы обеспечить однородность механических свойств по сечению профиля и исключить появление дефектов на поверхности готового изделия. Ожидаемый технический результат заключается в обеспечении равномерности деформаций по сечению заготовки на ступенях формирования граней, что приводит к уменьшению сил трения на тех ступенях формирования граней, на которых происходит появление дефектов на поверхности готового изделия в виде усов, лампасов, закатов.The objective of the present invention is to improve the known method for producing a calibrated hexagonal profile by selecting operations in such a sequence and relationship with such parameters and devices that would ensure uniformity of mechanical properties over the cross section of the profile and eliminate the appearance of defects on the surface of the finished product. The expected technical result is to ensure the uniformity of deformations over the billet cross section at the steps of face formation, which leads to a decrease in the friction forces at those steps of face formation at which defects appear on the surface of the finished product in the form of mustaches, stripes, sunsets.
Технический результат достигается тем, что в известном способе получения калиброванного шестигранного профиля, включающем многоступенчатую деформацию заготовки в ряде калибров с формированием на отдельных ступенях деформации отдельных граней профиля поочередно в заданных направлениях, по изобретению на первой ступени деформации формируют только три четные или только три нечетные грани с приданием им предчистовых размеров, на второй ступени формируют остальные три грани с предчистовыми размерами, а на третьей ступени - все шесть граней одновременно с чистовыми окончательными размерами профиля.The technical result is achieved by the fact that in the known method for producing a calibrated hexagonal profile, including multi-stage deformation of the workpiece in a number of calibers with the formation of individual faces of the profile on the individual steps of deformation, alternately in the specified directions, according to the invention, only three even or only three odd faces are formed in the first stage of deformation giving them the final sizes, at the second stage the remaining three faces with the final sizes are formed, and at the third stage - all six grades it simultaneously with a fine final size profile.
На первой ступени при деформации заготовки с круглым профилем формируют грани с вытяжкой λ1к, равной 1,07-1,21, в калибре в виде правильного треугольника, образованном валками роликовой волоки, на второй ступени - с вытяжкой λ2к, равной 1,07-1,22, в таком же, как и на первой ступени, калибре, повернутом в плоскости, перпендикулярной оси волочения, на угол 60° по отношению к калибру первой ступени, а на третьей ступени формируют грани посредством фильеры, при этом деформацию заготовки всех трех ступеней производят с суммарной вытяжкой λΣк, равной 1,15-1,50.In the first step of deformation at the workpiece with a round profile is formed faces stretch λ 1k equal 1,07-1,21, in the caliber of the equilateral triangle formed by the rollers of the roller dies, in the second stage - 2k stretch λ equal to 1.07 -1.22, in the same gauge as in the first step, the gauge rotated in a plane perpendicular to the axis of drawing, by an angle of 60 ° with respect to the caliber of the first step, and in the third step, faces are formed by means of a die, while deformation of the workpiece of all three stages are produced with a total hood λΣ k equal to 1.15-1, fifty.
Кроме того, на первой ступени при деформации заготовки с шестигранным профилем формируют грани с вытяжкой λ1ш, равной 1,04-1,17, в калибре в виде правильного треугольника, образованном валками роликовой волоки, на второй ступени - с вытяжкой λ2ш, равной 1,04-1,17, в таком же, как и на первой ступени, калибре, повернутом в плоскости, перпендикулярной оси волочения, на угол 60° по отношению к калибру первой ступени, а на третьей ступени формируют грани посредством фильеры, при этом деформацию заготовки всех трех ступеней производят с суммарной вытяжкой λΣш, равной 1,1-1,40.Furthermore, in the first stage during deformation the blank is formed with a hexagonal profile faces stretch λ 1sh equal 1,04-1,17, in the caliber of the equilateral triangle formed by the rollers of the roller dies, in the second stage - stretch λ 2m equal 1,04-1,17, in the same as in the first stage, the gauge rotated in a plane perpendicular to the axis of drawing, at an angle of 60 ° with respect to the caliber of the first stage, and on the third stage, faces are formed by means of a die, while the deformation of the workpiece of all three steps is carried out with a total hood λΣ W equal to 1.1-1.40.
Преимущества предложенного изобретения заключаются в возможности выбора заготовок с размерами профиля, которые могут изменяться в широких пределах, т.к. суммарная вытяжка λΣ также может изменяться в широких пределах (1,15-1,50 для заготовки с круглым профилем и 1,1-1,40 для заготовки с шестигранным профилем), что позволяет обеспечить заданные механические свойства готового изделия за счет упрочнения металла при пластической деформации. Применение двух ступеней деформации заготовки в роликовых волоках в совокупности с третьей ступенью в фильере обеспечивает благоприятные условия трения качения и, как результат, позволяет устранить некоторые дефекты заготовки. Незначительные вытяжки на третьей ступени деформации и противонатяжение, являющиеся результатом трехступенчатого деформирования, обеспечивают высокий срок службы фильеры, а это в свою очередь ведет к повышению качества готового профиля.The advantages of the proposed invention lie in the possibility of choosing blanks with profile sizes that can vary widely, because the total hood λΣ can also vary over a wide range (1.15-1.50 for a workpiece with a round profile and 1.1-1.40 for a workpiece with a hexagonal profile), which allows you to provide the specified mechanical properties of the finished product due to the hardening of the metal at plastic deformation. The use of two stages of workpiece deformation in roller dies in conjunction with the third stage in the die provides favorable rolling friction conditions and, as a result, eliminates some defects of the workpiece. Insignificant hoods at the third stage of deformation and anti-tension resulting from three-stage deformation provide a high die life, and this in turn leads to an increase in the quality of the finished profile.
Максимальное и минимальное значения суммарной вытяжки λΣ определены экспериментальным путем для ряда марок металлов и сплавов и обеспечивают стабильное получение готового профиля с заданными размерами. При значениях λΣк более 1,50 для заготовки с круглым профилем происходит обрыв переднего конца заготовки или утяжка поперечного сечения профиля при данной схеме деформации. Значение нижнего предела суммарной вытяжки λΣк определяется принципом построения калибровки по описанной окружности готового профиля. Размер треугольного калибра определяется размером готового профиля и изменяется при волочении другого типоразмера. При значениях λΣк меньше 1,15 для заготовки с круглым профилем происходит незаполнение калибра фильеры, приводящее к отклонению от требуемых геометрических размеров готового профиля по описанной окружности.The maximum and minimum values of the total extraction λΣ were determined experimentally for a number of metal and alloy grades and ensure stable production of a finished profile with specified dimensions. If λΣ k is more than 1.50 for a workpiece with a round profile, the front end of the workpiece breaks or the cross section of the profile is tightened with this deformation scheme. The value of the lower limit of the total hood λΣ k is determined by the principle of constructing a calibration on the described circumference of the finished profile. The size of a triangular caliber is determined by the size of the finished profile and changes when drawing another size. When λΣ k is less than 1.15 for a billet with a round profile, the die is not filled in, leading to a deviation from the required geometric dimensions of the finished profile along the circumference described.
При использовании заготовки с шестигранным профилем минимальное значение суммарной вытяжки λΣш=1,1 определяется величиной упругой деформации, так как при меньших значениях λΣш пластического деформирования металла не происходит. Максимальное значение вытяжки λΣш, так же как и при использовании заготовки с круглым профилем, определено экспериментальным путем для ряда марок металлов и сплавов и обеспечивает стабильное получение заданных размеров готового профиля, так как при значениях λΣш больше 1,40 происходит обрыв переднего конца заготовки или утяжка поперечного сечения профиля при данной схеме деформации.When using a workpiece with a hexagonal profile, the minimum value of the total drawing λΣ ω = 1.1 is determined by the amount of elastic deformation, since at lower values of λΣ ω the plastic deformation of the metal does not occur. The maximum value of the extraction λΣ w , as well as when using a workpiece with a round profile, has been experimentally determined for a number of metal and alloy grades and ensures stable obtaining of the given dimensions of the finished profile, since at a value of λΣ w greater than 1.40 the front end of the workpiece breaks or tightening the cross-section of the profile for a given deformation scheme.
Минимальные значения λ1к=1,07 и λ2к=1,07 при деформации заготовки с круглым профилем обеспечиваются минимальным размером заготовки из условия заполнения калибра фильеры. Максимальные значения λ1к=1,21 и λ2к=1,22 обусловлены максимальным значением суммарной вытяжки λΣк и обеспечивают равномерность деформации на первых двух ступенях волочения. Равномерность разбиения деформации на первых двух ступенях волочения при основном формоизменении обеспечивает повышение качества и однородность механических свойств по сечению профиля. Выбор величин λ1ш и λ2ш обусловлен равномерностью вытяжек на первых двух ступенях деформации и величиной λΣш.The minimum values of λ 1k = 1.07 and λ 2k = 1.07 during deformation of a workpiece with a round profile are ensured by the minimum size of the workpiece from the condition of filling the die gauge. The maximum values of λ 1k = 1.21 and λ 2k = 1.22 are due to the maximum value of the total drawing λΣ k and ensure uniform deformation at the first two stages of drawing. The uniformity of the breakdown of the deformation in the first two stages of drawing during the main shaping provides an increase in the quality and uniformity of the mechanical properties over the cross section of the profile. The choice of the values of λ 1ш and λ 2ш is determined by the uniformity of the hoods in the first two stages of deformation and the value of λΣ w .
Сущность изобретения поясняется чертежами, где на фиг.1 - показана схема осуществления способа, на фиг.2 - схематично показан калибр первой ступени деформации, на фиг.3 - калибр второй ступени деформации.The invention is illustrated by drawings, where figure 1 - shows a diagram of the method, figure 2 - schematically shows the caliber of the first stage of deformation, figure 3 - caliber of the second stage of deformation.
Калибр первой ступени деформации представляет собой правильный треугольник, образованный валками 1 роликовой волоки (затенением показаны смещенные объемы заготовки 2. Причем диаметр вписанной окружности треугольника несколько больше размера готового шестигранника, это позволяет формировать предчистовые размеры трех из шести граней профиля. Калибр второй ступени деформации также представляет собой правильный треугольник с теми же размерами, образованный валками 3 роликовой волоки. Угол поворота второго калибра в плоскости, перпендикулярной оси волочения относительно первого калибра, составляет 60° и определяется исходя из необходимости формирования оставшихся трех граней профиля. То есть при соосном наложении треугольных калибров обеих ступеней образуется фигура в виде правильного шестигранника. Наличие свободных поверхностей (внеконтактных зон деформации) в треугольных калибрах первых двух ступеней деформации позволяет задавать заготовку различного диаметра без влияния на предчистовые размеры шестигранника в пределах указанной суммарной вытяжки, а недозаполнение треугольных калибров обеспечивает равномерность обжатий и исключает появление дефектов на поверхности в виде усов. Одним из основных преимуществ такой системы калибровки является возможность варьирования размера заготовки и тем самым изменения суммарной вытяжки для получения готового изделия с заданными механическими свойствами. В фильере 4 формируют все шесть граней профиля с чистовыми окончательными размерами.The gauge of the first stage of deformation is a regular triangle formed by rolls 1 of the roller die (shading shows the displaced volumes of the workpiece 2. Moreover, the diameter of the inscribed circle of the triangle is slightly larger than the size of the finished hexagon, this allows you to form the final dimensions of three of the six faces of the profile. The caliber of the second stage of deformation also represents is a regular triangle with the same dimensions, formed by rolls 3 of the roller die, The angle of rotation of the second caliber in the plane, perpendicular the drawing axis with respect to the first gauge is 60 ° and is determined based on the need to form the remaining three profile faces.That is, when the triangular calibres of both steps are aligned coaxially, a figure is formed in the form of a regular hexagon. deformation steps allows you to specify a workpiece of various diameters without affecting the pre-finished dimensions of the hexagon within the specified total hood, and nenie triangular calibers provides uniformity of breakdown and eliminate the appearance of defects on the surface in the form of whiskers. One of the main advantages of such a calibration system is the possibility of varying the size of the workpiece and thereby changing the total hood to obtain a finished product with desired mechanical properties. In die 4, all six faces of the profile are formed with final final dimensions.
Способ на примере деформации заготовки с круглым профилем осуществляется следующим образом.The method for example, the deformation of the workpiece with a round profile is as follows.
Заготовка 2 с круглым профилем задается в калибр в виде правильного треугольника, образованного валками 1 роликовой волоки первой ступени, где формируются три грани профиля из шести. При этом формируют только четные или только нечетные грани, т.е. грани, чередующиеся через одну. Затем промежуточный профиль попадает в калибр в виде правильного треугольника, образованного валками 3 второй роликовой волоки, волочением через который формируют остальные три грани, и в итоге получают заготовку с предчистовыми размерами шестигранного профиля. После этого заготовка поступает в фильеру 4, где калибруется на чистовые размеры. При осуществлении способа тянущее усилие F прикладывается к переднему концу заготовки. Способ волочения заготовки с шестигранным профилем осуществляется аналогично.A blank 2 with a round profile is set in the gauge in the form of a regular triangle formed by rolls 1 of a first-stage roller die, where three facets of six are formed. In this case, only even or only odd faces are formed, i.e. faces alternating through one. Then the intermediate profile falls into the caliber in the form of a regular triangle formed by rolls 3 of the second roller die, drawing through which the remaining three faces are formed, and as a result, a workpiece with the final dimensions of the hexagonal profile is obtained. After that, the workpiece enters the die 4, where it is calibrated to the final dimensions. In the method, a pulling force F is applied to the front end of the workpiece. The method of drawing a workpiece with a hexagonal profile is carried out similarly.
Пример.Example.
Опытную проверку заявляемого способа осуществляли на лабораторном волочильном стане для получения шестигранного профиля с размером "под ключ" 14 мм. Для деформации заготовки с круглым сечением из технической меди с временным сопротивлением δB=240 МПа использовали сдвоенный комплект роликовых волок с калибром в виде правильного треугольника и фильеру в виде монолитной волоки, варьируя диаметр исходной заготовки. Результаты опытов оценивали по наличию поверхностных дефектов готового профиля и временному сопротивлению материала профиля δвк (см. таблицу).Experimental verification of the proposed method was carried out on a laboratory drawing mill to obtain a hexagonal profile with a "turnkey" size of 14 mm. To deform a billet with a round cross-section made of industrial copper with a temporary resistance of δ B = 240 MPa, we used a double set of roller dies with a caliber in the form of a regular triangle and a die in the form of a monolithic die, varying the diameter of the initial billet. The results of the experiments were evaluated by the presence of surface defects of the finished profile and the temporary resistance of the profile material δ VK (see table).
Например, при волочении заготовки диаметром 17,0 мм величина суммарной вытяжки составила λΣк=1,35, а вытяжки по ступеням λ1k=1,15 и λ2к=1,16 соответственно. При этом дефектов на поверхности профиля обнаружено не было, а временное сопротивление материала профиля достигло величины δB=330 МПа.For example, when drawing a workpiece with a diameter of 17.0 mm, the total hood was λΣ k = 1.35, and hoods in steps of λ 1k = 1.15 and λ 2k = 1.16, respectively. In this case, no defects were found on the surface of the profile, and the temporary resistance of the profile material reached δ B = 330 MPa.
При величине суммарной вытяжки менее 1,15 наблюдалось незаполнение калибра монолитной волоки, что приводило к отклонению геометрических размеров профиля от требуемых величин. В свою очередь, при суммарной вытяжке более 1,50 происходило утонение профиля, отклонение от шестигранной формы и в некоторых случаях обрывы конца заготовки.When the total drawing was less than 1.15, a non-filling of the gauge of the monolithic die was observed, which led to a deviation of the geometric dimensions of the profile from the required values. In turn, with a total hood of more than 1.50, profile thinning, deviation from the hexagonal shape and, in some cases, clipping of the end of the workpiece occurred.
Предлагаемый способ обеспечивает получение однородных механических свойств по сечению профиля и исключает появление дефектов на поверхности готового изделия.The proposed method provides uniform mechanical properties along the cross section of the profile and eliminates the appearance of defects on the surface of the finished product.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003111451/02A RU2235614C1 (en) | 2003-04-22 | 2003-04-22 | Method for making calibrated hexahedral section |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003111451/02A RU2235614C1 (en) | 2003-04-22 | 2003-04-22 | Method for making calibrated hexahedral section |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2235614C1 true RU2235614C1 (en) | 2004-09-10 |
| RU2003111451A RU2003111451A (en) | 2004-12-27 |
Family
ID=33433797
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003111451/02A RU2235614C1 (en) | 2003-04-22 | 2003-04-22 | Method for making calibrated hexahedral section |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2235614C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2582839C1 (en) * | 2014-11-27 | 2016-04-27 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) | Method of forming section profile in closed gages |
-
2003
- 2003-04-22 RU RU2003111451/02A patent/RU2235614C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ШТЕР А.А. и др. Волочение фасонных профилей в волоках со смещенными парами роликов. В сб. Труды четвертого конгресса прокатчиков. Т.2. - М.: Черметинформация, 2002, с.186 и 187. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2582839C1 (en) * | 2014-11-27 | 2016-04-27 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) | Method of forming section profile in closed gages |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2235614C1 (en) | Method for making calibrated hexahedral section | |
| RU2446027C2 (en) | Method of producing long round billets with ultrafine granular structure | |
| RU2352417C2 (en) | Pressing method of profiles and matrix for implementation of current method | |
| US6092408A (en) | Steel mill processing by rhombic reversal reduction rolling | |
| RU2492011C1 (en) | Method of producing trimetal rod and wire articles | |
| RU2297293C1 (en) | Method for producing rectangular shapes in roller drawing die | |
| RU2525954C2 (en) | Method of production of billets at rolling mills | |
| JP2002192201A (en) | Metalworking process for introducing large amount of strain into metal due to combined line of forging and rolling | |
| RU2356681C2 (en) | Manufacturing method of products of bar type with head | |
| RU2738630C1 (en) | Composite workpiece for forging residue | |
| RU2726231C1 (en) | Method of producing calibrated hexagonal profiles from stainless steels | |
| JP3499282B2 (en) | Molding method of oval tube without opening / closing deformation | |
| SU1003983A1 (en) | Blank forging method | |
| RU2273534C1 (en) | Bar rolling method | |
| RU2582839C1 (en) | Method of forming section profile in closed gages | |
| RU2288803C1 (en) | Method for forging ingots in forging apparatus with four strikers | |
| RU2607108C1 (en) | Method of radial forging hexagonal hollow profiles | |
| RU2319559C1 (en) | Wire production method | |
| RU2283714C2 (en) | Billet forging method in four-striker forging apparatus | |
| RU2674369C1 (en) | Method of long-length blanks forging | |
| RU2107570C1 (en) | Process for producing roll-formed sections in semicontinuous mill | |
| RU2649610C1 (en) | Method of manufacturing a round wire of carbon steel by drawing | |
| SU710679A1 (en) | Metal section rolling method | |
| RU2617191C1 (en) | Cold rolling method for metal sections | |
| RU2531337C1 (en) | Method of asymmetric metal rolling |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20060423 |