RU2055653C1 - Process of double rolling of reinforcement profiles - Google Patents
Process of double rolling of reinforcement profiles Download PDFInfo
- Publication number
- RU2055653C1 RU2055653C1 SU5065938A RU2055653C1 RU 2055653 C1 RU2055653 C1 RU 2055653C1 SU 5065938 A SU5065938 A SU 5065938A RU 2055653 C1 RU2055653 C1 RU 2055653C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- concavities
- square
- workpiece
- faces
- roll
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству, в частности к способам прокатки сортовых профилей в сдвоенном виде с продольным разделением раската в потоке стана, и может быть использовано на непрерывных сортовых прокатных станах. The invention relates to rolling production, in particular to methods for rolling high-quality sections in double form with longitudinal separation of the roll in the mill stream, and can be used on continuous high-quality rolling mills.
Известен способ сдвоенной прокатки арматурных профилей некоторого размерного сортамента на непрерывном стане, включающий формирование из исходной заготовки промежуточного круга, деформацию его в ромбическом калибре с горизонтальной большой осью, кантовку на 90о и деформацию полученного ромба в квадратном калибре с образованием вогнутостей на гранях, последующую кантовку на 45о и формирование из него раската в виде профиля с местом разделения по вогнутостям раската, разделение раската в продольном направлении и дальнейшее формирование профилей в две нитки [1]
Недостатком известного способа является снижение выхода годного из-за неправильной задачи переднего конца раската в калибр, последующей после кантовки клети. Кроме того, в этом случае снижается производительность стана из-за возможного застревания полосы в этой клети.A method is known double rolling rebars a dimension gauge for continuous mill, comprising forming from an initial workpiece of the intermediate circle, its deformation in the orthorhombic caliber with a horizontal major axis, tilting 90 o and deformation obtained rhombus in a square caliber to form concavities on the faces subsequent tilting at 45 ° and forming therefrom in the form of roll profile with the concave base of roll separation, the separation of roll in the longitudinal direction, and further be formed e profiles in two lines [1]
The disadvantage of this method is the reduction in yield due to an improper task of the front end of the roll in caliber, subsequent after turning the cage. In addition, in this case, the productivity of the mill is reduced due to the possible jamming of the strip in this stand.
В качестве прототипа принят способ сдвоенной прокатки арматурных профилей некоторого размерного сортамента на непрерывном стане, включающий формирование из исходной заготовки промежуточного круга, деформацию его в ромбическом калибре с горизонтальной большой осью с образованием двух центрально-симметричных вогнутостей на противоположных гранях ромба, кантовку на 90о и деформацию полученного ромба в квадратном калибре с образованием вогнутостей на гранях, последующую кантовку на 45о и формирование из него раската в виде профиля с местом разделения по вогнутостям раската, разделение раската в продольном направлении и дальнейшее формирование профилей в две нитки [2]
Недостатком прототипа является сужение его технологических возможностей при расширении размерного сортамента прокатываемых на стане профилей. Это обусловлено отсутствием рекомендаций по выполнению глубины вогнутостей при прокатке различных профилеразмеров арматурной стали, определяющих угол скручивания при кантовке раската, несоблюдение которых приводит к снижению выхода годного из-за неправильной задачи переднего конца раската в калибр, последующей после кантовки клети.As the prototype method is adopted double rolling rebars a dimension gauge for continuous mill, comprising forming from an initial workpiece of the intermediate circle, its deformation in the orthorhombic caliber with a horizontal major axis to form two centrally symmetrical concavities on the opposite faces of the rhombus, tilting 90 o and resulting in deformation of the rhombus square caliber to form concavities on the faces subsequent tilting to 45 ° and forming therefrom in the form of roll profile with IU that separation on the concave peal, slitting in the longitudinal direction, and further forming profiles in two lines [2]
The disadvantage of the prototype is the narrowing of its technological capabilities while expanding the dimensional assortment of rolled profiles on the mill. This is due to the lack of recommendations on the implementation of the concavity depth during rolling of various profile sizes of reinforcing steel, which determine the torsion angle when folding the roll, non-observance of which leads to a decrease in the yield suitable due to an incorrect task of the front end of the roll to the caliber subsequent to turning the stand.
Задача изобретения состоит в стабилизации процесса задачи переднего конца раската после кантовки за счет обеспечения требуемого угла скручивания кантуемого раската при прокатке, различных профилеразмеров арматурной стали, способствующей расширению его технологических возможностей при расширении размерного сортамента прокатываемых на стане арматурных профилей и увеличению выхода годного при их производстве за счет точной задачи кантуемого раската некоторого размерного сортамента в калибр последующей после кантовки клети. The objective of the invention is to stabilize the process of the task of the front end of the roll after canting by providing the required torsion angle of the cant roll in rolling, various profile sizes of reinforcing steel, contributing to the expansion of its technological capabilities while expanding the dimensional assortment of reinforcing profiles rolled on the mill and increasing the yield suitable for their production beyond due to the exact problem of the canting roll of a certain size assortment into the caliber of the subsequent after canting the stand.
Технический результат, достигаемый при использовании изобретения, состоит в увеличении выхода годного при производстве различных профилеразмеров арматурной стали, путем стабилизации процесса задачи переднего конца раската после кантовки в последующую клеть за счет обеспечения требуемого угла скручивания при кантовке ромба на 90о и квадрата на 45о, способствующей повышению точности формирования готового проката и предупреждающей "бурение" (застревание) переднего конца раската в последующей после кантовки клети, и расширении технологических возможностей сдвоенной прокатки при расширении размерного сортамента прокатываемых на стане арматурных профилей.The technical result achieved using the invention is to increase the yield of usable in the production of different and shapes reinforcing steel by stabilizing problem front end of roll process after tilting a subsequent stand due to provide the desired twist angle at the turnover device rhombus at 90 and a square 45 on, contributing to increasing the accuracy of the formation of finished products and preventing "drilling" (jam) of the front end of the roll in the subsequent after turning the stand, and the expansion of technolog the possibilities of double rolling with the expansion of the dimensional assortment of reinforcing sections rolled at the mill.
Решение поставленной задачи обеспечивается тем, что в способе сдвоенной прокатки арматурных профилей некоторого размерного сортамента на непрерывном стане, включающем формирование из исходной заготовки промежуточного круга, деформацию его в ромбическом калибре с горизонтальной большой осью с образованием двух центральносимметричных вогнутостей на противоположных гранях ромба, кантовку на 90оС и деформацию полученного ромба в квадратном калибре с образованием вогнутостей на гранях, последующую кантовку на 45о и формирование из него раската в виде профиля с местом разделения по вогнутостям раската, разделение раската в продольном направлении и дальнейшее формирование профилей в две нитки, глубину выполнения двух центральносимметричных вогнутостей на противоположных гранях ромба Δр и вогнутостей на гранях квадрата Δкв конкретного профилеразмера изменяют исходя из соотношений соответственно
Δр (0,070-0,072)N;
Δкв (0,125-0,128)N, где N номер профилеразмера периодического арматурного профиля.The solution to this problem is provided by the fact that in the method of double rolling of reinforcing profiles of a certain size gauge on a continuous mill, including the formation of an intermediate circle from the initial billet, its deformation in a rhombic gauge with a horizontal major axis with the formation of two centrally symmetric concavities on opposite edges of the rhombus, a 90 degree pitch C. and the resulting deformation of a rhombus in a square to form a caliber of concavities on the faces subsequent tilting to about 45 and forming of the neg in the form of roll profile with the concave base of roll separation, the separation of roll in the longitudinal direction and further forming profiles in two lines, the two depths perform tsentralnosimmetrichnyh concavities on the opposite faces of the rhombus Δ p and concavities on the faces of a square of a particular Δ q and shapes based on the change ratio, respectively
Δ p (0.070-0.072) N;
Δ kv (0.125-0.128) N, where N is the number of the profile size of the periodic reinforcing profile.
Сравнение с прототипом показывает, что заявляемый способ отличается тем, что глубину выполнения двух центральносимметричных вогнутостей на противоположных гранях ромба Δр и вогнутостей на гранях, квадрата Δкв конкретного профилеразмера изменяют исходя из соотношений, соответственно
Δ р (0,070-0,072)N;
Δкв (0,125-0,128)N, где N номер профилеразмера периодического арматурного профиля. Следовательно, заявляемый способ соответствует критерию "новизна".Comparison with the prototype shows that the inventive method is characterized in that the depth of two central symmetric concavities on opposite faces of the rhombus Δ p and concavities on the faces, square Δ sq of a particular profile size is changed based on the ratios, respectively
Δ p (0.070-0.072) N;
Δ kv (0.125-0.128) N, where N is the number of the profile size of the periodic reinforcing profile. Therefore, the claimed method meets the criterion of "novelty."
Сравнение с другими техническими решениями в данной области техники не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемое решение от прототипа, следовательно, оно имеет изобретательский уровень. Comparison with other technical solutions in this technical field did not allow to reveal in them the features that distinguish the claimed solution from the prototype, therefore, it has an inventive step.
На фиг. 1 и 2 представлены схемы процесса кантовки раската соответственно в ромбическом и квадратном калибрах (с наложением исходных сечений). In FIG. 1 and 2 are diagrams of the process of tilting the roll, respectively, in rhombic and square calibres (with the superposition of the original sections).
Способ осуществляется следующим образом. The method is as follows.
Из нагретой заготовки в системе черновых и промежуточных калибров непрерывного сортового стана формируют раскат круглого сечения. Этот раскат прокатывают в ромбическом калибре с горизонтальной большой осью и двумя центральносимметричными выпуклостями, формирующими на противоположных гранях ромба соответствующие вогнутости, обеспечивая при этом кантовку раската на выходе из клети на 90о (на фиг. 1 по часовой стрелке).From a heated billet in a system of rough and intermediate calibers of a continuous high-grade mill, a round section roll is formed. This roll of rolled in caliber orthorhombic with a horizontal major axis and two tsentralnosimmetrichnymi convexes are formed on opposite faces of the rhombus corresponding concavity while providing tilting of roll at the exit side of a stand 90 a (FIG. 1, clockwise).
Полученный ромб, скантованный на 90о благодаря наличию упомянутых вогнутостей, задают в последующий квадратный калибр (фиг. 2), деформацию в котором осуществляют с образованием вогнутостей на всех гранях раската. Это обеспечивается наличием соответствующих выпуклостей на всех поверхностях квадратного калибра. Наличие выпуклостей на двух противоположных поверхностях квадратного калибра, формирующих соответствующие вогнутости на поверхностях квадрата, обеспечивает формирование пережима (места разделения) для последующего разделения раската в продольном направлении; наличие выпуклостей на двух других поверхностях квадратного калибра обеспечивает кантовку квадратного раската на 45о в обратном направлении (против часовой стрелки, фиг. 2).The resulting lozenge skantovanny 90 due to the presence of said concavities, in the subsequent set square caliber (FIG. 2), wherein the deformation is carried out to form concavities on all faces of roll. This is ensured by the presence of corresponding bulges on all surfaces of a square caliber. The presence of bulges on two opposite surfaces of a square caliber, forming the corresponding concavities on the surfaces of the square, provides the formation of a pinch (separation point) for the subsequent separation of the roll in the longitudinal direction; the presence of bulges on two other surfaces of square caliber provides a tilting of a square peal of 45 about in the opposite direction (counterclockwise, Fig. 2).
Полученный в квадратном калибре раскат, скантованный на 45о благодаря наличию соответствующих вогнутостей, задают в последующий калибр, формирующий раскат в виде сдвоенного профиля с местом разделения (пережимом), при этом, место разделения выполняют по вогнутостям раската, образованным в квадратном калибре. Раскат в виде сдвоенного профиля делят в продольном направлении на две части с помощью делительных кассет специальной конструкции. Дальнейшее формирование профилей осуществляют в две нитки.Resulting in a square roll of caliber, skantovanny 45 due to the presence of the corresponding concavities, in the subsequent set caliber roll of forming a double profile with separation location (pinch), thus, the separation position is performed by a peal concavity formed in a square caliber. The roll in the form of a double profile is divided in the longitudinal direction into two parts using dividing cassettes of a special design. Further profile formation is carried out in two threads.
Направление кантовки раската в ромбическом и в квадратном калибрах определяется соотношением моментом скручивания раската относительно его продольной оси, имеющим место из-за наличия упомянутых выпуклостей на поверхностях калибров. Соотношение моментов скручивания определяется соотношением плеч а и b, характеризующих указанные моменты. В свою очередь, соотношение моментов скручивания определяет угол кантовки раската. The direction of the tilting of the roll in rhombic and square calibers is determined by the ratio of the moment of rolling of the roll relative to its longitudinal axis, which takes place due to the presence of the mentioned bulges on the surfaces of the calibers. The ratio of twisting moments is determined by the ratio of the shoulders a and b, characterizing the indicated moments. In turn, the ratio of the twisting moments determines the pitch angle of the roll.
Экспериментально установлено, что величина угла кантовки при прокатке различных профилеразмеров арматурной стали зависит от глубины вогнутостей, формируемых на гранях ромба и квадратов. Т.е. для обеспечения заданного угла кантовки при прокатке конкретного профилеразмера арматурной стали необходимо изменять глубину вогнутостей, формируемых на гранях ромба и квадрата. Установлено, что для обеспечения кантовки ромба на 90о и квадрата на 45оглубину выполнения двух центральносимметричных вогнутостей на противоположных гранях ромба Δр и вогнутостей на гранях квадрата Δкв конкретного профилеразмера необходимо изменять исходя из соотношений соответственно
Δр (0,070-0,072)N;
Δкв (0,125-0,128)N, где N номер профилеразмера периодического арматурного профиля. В этом случае обеспечивается требуемое положение раската при задаче в последующую после кантовки клеть. Если при прокатке данного профилеразмера глубина двух центральносимметричных вогнутостей на противоположных гранях ромба Δр и вогнутостей на гранях квадрата Δкв будет выполнена соответственно Δр < 0,070N; а Δкв < 0,125N, то ромбический и квадратный раскаты будут недокантованы; если же эти вогнутости будут выполнены соответственно Δр > 0,072 N; а Δкв > 0,128N, то угол кантовки ромба будет больше 90о, а угол кантовки квадрата больше 45о, т.е. раскаты будут перекантованы.It was experimentally established that the value of the angle of the tilting during rolling of various profile sizes of reinforcing steel depends on the depth of concavities formed on the faces of the rhombus and squares. Those. to ensure a given pitch angle when rolling a particular profile size of reinforcing steel, it is necessary to change the depth of concavities formed on the edges of the rhombus and square. It is found that for tilting the rhombus 90 of a square and a depth of 45 to perform two tsentralnosimmetrichnyh concavities on the opposite faces of the rhombus Δ p and concavities on the faces of a square of a particular Δ q and shapes must be changed on the basis of the relations respectively
Δ p (0.070-0.072) N;
Δ kv (0.125-0.128) N, where N is the number of the profile size of the periodic reinforcing profile. In this case, the required position of the roll is ensured during the task in the subsequent stand after canting. If, when rolling this profile size, the depth of two centrally symmetric concavities on opposite faces of the rhombus Δ p and concavities on the faces of the square Δ sq will be performed, respectively, Δ p <0,070N; and Δ kv <0.125N, then the rhombic and square peals will be undercounted; if these concavities are satisfied, respectively, Δ p > 0,072 N; and Δ q> 0,128N, the tilting angle of the rhombus will be greater than 90 o, a tilting angle of greater than 45 square, i.e. peals will be re-edged.
Следует отметить, что на угол кантовки влияет также длина межклетьевого промежутка (расстояние между кантующей и последующей клетями). Однако в современных конструкциях мелкосортных станов этот параметр стабилен, что позволяет использовать заявляемые соотношения глубины выполнения вогнутостей на этих станах. It should be noted that the pitching angle is also affected by the length of the inter-stand space (the distance between the edge and the subsequent stands). However, in modern designs of small-grade mills, this parameter is stable, which allows the use of the claimed ratio of the depth of concavity on these mills.
Таким образом, использование предлагаемого способа на непрерывном стане, прокатывающем арматурные профили, позволит при расширении размерного сортамента прокатываемых на стане арматурных профилей стабилизировать процесс задачи переднего конца раската после кантовки в последующую клеть за счет обеспечения требуемого угла скручивания при кантовке ромба на 90о и квадрата на 45о, что способствует повышению точности формирования готового проката и предупреждает "бурение" (застревание) переднего конца раската в последующей после кантовки клетки. Указанные обстоятельства, в свою очередь способствуют увеличению выхода годного при производстве различных профилеразмеров арматурной стали, и расширению технологических возможностей сдвоенной прокатки.Thus, the use of the method on a continuous mill, rolled rebars allow the expansion of the dimension gauge rolled on mill rebars stabilize the process tasks of the front end of roll after tilting a subsequent stand due to provide the desired twist angle at the turnover device rhombus 90 a and a square on about 45, thereby increasing the accuracy of formation of finished steel and prevents "drilling" (jam) of the front end of roll to follow after tilting cells. These circumstances, in turn, contribute to an increase in yield during the production of various profile sizes of reinforcing steel, and to the expansion of the technological capabilities of dual rolling.
Способ был опробован на непрерывном мелкосортно-проволочном стане 320/150 Белорусского метзавода, размерный сортамент которого включает арматурные периодические профили NN 10-16. The method was tested on a continuous small-grade wire mill 320/150 of the Belarusian Steel Plant, the dimensional assortment of which includes periodic reinforcing profiles NN 10-16.
Зависимости, определяющие глубину выполнения двух центральносимметричных вогнутостей на противоположных гранях ромба Δр и вогнутостей на гранях квадрата Δкв, получены экспериментальным путем при проведении исследований сдвоенной прокатки арматурных профилей NN 10 и 14. Впоследствии в процессе опробования предлагаемого способа при прокатке арматурных профилей NN 12 и 16 заявляемые соотношения, определяющие глубину выполнения двух центральносимметричных вогнутостей на противоположных гранях ромба Δр и вогнутостей на гранях квадрата Δкв, использовались для выполнения соответствующих выпуклостей на поверхностях ромбического и квадратного калибров.Dependencies that determine the depth of two centrally symmetric concavities on opposite faces of the rhombus Δ p and concavities on the faces of the square Δ kv were obtained experimentally during studies of the double rolling of reinforcing
В таблице приведены конкретные параметры реализации предлагаемого способа при прокатке арматурных профилей NN 10-16. The table shows the specific implementation parameters of the proposed method when rolling reinforcing profiles NN 10-16.
Анализ результатов экспериментов показал, что если при прокатке арматурного профиля N10 глубина двух центральносимметричных вогнутостей на противоположных гранях ромба Δр и вогнутостей на гранях квадрата Δкв будет выполняться соответственно Δр < 0,070 N (< 0,70 мм), а Δкв < 0,125 N (< 1,25 мм), то ромбический и квадратный раскаты будут недокантованы; если же эти вогнутости при прокатке арматурного профиля N16 будут выполняться соответственно Δр > 0,072 N (> 1,15 мм), а Δкв > 0,128 N (> 2,05 мм), то угол кантовки ромба будет больше 90о, а угол кантовки квадрата больше 45о, т.е. раскаты будут перекантованы.An analysis of the experimental results showed that if, during the rolling of the reinforcing profile N10, the depth of two centrally symmetric concavities on the opposite faces of the rhombus Δ p and concavities on the faces of the square Δ k will correspond respectively to Δ p <0.070 N (<0.70 mm), and Δ q <0.125 N (<1.25 mm), then the rhombic and square peals will be undercounted; if these concavities during rolling of the reinforcing profile N16 are performed respectively Δ p > 0.072 N (> 1.15 mm), and Δ q > 0.128 N (> 2.05 mm), then the rim of the rhombus will be greater than 90 about , and the angle the edge of the square is greater than 45 ° , i.e. peals will be re-edged.
Использование предлагаемого способа на непрерывном мелкосортно-проволочном стане 320/150 Белорусского метзавода, прокатывающем арматурные профили, позволит при расширении размерного сортамента прокатываемых на стане арматурных профилей стабилизировать процесс задачи переднего конца раската после кантовки в последующую клеть за счет обеспечения требуемого угла скручивания при кантовке ромба на 90о и квадрата на 45о. Это повышает точность формирования готового проката и предупреждает "бурение" (застревание) переднего конца раската в последующей после кантовки клети. Указанные обстоятельства, в свою очередь, способствуют увеличению выхода годного при производстве различных профилеразмеров арматурной стали и расширению технологических возможностей сдвоенной прокатки.Using the proposed method on a continuous small-gauge wire mill 320/150 of the Belarusian Steel Plant rolling reinforcing profiles, when expanding the dimensional assortment of reinforcing profiles rolled on the mill, it will be possible to stabilize the process of the front end of the roll after tilting into the subsequent stand by providing the required twisting angle when turning the rhombus on 90 about and a square on 45 about . This increases the accuracy of the formation of finished products and prevents "drilling" (jam) of the front end of the roll in the subsequent after turning the stand. These circumstances, in turn, contribute to an increase in yield during the production of various profile sizes of reinforcing steel and the expansion of the technological capabilities of dual rolling.
При реализации заявляемого способа на непрерывных мелкосортно-проволочных станах 320/150 Молдавского и Дальневосточного метзаводов в дополнение к отмеченным преимуществам упрощается конструкция привалковой арматуры рабочих клетей стана, на участке кантовки раската при сдвоенной прокатке арматурной стали, облегчается ее монтаж и демонтаж в линии стана. When implementing the proposed method on continuous small-grade wire mills 320/150 of the Moldavian and Far Eastern metal plants, in addition to the noted advantages, the design of the rolling reinforcement of the working stands of the mill is simplified, at the tilting section of the roll during double rolling of reinforcing steel, its installation and dismantling in the mill line is facilitated.
Claims (1)
Δp= (0,070-0,072)•N ;
Δкв= (0,125-0,128)•N,
где N - номер профилеразмера периодического арматурного профиля соответственно N 10, 12, 14, 16.METHOD FOR DOUBLE ROLLING OF REINFORCEMENT PROFILES, including the formation of an intermediate circle from the initial blank, its deformation in a rhombic gauge with a horizontal major axis with the formation of two centrally symmetric concavities on opposite faces of the rhombus, a 90 ° tilt and deformation of the resulting rhombus in a square caliber with the formation of concavities on faces of a square, a subsequent tilting 45 o and forming therefrom in the form of roll profile with the spot separation on the concave, slitting in the longitudinal direction and subsequent formation of a certain gauge profile in two lines, characterized in that the depth of two centrally symmetrical concavities on the opposite faces of the rhombus Δ p, and concavities on the faces of a square Δ square form based on the ratio
Δ p = (0,070-0,072) • N;
Δ q = (0.125-0.128) • N,
where N is the number of the profile size of the periodic reinforcing profile, respectively, N 10, 12, 14, 16.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5065938 RU2055653C1 (en) | 1992-10-13 | 1992-10-13 | Process of double rolling of reinforcement profiles |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5065938 RU2055653C1 (en) | 1992-10-13 | 1992-10-13 | Process of double rolling of reinforcement profiles |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2055653C1 true RU2055653C1 (en) | 1996-03-10 |
Family
ID=21614999
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5065938 RU2055653C1 (en) | 1992-10-13 | 1992-10-13 | Process of double rolling of reinforcement profiles |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2055653C1 (en) |
-
1992
- 1992-10-13 RU SU5065938 patent/RU2055653C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Бюллетень "Черметинформация", 1989, N 1, с.66 - 68 Освоение технологии прокатки - разделения арматурной стали на непрерывном мелкосортно - проволочном стане 320/150. 2. Авторское свидетельство СССР N 1734898, кл. B 21B 1/02, 1990. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SE428049B (en) | SPECT TYPE BODY AND PROCEDURE FOR ITS MANUFACTURING | |
| EP3272435B1 (en) | H-shaped steel production method | |
| RU2055653C1 (en) | Process of double rolling of reinforcement profiles | |
| JPS59133902A (en) | Hot rolling method of h-beam | |
| RU2089305C1 (en) | System of roll grooved passes of continuous bar rolling mill | |
| US4720989A (en) | Method of and apparatus for rolling an I-beam blank | |
| Johnson | The Mechanics of Some Industrial Pressing, Rolling, and Forging Processes | |
| SU1734898A1 (en) | Bar rolling method | |
| US4295354A (en) | Method for producing beam blank for large size H-beam from flat slab | |
| US1757388A (en) | Rolled-metal beam | |
| RU2787897C1 (en) | Method for rolling tramway grooved rails | |
| SU707622A1 (en) | Method of rolling flanged profiles | |
| RU1793976C (en) | Apparatus for making rectangular cross section tubes | |
| RU2761840C1 (en) | Method and device for drawing square cross section wire in a roller die from a round workpiece | |
| JPS5752501A (en) | Rolling method for steel angle | |
| RU2103078C1 (en) | Method for rolling flanged sections in rough grooved passes | |
| SU1475742A1 (en) | Pass system for rolling rounds | |
| RU2201818C1 (en) | Reinforcing die-rolled rod | |
| SU1643137A1 (en) | Method for producing bar stock for making thread taps | |
| JPH02200302A (en) | Method for rolling straight type steel sheet pile and rolling mill train thereof | |
| UA53779C2 (en) | System of calibration of rollers of continous section mill | |
| SU791437A1 (en) | Double-roll leader-pass for rolling rounds | |
| SU995920A1 (en) | Method of rolling wedge-shaped sections | |
| JP2663806B2 (en) | Edger mill for rolling H-section steel and rolling method thereof | |
| RU2088349C1 (en) | Blank rolling method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| REG | Reference to a code of a succession state |
Ref country code: RU Ref legal event code: MM4A Effective date: 20081014 |