RU2072387C1 - Способ получения углеводородного топлива - Google Patents
Способ получения углеводородного топлива Download PDFInfo
- Publication number
- RU2072387C1 RU2072387C1 RU94037330A RU94037330A RU2072387C1 RU 2072387 C1 RU2072387 C1 RU 2072387C1 RU 94037330 A RU94037330 A RU 94037330A RU 94037330 A RU94037330 A RU 94037330A RU 2072387 C1 RU2072387 C1 RU 2072387C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mpa
- temperature
- pressure
- feed rate
- hydrofining
- Prior art date
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Использование: нефтехимия. Сущность изобретения: нефтяной дистиллят, выкипающий при температуре 140 (180) - 260 (360)oC разделяют на два потока в соотношении 50-90 % : 10-50 мас.%. Первый подвергают гидроочистке при 3-5 МПа и цеолитовой депарафинизации, второй - гидрооблагораживанию. Полученные продукты смешивают. Гидроочистку проводят при 320-380oC, объемной скорости подачи сырья 1-5 ч-1, отношении водородсодержащий газ/сырье 250-1000 нм3/м3. Депарафинизацию проводят при 360-450oC, 0,5-2,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5-4,0 ч-1. Гидрооблагораживание осуществляют при 320-380oC, 3-5 МПа, объемной скорости подачи сырья 1,0-5,0 ч-1. 3 з.п. ф-лы.
Description
Изобретение относится к способам получения углеводородного топлива и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.
Известен способ получения малосернистых средних дистиллятов путем гидроочистки нефтяных фракций, выкипающих в пределах дизельного топлива. Процесс проводят при температуре 340-365oC, давлении 3,7-4,3 МПа, объемной скорости подачи сырья 3,0-4,3 ч-1 и соотношении водородсодержащий газ/сырье 200-300 нм3/м3.
В результате получают продукт, содержащий менее 0,1% (и даже менее 0,05% ) серы, что выгодно отличает его от стандартного малосернистого дизельного топлива, содержащего до 0,2% серы.
Указанный продукт может быть использован как дизельное топливо с улучшенными экологическими характеристиками [1]
Недостатком способа является невозможность получения на его основе продуктов с пониженным содержанием ароматических углеводородов, а также с улучшенными низкотемпературными свойствами.
Недостатком способа является невозможность получения на его основе продуктов с пониженным содержанием ароматических углеводородов, а также с улучшенными низкотемпературными свойствами.
Также известен способ получения малосернистого углеводородного топлива путем гидрирования прямогонных дистиллятов с получением продукта, содержащего менее 0,01% серы и ароматических углеводородов до 5 мас. [2]
Процесс позволяет заметно улучшить экологические характеристики топлива, однако не решает вопроса снижения его температуры застывания. К тому же разработанная технология предусматривает использование высокого давления водорода до 10-15 МПа, что существенно удорожает производство.
Процесс позволяет заметно улучшить экологические характеристики топлива, однако не решает вопроса снижения его температуры застывания. К тому же разработанная технология предусматривает использование высокого давления водорода до 10-15 МПа, что существенно удорожает производство.
Наиболее близким к предлагаемому является способ получения углеводородного топлива, заключающийся в гидрировании газойлей каталитического крекинга при высоком давлении водорода. Гидрирование проводят при давлении водорода 25-30 МПа, температуре 340-380oС, объемной скорости подачи сырья 0,5-0,7 ч-1, соотношении водород/сырье 1500 нм3/м3.
В качестве катализатора используют сульфидный никель-вольфрамовый контакт. Указанный способ позволяет получить углеводородное топливо, характеризующееся низким содержанием ароматических углеводородов (менее 10 мас.) и сернистый соединений (серы 0,01-0,04 мас.) при хороших низкотемпературных свойствах. В силу этого полученное топливо удовлетворяет в ряде случаев требованиям на арктический и зимний сорта дизельного топлива [3]
Недостатком способа является относительно невысокий выход целевого продукта, не превышающий 50-65 мас. Другим недостатком способа является необходимость применения высокого давления водорода (до 30 МПа), что заметно повышает капитальные и эксплуатационные затраты при его производстве. К числу недостатков следует отнести и использование в качестве сырья легких газойлей каталитического крекинга. Учитывая ограниченное развитие в нашей стране процесса каталитического крекинга, трудно ожидать широкомасштабного освоения предложенной технологии в промышленной практике.
Недостатком способа является относительно невысокий выход целевого продукта, не превышающий 50-65 мас. Другим недостатком способа является необходимость применения высокого давления водорода (до 30 МПа), что заметно повышает капитальные и эксплуатационные затраты при его производстве. К числу недостатков следует отнести и использование в качестве сырья легких газойлей каталитического крекинга. Учитывая ограниченное развитие в нашей стране процесса каталитического крекинга, трудно ожидать широкомасштабного освоения предложенной технологии в промышленной практике.
Технической задачей изобретения является повышение выхода углеводородного топлива и улучшение экологических свойств топлива.
Эта задача решается тем, что в предлагаемом способе получения углеводородного топлива гидрообработке подвергают фр. 140(180)-260(350)oC, которую разделяют на два потока. Первый поток (50-90% от выхода этой фракции) направляют на гидроочистку и последующую цеолитовую депарафинизацию. Второй поток (10-50% от выхода) подвергают гидрооблагораживанию. После этого смешивают полученные продукты, получая малосернистое углеводородное топливо с умеренным содержанием ароматических углеводородов и хорошими низкотемпературными свойствами.
Причем процесс гидроочистки цеолитовой депарафинизации позволяет получить продукт, характеризующийся содержанием серы менее 0,05 мас. и температурой застывания ниже -45oC (при содержании ароматических углеводородов 18-30 мас. ). Процесс гидрооблагораживания позволяет достичь несколько большего остаточного содержания серы (до 0,1-0,2 мас.) при меньшем содержании ароматических углеводородов (10-25%).
Гидроочистку сырья проводят при давлении 3-5 МПа, температуре 320-380oC, объемной скорости подачи сырья 1-5 ч-1, соотношение ВСГ/сырье 250-1000 нм3/м3. Цеолитовую деперафинизацию проводят при температуре 360-450oC, объемной скорости подачи сырья 0,5-4,0 ч-1, давлении 0,5-2,0 МПа.
В качестве катализатора гидроочистки используют алюмокобальт (никель)-молибденовые композиции. В качестве цеолита на стадии депарафинизации используют системы типа CaX или CaY.
Отличительной особенностью способа является включение в схему производства стадии цеолитовой депарафинизации, что обеспечивает практически полное извлечение нормальных парафиновых углеводородов и тем самым способствует резкому снижению температуры застывания продукта, что позволяет вырабатывать низкозастывающие (зимние и арктические) сорта дизельного топлива.
Отличительной особенностью способа является так же использование стадии гидрооблагораживания дистиллята, что способствует дополнительному снижению содержания в последнем сернистых соединений и ароматических углеводородов и тем самым обеспечивает уменьшение вредных выбросов при сгорании топлива в двигателе. Указанную стадию осуществляют на никель-молибденовом катализаторе, характеризующемся высокими обессеривающими и деароматизирующими свойствами, что обеспечивает одновременное протекание реакций превращения сернистых и ароматических соединений.
Вовлечение в полученную конечную продукцию дополнительно гидрооблагороженного дистиллата позволяет улучшить экологические характеристики товарного углеводородного топлива и рекомендовать его к использованию как дизельное топливо экологически чистое (ЭЧДТ). Стадию дополнительного гидрооблагораживания осуществляют при давлении 3-5 МПа, температуре 320-380oC, объемной скорости подачи сырья 1-5 ч-1, соотношении ВСГ/сырье 250-1000 нм3/м3.
В качестве катализатора используют никель-молибденовые системы с окисноалюминиевым носителем.
Пример 1. Обработке подвергают нефтяной дистиллат, выкипающий в интервале температур 140-260oC (содержание серы 0,25 мас.), ароматических углеводородов 23 мас. температура застывания минус 40oC). Порцию указанного продукта (50% от его выхода) направляют на гидроочистку с последующей цеолитовой депарафинизацией, что обеспечивает получение катализата, характеризующегося содержанием серы 0,02 мас. ароматических углеводородов 26 мас. температурой застывания минус 57oC. Гидроочистку проводят при давлении 3 МПа, температуре 380oC, объемной скорости подачи сырья 1 ч-1, соотношении ВСГ/сырье 250 нм3/м3.
В качестве катализатора гидроочистки используют никель-молибденовую композицию (3% оксида никеля, 12% оксида молибдена, 2% цеолита "РЗУ", 83% оксида алюминия). В качестве сорбента депарафинизации цеолит CaY.
Условия цеолитовой депарафинизации: температура 360oC, давление 0,5 МПа, объемная скорость подачи сырья 0,5 ч-1.
Вторую порцию этого продукта (50% от исходного дистиллата) направляют на гидрооблагораживание, в результате которого получают катализат, характеризующийся содержанием серы 0,03 мас. ароматических углеводородов 6 мас. температурой застывания минус 41oC. Гидрооблагораживание проводят при давлении 3 МПа, температуре 320oC, объемной скорости подачи сырья 1,0 ч-1.
Катализатор гидрооблагораживания представляет собой никель-молибденовую композицию: 5% оксида никеля, 15% оксида молибдена на оксидно-алюминиевом носителе (80 мас.).
При компаундировании обоих названных продуктов получают топливо, содержащее 0,027 мас. серы, 16 мас. ароматических углеводородов с температурой застывания -45oC, что отвечает техническим требованиям на экологически чистое арктическое дизельное топливо.
Пример 2. Обработке подвергают нефтяной дистиллат, выкипающий в интервале температур 160-300oC (содержание серы 0,4 мас. ароматических углеводородов 25 мас. температура застывания минус 30oC).
Порцию указанного продукта (75% от его выхода) направляют на гидроочистку с последующей цеолитовой депарафинизацией, что обеспечивает получение катализата, характеризующегося содержанием серы 0,05 мас. ароматических углеводородов 28 мас. температурой застывания минус 56oC. Гидроочистку проводят при давлении 4 МПа, температуре 350oC, объемной скорости подачи сырья 3 ч-1, отношении ВСГ/сырье 700 нм3/м3.
В качестве катализатора гидроочистки используют никель-молибденовую композицию (4,5% оксида никеля, 16,5% оксида молибдена, 2% цеолита "РЗУ", 77% оксида алюминия). В качестве сорбента депарафинизации: температура 400oC, давление 1,0 МПа, объемная скорость подачи сырья 2,0 ч-1.
Вторую порцию этого продукта (25% от исходного дистиллата) направляют на гидрооблагораживание, в результате которого получают катализат, характеризующийся содержанием серы 0,04 мас. ароматических углеводородов 8 мас. температурой застывания минус 32oC. Гидрооблагораживание проводят при давлении 4 МПа, температуре 350oC, объемной скорости подачи сырья 3 ч-1.
Катализатор гидрооблагораживания представляет собой никель-молибденовую композицию: 7% оксида никеля, 17% оксида молибдена на оксидно-алюминиевом носителе (76 мас.).
При компаундировании обоих названных продуктов получают топливо, содержащее 0,04 мас. серы, 19 мас. ароматических углеводородов с температурой застывания минус 35oC, что отвечает техническим требованиям на экологически чистое зимнее дизельное топливо.
Пример 3. Обработке подвергают нефтяной дистиллат, выкипающий в интервале температур 180-360oC (содержание серы 0,8 мас. ароматических углеводородов 28 мас. температура застывания минус 5oC).
Порцию указанного продукта (90% от его выхода) направляют на гидроочистку с последующей цеолитовой депарафинизацией, что обеспечивает получение катализата, характеризующегося содержанием серы 0,06 мас. ароматических углеводородов 30 мас. температурой застывания минус 50oC. Гидроочистку проводят при давлении 5 МПа, температуре 320oC, объемной скорости подачи сырья 5 ч-1, отношении ВГС/сырье 1000 нм3/м3.
В качестве катализатора гидроочистки используют никель-молибденовую композицию (4,5% окисла никеля, 16,5% оксида молибдена, 2% цеолита "РЗУ", 77% оксида алюминия).
В качестве сорбента депарафинизации используют цеолит СаY. Условия цеолитовой депарафинизации: температура 450oC, давление 2 МПа, объемная скорость подачи сырья 4,0 ч-1.
Вторую порцию этого продукта (10% от исходного дистиллата) направляют на гидрооблагораживание, в результате которого получают катализат, характеризующийся содержанием серы 0,04 мас. ароматических углеводородов 12 мас. температурой застывания минус 10oC.
Гидрооблагораживание проводят при давлении 5 МПа, температуре 380oC, объемной скорости подачи сырья 5 ч-1.
Катализатор гидрооблагораживания представляет собой никель-молибденовую композицию: 7% оксида никеля, 17% оксида молибдена на оксидно-алюминиевом носителе (76 мас.).
При компаундировании обоих названных продуктов получают топливо, содержащее 0,05 мас. серы, 19 мас. ароматических углеводородов с температурой застывания минус 18oC, что отвечает требованиям на экологически чистое летнее дизельное топливо.
Claims (4)
1. Способ получения углеводородного топлива, включающий гидрообработку нефтяных дистиллятов при повышенных температуре и давлении, отличающийся тем, что исходный нефтяной дистиллят, выкипающий в интервале температур 140(180) 260(360)oС разделяют на два потока в соотношении, мас. 50-90:10-50, первый из которых подвергают гидроочистке при давлении 3 5 МПа и цеолитовой депарафинизации, а второй гидрооблагораживанию с последующим смешением полученных продуктов.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что гидроочистку осуществляют при температуре 320 380oС, объемной скорости подачи сырья 1,0 5,0 ч- 1, соотношении водородсодержащий газ: сырье 250 1000 нм3/м3.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что цеолитовую депарафинизацию осуществляют при температуре 360 450oС, давлении 0,5 2,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5 4,0 ч.- 1.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что гидрооблагораживание осуществляют при температуре 320 380oС, давлении 3 5 МПа, объемной скорости подачи сырья 1,0 5,0 ч- 1.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU94037330A RU2072387C1 (ru) | 1994-10-04 | 1994-10-04 | Способ получения углеводородного топлива |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU94037330A RU2072387C1 (ru) | 1994-10-04 | 1994-10-04 | Способ получения углеводородного топлива |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2072387C1 true RU2072387C1 (ru) | 1997-01-27 |
RU94037330A RU94037330A (ru) | 1997-03-27 |
Family
ID=20161283
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU94037330A RU2072387C1 (ru) | 1994-10-04 | 1994-10-04 | Способ получения углеводородного топлива |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2072387C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2790171C1 (ru) * | 2022-01-24 | 2023-02-14 | Публичное акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез" (ПАО "Славнефть-ЯНОС") | Способ получения высокоиндексных базовых масел |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2675853C1 (ru) * | 2017-11-28 | 2018-12-25 | Открытое акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез" (ОАО "Славнефть-ЯНОС") | Способ получения дизельного топлива |
-
1994
- 1994-10-04 RU RU94037330A patent/RU2072387C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Осипов Л.Н. и др. "Получение экологически чистого дизельного топлива на установке ЛК-6". Химия и технология топлив и масел" N 2, 1993, с.12. 2. Martin Booth Oil and Jas J. v.92, N 33, p.16, 1993. 3. Бабиков А.Ф. и др. "Производство дизельного топлива с пониженным содержанием ароматических углеводородов", Химия и технология топлив и масел, N 3, 1993, с.34. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2790171C1 (ru) * | 2022-01-24 | 2023-02-14 | Публичное акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез" (ПАО "Славнефть-ЯНОС") | Способ получения высокоиндексных базовых масел |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU94037330A (ru) | 1997-03-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69916331T2 (de) | Verfahren zur herstellung von synthetischem naphthabrennstoff | |
Sharma et al. | Solvent extraction of aromatic components from petroleum derived fuels: a perspective review | |
US6221239B1 (en) | Process for transforming a gas oil cut to produce a dearomatised and desulphurised fuel with a high cetane number | |
Plantenga et al. | Sulfur in fuels: more stringent sulfur specifications for fuels are driving innovation | |
EP1927642A2 (en) | Process to obtain biolubricants and bioparaffins by hydroprocessing mixtures of wax obtained from renewable resources and waxes of mineral origin | |
CN1224679C (zh) | 一种生产低硫汽油的方法 | |
EP1396531A2 (en) | Process for producing a hydrocarbon component of biological origin | |
WO2006088314A1 (en) | Process for producing ultra low sulfur and low aromatic diesel fuel | |
CN102399585B (zh) | 一种生产低硫汽油的方法 | |
CN101089144A (zh) | 一种重、渣油组合加工方法 | |
RU2072387C1 (ru) | Способ получения углеводородного топлива | |
KR101489546B1 (ko) | 중간 유분 내 방향족 저감 및 고품질 경유의 제조 방법 | |
JP2003183676A (ja) | 低硫黄分ガソリンの製造方法 | |
FI20215816A1 (en) | Procedure for treating plastic waste | |
CN1331989C (zh) | 一种加氢改质异构降凝生产柴油的方法 | |
CN102443429A (zh) | 一种生产超低硫柴油的加氢处理方法 | |
RU2039791C1 (ru) | Способ получения зимнего дизельного топлива | |
RU2219221C2 (ru) | Способ получения дизельного топлива | |
JP4803785B2 (ja) | ガソリン基材の製造方法、環境対応ガソリン、およびその製造方法 | |
JP4217324B2 (ja) | 軽油の脱硫方法および軽油の脱硫システム | |
RU2258732C1 (ru) | Способ облагораживания бензина каталитического крекинга | |
CN103087770A (zh) | 一种催化汽油选择性加氢脱硫生产清洁汽油的方法 | |
RU2205200C1 (ru) | Способ получения моторных топлив | |
RU2311442C1 (ru) | Способ получения малосернистых среднедистиллятных фракций с улучшенными низкотемпературными характеристиками | |
RU2129140C1 (ru) | Способ получения экологически чистых моторных топлив |