RU2041403C1 - Ejector - Google Patents
Ejector Download PDFInfo
- Publication number
- RU2041403C1 RU2041403C1 RU92007773A RU92007773A RU2041403C1 RU 2041403 C1 RU2041403 C1 RU 2041403C1 RU 92007773 A RU92007773 A RU 92007773A RU 92007773 A RU92007773 A RU 92007773A RU 2041403 C1 RU2041403 C1 RU 2041403C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ejector
- flow
- paragraphs
- ejector according
- separator
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к струйной технике и может быть использовано при перекачивании различных сред. The invention relates to inkjet technology and can be used for pumping various media.
Известен эжектор, предназначенный для удаления паровоздушной смеси из конденсатора паротурбинной установки и поддержания необходимого вакуума [1] содержащий приемную камеру, суживающееся сопло, камеру смешения, суживающуюся часть канала и диффузор. Сопло служит для преобразования потенциальной энергии давления активной среды, поступающей в сопло из приемной камеры, в кинетическую энергию струи, которая, вытекая из сопла с большой скоростью, увлекает за собой паровоздушную смесь из камеры, соединенной с паровым пространством конденсатора, в суживающуюся часть канала переменного сечения и далее поступает в диффузор, в котором происходит торможение потока и преобразование кинетической энергии в потенциальную, вследствие чего давление на выходе из диффузора превышает атмосферное и происходит постоянное удаление паровоздушной смеси из конденсатора. Known ejector designed to remove the vapor-air mixture from the condenser of the steam turbine plant and maintain the necessary vacuum [1] containing a receiving chamber, a tapering nozzle, a mixing chamber, a tapering part of the channel and a diffuser. The nozzle is used to convert the potential pressure energy of the active medium entering the nozzle from the receiving chamber into the kinetic energy of the jet, which, flowing out of the nozzle at high speed, carries the vapor-air mixture from the chamber connected to the vapor space of the condenser into the narrowing part of the variable channel cross sections and then enters the diffuser, in which the flow is decelerated and the kinetic energy is converted into potential energy, as a result of which the pressure at the outlet of the diffuser exceeds atmospheric and roiskhodit continuous removal of vapor from the condenser.
Недостатком такого эжектора является низкий КПД из-за того, что активная струя захватывает пассивную среду только своей поверхностью, внутренняя же часть струи с пассивной средой не контактирует. The disadvantage of such an ejector is its low efficiency due to the fact that the active jet captures the passive medium only by its surface, while the internal part of the jet does not come into contact with the passive medium.
Известен также струйный насос (эжектор) [2] содержащий распределительную камеру, установленное в ней многоствольное активное сопло со стволами, выполненными в виде концентрично размещенных двустенных патрубков с щелевыми выходными отверстиями, расположенных один относительно другого с образованием кольцевых каналов для подвода пассивной среды, и камеру смешения с горловиной, причем активное сопло имеет диаметр, превышающий диаметр горловины камеры смешения, одна из стенок каждого патрубка выполнена цилиндрической, другая конической и расположена под острым углом к оси камеры смешения, а каналы для подвода пассивной среды сообщены между собой при помощи радиальных патрубков. Also known is a jet pump (ejector) [2] containing a distribution chamber, a multi-barrel active nozzle installed in it with barrels made in the form of concentrically placed double-walled nozzles with slotted outlet openings located one relative to the other with the formation of annular channels for supplying a passive medium, and a chamber mixing with the neck, and the active nozzle has a diameter greater than the diameter of the neck of the mixing chamber, one of the walls of each pipe is made cylindrical, the other conical It disposed at an acute angle to the axis of the mixing chamber, and the channels for supplying passive medium are interconnected by means of radial pipes.
Недостатками такого струйного насоса являются низкий КПД из-за большого гидравлического сопротивления в многоствольном активном сопле и больших гидравлических потерь в кольцевых каналах для подвода пассивной среды, сложность конструкции и невысокая надежность его работы при перекачке загрязненных сред. The disadvantages of such a jet pump are low efficiency due to the large hydraulic resistance in the multi-barrel active nozzle and large hydraulic losses in the annular channels for supplying a passive medium, the complexity of the design and the low reliability of its operation when pumping contaminated media.
Известен и эжектор [3] содержащий активное сопло, приемную камеру смешения с диффузором и разделители потока активной среды в виде колец, установленных концентрично в камере смешения на радиальных опорах за выходным сечением активного сопла. Also known is an ejector [3] containing an active nozzle, a receiving mixing chamber with a diffuser, and active medium flow dividers in the form of rings mounted concentrically in the mixing chamber on radial bearings behind the exit section of the active nozzle.
Недостатками такого эжектора являются его низкий КПД из-за повышенного гидравлического сопротивления потока при проходе через них активной среды, а также из-за затрудненного доступа пассивной среды к внутренним разделителям потока, расположенным ближе к оси эжектора. The disadvantages of such an ejector are its low efficiency due to the increased hydraulic resistance of the flow when an active medium passes through them, and also because of the difficult access of the passive medium to the internal flow dividers located closer to the axis of the ejector.
Конструктивно наиболее близким к предложенному является эжектор [4] содержащий активное сопло, приемную камеру пассивной среды, конфузорноцилиндрическую камеру смешения с диффузором и разделитель потока, выполненный в виде полого тела вращения, боковая поверхность которого получена путем вращения образующей вокруг оси эжектора. Structurally, the closest to the proposed one is an ejector [4] containing an active nozzle, a receiving chamber of a passive medium, a confuser-cylinder mixing chamber with a diffuser, and a flow separator made in the form of a hollow body of revolution, the side surface of which is obtained by rotating the generatrix around the axis of the ejector.
Недостатком такого эжектора является низкая эффективность его работы вследствие затрудненного доступа пассивной среды внутрь активного потока среды за разделителем потока. The disadvantage of this ejector is the low efficiency of its operation due to the difficult access of the passive medium inside the active flow of the medium behind the flow separator.
Техническим результатом использования является повышение КПД. The technical result of the use is to increase efficiency.
Результат достигается тем, что в известном эжекторе, содержащем активное сопло, приемную камеру пассивной среды, конфузорно-цилиндрическую камеру смешения с диффузором и разделитель потока, установленный за выходным сечением активного сопла и выполненный в виде полого тела вращения, боковая поверхность которого образована путем вращения образующей вокруг оси эжектора, площадь поперечного сечения разделителя потока выполнена увеличивающейся в направлении к диффузору, при этом наружный радиус открытого для прохода среды основания разделителя потока, обращенного в сторону диффузора, больше радиуса выходного сечения сопла и меньше внутреннего радиуса цилиндрической части камеры смешения, а проекция противоположного выше указанному основанию разделителя потока торца на плоскость, перпендикулярную оси эжектора, размещается внутри круга, описанного радиусом выходного сечения сопла, при этом разделитель потока снабжен по меньшей мере двумя пустотелыми, жестко соединенными с последним и сообщенными своей внутренней полостью с внутренним пространством разделителя потока и приемной камерой пассивной среды, симметрично относительно оси эжектора расположенными опорами, причем плоскость симметрии последних совпадает с осью эжектора, а их передняя кромка, обращенная навстречу потоку активной среды по меньшей мере на участке, примыкающем к наружной поверхности разделителя потока, выполнена острой, и ширина их поперечного сечения увеличивается в направлении диффузора, а боковые стороны каждой из опор в зоне движения активной среды вдоль разделителя потока выполнены сплошными, при этом на каждом участке разделителя потока, расположенном между смежными опорами, выполнены отверстия, сообщающие внутреннюю полость разделителя потока с наружным пространством. The result is achieved in that in a known ejector containing an active nozzle, a receiving chamber of a passive medium, a confuser-cylindrical mixing chamber with a diffuser and a flow splitter installed behind the outlet section of the active nozzle and made in the form of a hollow body of revolution, the side surface of which is formed by rotation of the generatrix around the axis of the ejector, the cross-sectional area of the flow separator is made increasing towards the diffuser, while the outer radius of the base open to the passage of the medium times the flow divider facing the diffuser is larger than the radius of the exit section of the nozzle and smaller than the inner radius of the cylindrical part of the mixing chamber, and the projection of the end flow separator opposite to the base indicated above on a plane perpendicular to the axis of the ejector is placed inside the circle described by the radius of the exit section of the nozzle, the flow separator is provided with at least two hollow, rigidly connected to the latter and communicated by its internal cavity with the internal space of the sweat separator the eye and the receiving chamber of the passive medium, symmetrically arranged with respect to the ejector axis with the supports, the plane of symmetry of the latter coinciding with the axis of the ejector, and their leading edge facing the active medium flow at least in a section adjacent to the outer surface of the flow separator is sharp, and the width of their cross section increases in the direction of the diffuser, and the sides of each of the supports in the zone of movement of the active medium along the flow separator are solid, with each section azdelitelya stream located between adjacent supports, are made hole communicating the inner cavity with the outer flow space of the separator.
Анализ известных технических решений аналогов и прототипа в исследуемой области, т. е. струйных аппаратовв, позволяет сделать вывод об отсутствии в них признаков, сходных с существенными отличительными признаками, описывающими предлагаемый эжектор, и признать предлагаемое решение соответствующим критерию "Существенные отличия". An analysis of the known technical solutions of analogues and prototype in the studied area, i.e., inkjet apparatus, allows us to conclude that there are no signs in them that are similar to the essential distinguishing features that describe the proposed ejector, and to recognize the proposed solution according to the criterion of "Significant differences".
В частности, не известны эжекторы, в которых площадь поперечного сечения разделителя потока была бы выполнена увеличивающейся в направлении к диффузору, при этом наружный радиус открытого для прохода среды основания разделителя потока, обращенного в сторону диффузора, был бы больше радиуса выходного сечения сопла и меньше внутреннего радиуса цилиндрической части камеры смешения, а проекция противоположного выше указанному основанию разделителя потока торца на плоскость, перпендикулярную оси эжектора, размещалась бы внутри круга, описанного радиусом выходного сечения сопла, при этом разделитель потока был бы снабжен, по меньшей мере, двумя пустотелыми, жестко соединенными с последним и сообщенными своей внутренней полостью с внутренним пространством разделителя потока и приемной камерой пассивной среды, симметрично относительно оси эжектора расположенными опорами, причем плоскость симметрии последних совпадала бы с осью эжектора, а их передняя кромка, обращенная навстречу потоку активной среды по меньшей мере на участке, примыкающем к наружной поверхности разделителя потока, была бы выполнена острой, и площадь их поперечного сечения увеличивалась бы в направлении диффузора, а боковые стороны каждой из опор в зоне движения активной среды вдоль разделителя потока были бы выполнены сплошными, при этом на каждом участке разделителя потока, расположенном между смежными опорами, были бы выполнены отверстия, сообщающие внутреннюю полость разделителя потока с наружным пространством. In particular, ejectors are not known in which the cross-sectional area of the flow separator is made to increase in the direction of the diffuser, while the outer radius of the base of the flow separator open for passage of the medium facing the diffuser is larger than the radius of the nozzle exit section and less than the internal the radius of the cylindrical part of the mixing chamber, and the projection of the end flow separator opposite to the base indicated above on a plane perpendicular to the axis of the ejector would be placed inside the circle radius of the nozzle exit section, while the flow splitter would be equipped with at least two hollow, rigidly connected to the latter and communicated by its internal cavity with the internal space of the flow splitter and the receiving chamber of the passive medium, symmetrically arranged relative to the axis of the ejector, the plane the symmetries of the latter would coincide with the axis of the ejector, and their leading edge, facing the flow of the active medium, at least in the section adjacent to the outer surface of the flow divider would be sharp, and their cross-sectional area would increase in the direction of the diffuser, and the sides of each of the supports in the zone of movement of the active medium along the flow separator would be solid, with each section of the flow separator located between adjacent supports , holes would be made communicating the inner cavity of the flow separator with the outer space.
На фиг. 1 представлен эжектор, продольный разрез; на фиг. 2 сечение А-А на фиг. 1; на фиг. 3 разделитель потока; на фиг. 4 опора разделителя потока; на фиг. 5 опора разделителя потока, вариант; на фиг. 6 опора разделителя потока, вариант; на фиг. 7 опора разделителя потока, вариант; на фиг. 8 сечение А-А на фиг. 1, вариант; на фиг. 9 сечение А-А на фиг. 1, вариант; на фиг. 10 разделитель потока; на фиг. 11 продольный разрез эжектора; на фиг. 12 направляющее кольцо; на фиг. 13 направляющее кольцо (вид по стрелке Б на фиг. 12); а.с. активная среда; п.с. пассивная среда. In FIG. 1 shows an ejector, a longitudinal section; in FIG. 2, section AA in FIG. 1; in FIG. 3 stream splitter; in FIG. 4 flow splitter support; in FIG. 5 support of a separator of a stream, option; in FIG. 6 support of a stream splitter, option; in FIG. 7 flow splitter support, option; in FIG. 8, section AA in FIG. 1, option; in FIG. 9 section AA in FIG. 1, option; in FIG. 10 stream splitter; in FIG. 11 longitudinal section of the ejector; in FIG. 12 guide ring; in FIG. 13 guide ring (view along arrow B in FIG. 12); A.S. active medium; ps passive environment.
В эжекторе (фиг. 1, 2), содержащем активное сопло 1, приемную камеру пассивной среды 2, конфузорно-цилиндрическую камеру смешения 3 с диффузором 4 и разделитель потока 5, установленный за выходным сечением активного сопла 1 и выполненный в виде полого тела вращения, боковая поверхность 6 которого образована путем вращения образующей 7 вокруг оси эжектора, площадь поперечного сечения разделителя потока 5 выполнена увеличивающейся в направлении к диффузору 4, при этом наружный радиус r1 открытого для прохода среды основания 8 разделителя потока 5, обращенного в сторону диффузора 4, больше радиуса r2 выходного сечения сопла 1 и меньше внутреннего радиуса r3 цилиндрической части камеры смешения 3, а проекция противоположного выше указанному основанию 8 разделителя потока 5 торца 9 на плоскость, перпендикулярную оси эжектора, размещается внутри круга, описанного радиусом r2 выходного сечения сопла 1, при этом разделитель потока 5 снабжен по меньшей мере двумя пустотелыми, жестко соединенными с последним и сообщенными своей внутренней полостью с внутренним пространством 10 разделителя потока 5 и приемной камерой 2 пассивной среды, симметрично относительно оси эжектора расположенными опорами 11, причем плоскость симметрии последних совпадает с осью эжектора, а их передняя кромка 12, обращенная навстречу потоку активной среды по меньшей мере на участке, примыкающем к наружной поверхности разделителя потока 5, в направлении к диффузору 4, а боковые стороны каждой из опор 11 в зоне движения активной среды вдоль разделителя потока 5 выполнены сплошными, при этом на каждом участке 13 разделителя потока 5, расположенном между смежными опорами 11, выполнены отверстия 14, сообщающие вунтреннюю полость 10 разделителя потока 5 с наружным пространством.In the ejector (Fig. 1, 2), containing the
При этом тело вращения может быть образовано криволинейной образующей 7, вогнутой в направлении к оси эжектора (фиг. 3); тело вращения может быть образовано прямолинейной образующей 7 (фиг. 1, 2); торец 9 разделителя потока 5, противоположный основанию 8 последнего, обращенного в сторону диффузора 3, может являться вершиной тела вращения 5 (фиг. 3); торец 9 разделителя потока 5, противоположный основанию 8 последнего, обращенного в сторону диффузора 4, может быть выполнен в форме открытого для прохода активной среды меньшего основания усеченного тела вращения с острой входной кромкой (фиг. 1, 2); торец 9 разделителя потока 5, противоположный основанию 8 последнего, обращенного в сторону диффузора 4, может быть размещен внутри активного сопла 1; торец 8 разделителя потока 5, противоположный основанию 8 последнего, обращенного в сторону диффузора 4, может совпадать с выходным сечением активного сопла 1; торец 9 разделителя потока 5, противоположный основанию 8 последнего, обращенного в сторону диффузора 4, может быть расположен на расстоянии от выходного сечения активного сопла 1 (фиг. 1); между выходным сечением разделителя потока 5 и входным сечением сужающийся участок камеры смешения 3, примыкающий к ее цилиндрической части, может быть выполнен зазор а (фиг. 1); между выходным сечением разделителя потока 5 и входным сечением в цилиндрическую часть камеры смешения 3 может быть выполнен зазор; выходное сечение разделителя потока 5 может совпадать с входным сечением в сужающийся участок камеры смешения 3, примыкающий к ее цилиндрической части; выходное сечение разделителя потока 5 может совпадать с входным сечением в цилиндрическую часть камеры смешения 3; выходное сечение разделителя потока 5 может быть расположено внутри суживающейся части камеры смешения 3, примыкающей к ее цилиндрической части; выходное сечение разделителя потока 5 может быть расположено внутри цилиндрической части камеры смешения 3; площадь поперечного сечения каждой опоры 11 в зоне движения активной среды вдоль разделителя потока 5 может увеличиваться в направлении от оси эжектора (фиг. 1, 2); задний торец 15 каждой опоры 11 разделителя потока 5, обращенный в сторону диффузора 4, на участке, примыкающем к разделителю потока 5, может быть выполнен открытым для прохода пассивной среды (фиг. 1); передний торец 16 каждой опоры 11 разделителя потока 5 в зоне движения пассивной среды может быть выполнен открытым для прохода внутрь опоры 11 пассивной среды (фиг. 1, 4); участки 17 боковых сторон каждой опоры 11 разделителя потока 5, примыкающие к кромкам открытого их переднего торца 16, могут быть плавно отогнуты с образованием входного внутрь каждой из опор 11 конфузорного участка 18 канала (фиг. 5); боковые стороны каждой опоры 11 в зоне движения пассивной среды могут быть снабжены вырезами 19 для прохода выше указанной среды внутрь разделителя потока 5 через внутреннюю полость опор 11 (фиг. 1, 6); участки боковых сторон каждой опоры 11, примыкающие к кромкам вырезов 19, обращенных навстречу движению пассивной среды, могут быть отогнуты с образованием входного сужающегося участка 20 канала (фиг. 7); внутри каждой опоры 11 могут быть установлены ребра жесткости 21, соединяющие боковые стороны опоры 11 и ориентированные в направлении движения пассивной среды через внутреннюю полость опор 11 во внутреннее пространство разделителя потока 5 (фиг. 6); ширина каждой опоры 11 разделителя потока 5 в направлении оси эжектора в месте ее жесткого соединения с разделителем потока 5 может равняться расстоянию между крайними точками b и с (фиг. 1) образующей разделителя потока 5; ширина каждой опоры 11 разделителя потока 5 в направлении оси эжектора в месте ее жесткого соединения с разделителем потока 5 может быть меньше расстояния между крайними точками b и с образующей разделителя потока 5 (фиг. 1); ширина каждой опоры 11 разделителя потока 5 в направлении оси эжектора в месте ее жесткого соединения с разделителем потока 5 может быть больше расстояния между крайними точками b и с образующей разделителя потока 5 и при этом каждая опора 11 выступает в направлении к диффузору 4 за выходное сечение разделителя потока 5; кромка 22 каждого отверстия 14, выполненного на каждом участке разделителя потока 5, расположенном между смежными опорами 11, обращенная в сторону выходного сечения сопла 1, может быть выполнена острой и совпадающей с наружной боковой поверхностью разделителя потока 5 (фиг. 3); отверстия 14 на каждом участке разделителя потока 5 могут быть расположены рядами в направлении движения потока активной среды, в шахматном порядке и при этом каждые два смежные отверстия 14, каждое из которых расположено в одном из смежных друг другу рядах, касаются одной и той же образующей 23 разделителя потока 5 (фиг. 8); отверстия 14 на каждом участке разделителя потока 5 могут быть расположены рядами в направлении движения потока активной среды, в шахматном порядке и при этом каждые два смежных отверстия 14, одно из которых расположено в одном ряду, а второе в ряду смежном первому ряду, пересекают одну и ту же образующую 23 разделителя потока 5 (фиг. 9); часть боковой поверхности 24 разделителя потока 5, примыкающая к кромке по крайней мере каждого отверстия 14, обращенной в сторону диффузора 4, может быть вогнута в направлении к оси эжектора (фиг. 1, 10); часть боковой поверхности 25 разделителя потока 5, примыкающая к кромке по крайней мере каждого отверстия 14, обращенной в сторону выходного сечения сопла 1, может быть вогнута в направлении от оси эжектора (фиг. 1, 10); часть боковой поверхности 25 разделителя потока 5, примыкающая к кромке каждого отверстия 14, обращенной в сторону выходного сечения сопла 1, по меньшей мере двух последних рядов отверстий в направлении движения потока может быть вогнута в направлении от оси эжектора (фиг. 1, 10); разделитель потока 5 может перемещаться в осевом направлении эжектора в ту или иную сторону на величину, зависящую от режима работы эжектора; входное отверстие во внутреннюю полость 10 разделителя потока 5 со стороны его меньшего основания может быть выполнено цилиндрической формы, причем кромка торца 9, обращенного в сторону сопла 1, совпадает с наружной поверхностью разделителя потока 5 (фиг. 1, 2); входное отверстие во внутреннюю полость 10 разделителя потока 5 со стороны его меньшего основания может быть выполнено в форме усеченного конуса с меньшим основанием, обращенным в сторону сопла 1, причем кромка торца 9, обращенного в сторону сопла 1, совпадает с наружной поверхностью разделителя потока 5 (фиг. 1, 2); входное отверстие во внутреннюю полость 10 разделителя потока 5 со стороны его меньшего основания может быть выполнено корончатой формы, причем кромка торца 9, обращенного в сторону сопла 1, совпадает с наружной поверхностью разделителя потока 5 (фиг. 1, 2); поверхность входного отверстия во внутреннюю полость 10 разделителя потока 5 со стороны его меньшего основания может быть выполнена гофрированной, при этом направление гофр совпадает с направлением движения потока активной среды (фиг. 1, 2); поверхность входного отверстия во внутреннюю полость 10 разделителя потока 5 со стороны его меньшего основания может быть выполнена гофрированной, при этом направление гофр может быть выполнено под углом к оси эжектора, обеспечивающим закрутку потока активной среды внутри разделителя потока 5 (фиг. 1, 2); в зоне выхода активной среды из разделителя потока 5 может быть установлено соосно последнему направляющее для активной среды кольцо 26 радиусом входного сечения r4, превышающим наружный радиус r1 основания 8 разделителя потока 5, обращенного в сторону диффузора 4, а наружный радиус r5 в указанном сечении кольца 26 меньше радиуса r3 внутренней цилиндрической поверхности камеры смешения 3 (фиг. 11); кольцо 26 своей частью, обращенной в сторону сопла 1, может охватывать выходной участок разделителя потока 5 (фиг. 11); входное сечение кольца 26 может совпадать с выходным сечением разделителя потока 5 (фиг. 11); входное сечение кольца 26 может быть расположено на расстоянии от выходного сечения разделителя потока 5 (фиг. 11); направляющее кольцо 26 по меньшей мере своей задней частью, обращенной в сторону диффузора 4, может входить в цилиндрическую часть камеры смешения 3 (фиг. 11); цилиндрическая часть камеры смешения 3 может быть установлена за выходным сечением направляющего кольца 26 (фиг. 11); внутренняя поверхность направляющего кольца 26 может быть выполнена цилиндрической (фиг. 11); внутренняя поверхность 27 направляющего кольца 26 может быть выполнена в форме усеченного конуса, причем внутренний радиус r6 его выходного сечения превышает внутренний радиус r4 входного сечения (фиг. 11, 12); внутренняя поверхность 27 гнаправляющего кольца 26 может быть снабжена равномерно расположенными по окружности, как минимум, двумя, разделителями потока 28, выполненными в виде стержней и направленными к оси эжектора, причем их входной торец 29 выполнен обтекаемой формы, а высота стержней 28 не превышает разности радиусов выходного сечения направляющего кольца 26 и наружного радиуса r1 большего основания разделителя потока 5 (фиг. 12, 13); внутренняя поверхность 27 направляющего кольца 26 может быть снабжена равномерно размещенными по ее окружности выступами 30 в форме гребенки, расположенными под острым углом к оси эжектора, направленными к оси последнего и обеспечивающими закрутку потока активной среды (фиг. 13); внутренняя поверхность 27 направляющего кольца 26 может быть выполнена гофрированной, причем направление гофр совпадает с направлением движения потока; внутренняя поверхность 27 направляющего кольца 26 может быть выполнена гофрированной, причем гофры расположены под острым углом к оси указанного кольца 26 (фиг. 13); месторасположение направляющего кольца 26 на оси эжектора может изменяться в зависимости от режима работы эжектора (фиг. 11); торец 31 направляющего кольца 26, обращенный в сторону выходного сечения сопла 1, может быть выполнен обтекаемой формы (фиг. 12); образующая боковой поверхности каждого отверстия 14, обращенной в сторону к оси эжектора, может быть параллельна оси последнего (фиг. 1); образующая боковой поверхности каждого отверстия 14, обращенной в сторону к оси эжектора, может быть расположена по меньшей мере в нескольких рядах отверстий под разным углом к оси эжектора, при этом для одного ряда указанный угол сохраняется одинаковым для всех отверстий (фиг. 1); образующие боковых поверхностей по крайней мере каждых двух смежных отверстий 14 по меньшей мере одного ряда, первые из которых обращены в сторону к оси эжектора, перекрещиваются под острым углом друг с другом (фиг. 1); боковая поверхность по крайней мере каждого отверстия 14 и по крайней мере в каждом ряду, обращенная в сторону к оси эжектора, может быть выполнена гофрированной, при этом направление гофр совпадает с направлением движения потока активной среды (фиг. 1).In this case, the body of revolution can be formed by a curved generatrix 7, concave in the direction to the axis of the ejector (Fig. 3); the rotation body can be formed by a rectilinear generatrix 7 (Fig. 1, 2); the end face 9 of the flow separator 5, opposite the base 8 of the latter, facing the diffuser 3, may be the top of the body of revolution 5 (Fig. 3); the end face 9 of the flow separator 5, opposite the base 8 of the latter, facing the diffuser 4, can be made in the form of a smaller base of a truncated body of revolution with a sharp inlet open for passage of the active medium (Fig. 1, 2); the end face 9 of the flow separator 5, opposite the base 8 of the latter, facing the diffuser 4, can be placed inside the active nozzle 1; the end face 8 of the flow separator 5, opposite the base 8 of the latter, facing the diffuser 4, may coincide with the output section of the active nozzle 1; the end face 9 of the flow separator 5, opposite the base 8 of the latter, facing the diffuser 4, can be located at a distance from the output section of the active nozzle 1 (Fig. 1); between the output section of the flow separator 5 and the input section, the tapering portion of the mixing chamber 3 adjacent to its cylindrical part can be a gap a (Fig. 1); between the output section of the flow separator 5 and the input section into the cylindrical part of the mixing chamber 3, a gap can be made; the output section of the flow separator 5 may coincide with the input section into the tapering portion of the mixing chamber 3 adjacent to its cylindrical part; the output section of the flow separator 5 may coincide with the input section into the cylindrical part of the mixing chamber 3; the output section of the stream splitter 5 may be located inside the tapering part of the mixing chamber 3 adjacent to its cylindrical part; the output section of the stream splitter 5 may be located inside the cylindrical part of the mixing chamber 3; the cross-sectional area of each support 11 in the zone of movement of the active medium along the flow separator 5 may increase in the direction from the axis of the ejector (Fig. 1, 2); the rear end 15 of each support 11 of the flow splitter 5, facing the diffuser 4, in the area adjacent to the splitter 5 can be made open for the passage of a passive medium (Fig. 1); the front end 16 of each support 11 of the flow separator 5 in the zone of movement of the passive medium can be made open for passage into the support 11 of the passive medium (Fig. 1, 4); sections 17 of the sides of each support 11 of the flow separator 5 adjacent to the edges of their open front end 16 can be smoothly bent to form an inwardly inward of each of the supports 11 of the confuser section 18 of the channel (Fig. 5); the sides of each support 11 in the zone of movement of the passive medium can be provided with cutouts 19 for passage above the specified medium into the flow separator 5 through the internal cavity of the supports 11 (Fig. 1, 6); sections of the lateral sides of each support 11 adjacent to the edges of the cutouts 19 facing the movement of the passive medium can be bent to form an inlet tapering section of the channel 20 (Fig. 7); inside each support 11, stiffeners 21 can be installed connecting the sides of the support 11 and oriented in the direction of movement of the passive medium through the internal cavity of the supports 11 into the internal space of the flow splitter 5 (Fig. 6); the width of each support 11 of the flow splitter 5 in the direction of the axis of the ejector in the place of its rigid connection with the flow splitter 5 may be equal to the distance between the extreme points b and c (Fig. 1) of the generatrix of the flow splitter 5; the width of each support 11 of the flow splitter 5 in the direction of the axis of the ejector in the place of its rigid connection with the flow splitter 5 may be less than the distance between the extreme points b and with the generatrix of the flow splitter 5 (Fig. 1); the width of each support 11 of the flow separator 5 in the direction of the ejector axis in the place of its rigid connection with the flow separator 5 may be greater than the distance between the extreme points b and the generatrix of the flow splitter 5 and each support 11 protrudes towards the diffuser 4 for the outlet cross section of the separator stream 5; the edge 22 of each hole 14, made on each section of the flow splitter 5 located between adjacent supports 11, facing the output section of the nozzle 1, can be made sharp and coinciding with the outer side surface of the splitter 5 (Fig. 3); the holes 14 in each section of the flow separator 5 can be arranged in rows in the direction of flow of the active medium, in a checkerboard pattern, and every two adjacent holes 14, each of which is located in one of the rows adjacent to each other, touch the same generatrix 23 stream splitter 5 (Fig. 8); the holes 14 on each section of the flow separator 5 can be staggered in the direction of flow of the active medium, in a checkerboard pattern, and every two adjacent holes 14, one of which is located in one row and the second in a row adjacent to the first row, intersect one and the same generatrix 23 of the stream splitter 5 (Fig. 9); the part of the side surface 24 of the flow separator 5 adjacent to the edge of at least each hole 14 facing the diffuser 4 can be concave towards the axis of the ejector (Fig. 1, 10); the part of the side surface 25 of the flow separator 5 adjacent to the edge of at least each hole 14 facing the output section of the nozzle 1 can be concave in the direction from the axis of the ejector (Fig. 1, 10); a part of the side surface 25 of the flow separator 5 adjacent to the edge of each hole 14 facing the exit section of the nozzle 1 of at least the last two rows of holes in the direction of flow can be concave in the direction from the axis of the ejector (Fig. 1, 10); the flow separator 5 can be moved in the axial direction of the ejector in one direction or another by an amount depending on the operating mode of the ejector; the inlet to the inner cavity 10 of the flow splitter 5 from the side of its smaller base can be made cylindrical, and the edge of the end 9 facing the nozzle 1 coincides with the outer surface of the splitter 5 (Fig. 1, 2); the inlet into the internal cavity 10 of the flow separator 5 from the side of its smaller base can be made in the form of a truncated cone with a smaller base facing the nozzle 1, and the edge of the end 9 facing the nozzle 1 coincides with the outer surface of the flow separator 5 ( Fig. 1, 2); the inlet into the inner cavity 10 of the flow separator 5 from the side of its smaller base can be made of a crown shape, and the edge of the end face 9 facing the nozzle 1 coincides with the outer surface of the flow separator 5 (Fig. 1, 2); the surface of the inlet into the inner cavity 10 of the flow separator 5 from the side of its smaller base can be made corrugated, while the direction of the corrugations coincides with the direction of flow of the active medium (Fig. 1, 2); the surface of the inlet into the inner cavity 10 of the flow separator 5 from the side of its smaller base can be corrugated, while the direction of the corrugations can be made at an angle to the axis of the ejector, providing a swirl of the active medium flow inside the flow separator 5 (Fig. 1, 2); in the zone of exit of the active medium from the flow splitter 5, a ring 26 can be installed coaxially with the last for the active medium ring 26 with an input section radius r 4 greater than the outer radius r 1 of the base 8 of the flow splitter 5 facing the diffuser 4, and the outer radius r 5 in the specified the cross section of the ring 26 is less than the radius r3 of the inner cylindrical surface of the mixing chamber 3 (Fig. 11); the ring 26 with its part facing the nozzle 1, may cover the output section of the flow splitter 5 (Fig. 11); the input section of the ring 26 may coincide with the output section of the stream splitter 5 (Fig. 11); the inlet section of the ring 26 may be located at a distance from the outlet section of the stream splitter 5 (Fig. 11); the guide ring 26, at least with its rear part facing the diffuser 4, can enter the cylindrical part of the mixing chamber 3 (Fig. 11); the cylindrical part of the mixing chamber 3 can be installed behind the output section of the guide ring 26 (Fig. 11); the inner surface of the guide ring 26 may be cylindrical (Fig. 11); the inner surface 27 of the guide ring 26 can be made in the form of a truncated cone, and the inner radius r 6 of its output section exceeds the inner radius r 4 of the input section (Fig. 11, 12); the inner surface 27 of the guide ring 26 can be equipped with at least two flow dividers 28 uniformly spaced around the circumference, made in the form of rods and directed to the axis of the ejector, their input end face 29 being streamlined and the height of the rods 28 not exceeding the difference of radii the output section of the guide ring 26 and the outer radius r 1 of the larger base of the stream splitter 5 (Fig. 12, 13); the inner surface 27 of the guide ring 26 may be provided with ridge-shaped protrusions 30 evenly spaced around its circumference, arranged at an acute angle to the axis of the ejector, directed toward the axis of the latter and providing swirling of the flow of the active medium (Fig. 13); the inner surface 27 of the guide ring 26 can be made corrugated, and the direction of the corrugations coincides with the direction of flow; the inner surface 27 of the guide ring 26 can be corrugated, and the corrugations are located at an acute angle to the axis of the specified ring 26 (Fig. 13); the location of the guide ring 26 on the axis of the ejector may vary depending on the operating mode of the ejector (Fig. 11); the end face 31 of the guide ring 26, facing the output section of the nozzle 1, can be made streamlined (Fig. 12); forming the lateral surface of each hole 14, facing toward the axis of the ejector, may be parallel to the axis of the latter (Fig. 1); the generatrix of the side surface of each hole 14, facing toward the axis of the ejector, can be located in at least several rows of holes at different angles to the axis of the ejector, while for one row the specified angle remains the same for all holes (Fig. 1); generators of the side surfaces of at least every two adjacent holes 14 of at least one row, the first of which are turned to the side to the axis of the ejector, intersect at an acute angle with each other (Fig. 1); the lateral surface of at least each hole 14 and at least in each row, facing toward the axis of the ejector, can be corrugated, while the direction of the corrugations coincides with the direction of flow of the active medium (Fig. 1).
Эжектор работает следующим образом (фиг. 1, 2). В активное сопло 1 из приемной камеры поступает активная среда (пар или вода), где и происходит преобразование потенциальной энергии давления последней в кинетическую энергию струи, которая после выхода из сопла 1 проходит через разделитель потока 5, т.е. через отверстия 14, выполненные на боковой стороне последнего 5, благодаря чему за указанным разделителем потока 5 образуются вместо одной сплошной струи ряд струй. Отверстия 14 могут иметь различную форму и размеры и выбираются из условия достижения максимального КПД эжектора. Величина радиуса r1 открытого для прохода среды основания 8 разделителя потока 5, обращенного в сторону диффузора 4, и расстояния между торцем 9 разделителя потока 5 и выше указанным основанием 8 выбираются из условия достижения максимального КПД. Опоры 11 служат для закрепления разделителя потока 5 в эжекторе и обеспечивают проход пассивной среды через их внутреннюю полость во внутреннее пространство 10 разделителя потока 5. В противном случае пустота, образующаяся при проходе активной среды через разделители потока 5, заполняется парами активной среды, снижая производительность эжектора и его КПД. Кромка 12 опор 11, обращенная навстречу потоку и выполненная острой, обеспечивает минимальное гидравлическое сопротивление при обтекании опор потоком активной среды. The ejector works as follows (Fig. 1, 2). An active medium (steam or water) enters the
Тело вращения, в виде которого выполнен разделитель потока 5, может быть образовано криволинейной образующей 7, вогнутой в направлении к оси эжектора (фиг. 3) или прямолинейной образующей 7 (фиг. 1, 2), а также может иметь иную форму. Выбор формы образующей определяется комплексно с другими характеристиками эжектора. Торец 9, противоположный основанию 8 разделителя потока 5, обращенного в сторону диффузора 4, может являться вершиной тела вращения (фиг. 3) или может быть выполнен в форме открытого для прохода активной среды меньшего основания усеченного тела вращения с острой входной кромкой (фиг. 1, 2). Выбор формы торца 9 зависит от характеристик эжектора и, в первую очередь, от диаметра выходного сечения сопла 1. Второй случай целесообразен для эжекторов большой производительности. Определяется из условий достижения максимального КПД. The body of revolution, in the form of which the
Месторасположение торца 9 разделителя потока 5 на оси эжектора по отношению к выходному сечению сопла 1 зависит от рода активной среды (пар или вода), возможного дорасширения последней за выходным сечением сопла 1 и определяется условием получения максимального КПД эжектора. Основным условием при этом является то, чтобы выходящие струи активной среды из отверстий 14 разделителя потока 5 не смыкались вблизи отверстий между собой, т.е. продолжали движение к диффузору 4 в виде отдельных струй, взаимодействуя с пассивной средой. The location of the
Расположение выходного сечения разделителя потока 5 в камере смешения 3, а именно, с зазором а между первым и входным сечением в сужающийся участок камеры смешения 3, примыкающий к ее цилиндрической части (фиг. 1) или входным сечением в цилиндрическую часть камеры смешения 3; совпадающим с входным сечением в сужающийся участок камеры смешения 3, примыкающий к ее цилиндрической части; совпадающим с входным сечением в цилиндрическую часть камеры смешения 3; расположенным внутри суживающейся части камеры смешения 3, примыкающей к ее цилиндрической части или внутри цилиндрической части камеры смешения 3 зависит от характера процесса взаимодействия двух сред, т.е. характера изменения давления по длине эжектора, и определяется из условия достижения максимального КПД. The location of the output section of the
Улучшение условий доступа пассивной среды во внутреннее пространство 10 разделителя потока 5 через внутреннюю полость опор 11 достигается увеличением площади поперечного сечения каждой опоры 11 в зоне движения активной среды вдоль разделителя потока 5 в направлении от оси эжектора (фиг. 1, 2); выполнением открытым для прохода пассивной среды заднего торца 15 каждой опоры 11 разделителя потока 5, обращенного в сторону диффузора 4, на участке, примыкающем к разделителю потока 5 (фиг. 1); выполнением открытым для прохода внутрь опоры 11 пассивной среды переднего торца 16 каждой опоры 11 разделителя потока 5 в зоне движения пассивной среды (фиг. 1, 4); путем плавного отгиба участков 17 боковых сторон каждой опоры 11 разделителя потока 5, примыкающих к кромкам открытого их переднего торца 16, с образованием входного внутрь каждой из опор 11 конфузорного участка 18 канала (фиг. 5); снабжением боковых сторон каждой опоры 11 в зоне движения пассивной среды вырезами 19 для прохода выше указанной среды внутрь разделителя потока 5 через внутреннюю полость опор 11 (фиг. 1, 6); отгибом участков боковых сторон каждой опоры 11, примыкающих к кромкам вырезов 19, обращенных навстречу движению пассивной среды, с образованием входного сужающегося участка 20 канала (фиг. 7). Перечисленные мероприятия могут применяться комплексно, обеспечения надлежащие условия для прохода пассивной среды через полости опор во внутреннее пространство разделителя потока 5 и в выходящий поток среды из последнего за его выходным сечением. Improving the access conditions of the passive medium into the
В необходимых случаях опоры 11 могут быть снабжены ребрами жесткости 21, соединяющими боковые стенки опоры 11 (фиг. 6). In necessary cases, the
В зависимости от характеристик эжектора ширина каждой опоры 11 разделителя потока 5 в направлении оси эжектора в месте ее жесткого соединения с разделителем потока 5 может быть различной, а именно, может равняться расстоянию между крайними точками b и с образующей разделителя потока 5 (фиг. 1); может быть меньше расстояния между крайними точками b и с образующей разделителя потока 5 (фиг. 1) или может быть больше расстояния между выше указанными точками образующей разделителя потока 5 и при этом каждая опора 11 выступает в направлении к диффузору 4 за выходное сечение разделителя потока 5 (фиг. 1). Depending on the characteristics of the ejector, the width of each
Выбор ширины опор 11 определяется из условия достижения максимального КПД эжектора и зависит в первую очередь от диаметра активного сопла 1 и соответственно габаритов разделителя потока 5. The choice of the width of the
Выполнение кромки 22 каждого отверстия 14, выполненного на каждом участке разделителя потока 5, расположенном между смежными опорами 11, обращенной в сторону выходного сечения сопла 1, острой и совпадающей с наружной боковой поверхностью разделителя потока 5 (фиг. 3), создает благоприятные условия для разделения потока активной среды, обеспечивающие минимальные потери энергии последней. The implementation of the
Наиболее эффективным является расположение отверстий 14 рядами в направлении оси эжектора, в шахматном порядке и при этом, когда каждые два смежных отверстия 14, каждое из которых расположено в одном из смежных друг другу рядах, касаются одной и той же образующей 23 разделителя потока 5 (фиг. 8) или когда каждые два смежных отверстия 14, одно из которых расположено в одном ряду, а второе в ряду, смежном первому ряду, пересекают одну и ту же образующую 23 разделителя потока 5 (фиг. 9), так как в указанных случаях достигается наиболее эффективное разделение потока активной среды с минимальными гидравлическими потерями и оптимальной траекторией движения выходящих из отверстий 14 струй. The most effective is the arrangement of the
В отдельных случаях, особенно при малых геометрических размерах эжектора, а соответственно и разделителя потока 5, для улучшения условий взаимодействия двух сред целесообразно часть боковой поверхности 24 разделителя потока 5, примыкающей к кромке по крайней мере каждого отверстия 14, обращенной в сторону диффузора 4, выполнять вогнутой в направлении к оси эжектора (фиг. 1, 10), а часть боковой поверхности 25 разделителя потока 5, примыкающей к кромке по крайней мере каждого отверстия 14, обращенной в сторону выходного сечения сопла 1, выполнять вогнутой в направлении от оси эжектора (фиг. 1, 10), а также часть боковой поверхности 25 разделителя потока 5, примыкающей к кромке каждого отверстия 14, обращенной в сторону выходного сечения сопла 1, по меньшей мере каждых двух последних рядов отверстий в направлении движения потока выполнять вогнутой в направлении от оси эжектора (фиг. 1, 10). В последнем случае независимо от характеристик эжектора предотвращается сход дактивной среды с разделителя поотка с его наружной поверхности, чем обеспечиваются оптимальные условия для взаимодействия двух сред при отсутствии направляющего кольца (приводится ниже). Величина вогнутости частей боковой поверхности разделителя потока, примыкающих к соответствующим кромкам отверстия зависит от формы образующей боковой поверхности разделителя потока и других характеристик эжектора. In some cases, especially with the small geometrical dimensions of the ejector and, accordingly, the
Возможность перемещения разделителя потока 5 в ту или иную сторону позволяет обеспечить оптимальные условия его работы на любом режиме. The ability to move the
Выбор формы входного отверстия во внутреннюю полость 10 разделителя потока 5 со стороны его меньшего основания (фиг. 1, 2), а именно, цилиндрической формы, в форме усеченного конуса, корончатой формы или гофрированной определяется условиями достижения максимального КПД. При этом кромка торца 9, обращенного в сторону сопла 1, совпадает с наружной поверхностью разделителя потока 5, а направление гофр в последнем случае может совпадать с направлением движения потока активной среды или может быть выполнено под углом к оси эжектора для закрутки потока активной среды внутри разделителя потока 5 (фиг. 1, 2). Для уменьшения гидравлического сопротивления торцы гофр, обращенных навстречу потоку, могут выполняться обтекаемой формы. В отдельных случаях часть активной среды может сходить с наружной поверхности разделителя потока 5, что снижает КПД эжектора. Установка направляющего кольца 26 для активной среды соосно разделителю потока 5 (фиг. 11) в выше указанном случае улучшает условия взаимодействия двух сред, повышая КПД эжектора. При этом месторасположение направляющего кольца 26 может быть различным: кольцо 26 своей частью, обращенной в сторону сопла 1, может охватывать выходной участок разделителя потока 5 (фиг. 11); входное сечение кольца 26 может совпадать с выходным сечением разделителя потока 5 (фиг. 11) или может быть расположено на расстоянии от выходного сечения разделителя потока 5 (фиг. 11); направляющее кольцо 26 по меньшей мере своей задней частью, обращенной в сторону диффузора 4, может входить в цилиндрическую часть камеры смешения 3 (фиг. 11) или цилиндрическая часть камеры смешения 3 может быть установлена за выходным сечением направляющего кольца 26. При этом внутренняя поверхность направляющего кольца 26 может быть выполнена цилиндрической (фиг. 11) или в форме усеченного конуса (фиг. 11, 12). Выбор месторасположения и формы внутренней поверхности направляющего кольца зависит от характеристик эжектора и определяется из условий достижения максимального КПД. The choice of the shape of the inlet into the
Для обеспечения свободного доступа пассивной среды внутрь потока, выходящего из разделителя потока 5, за направляющим кольцом 26 его внутренняя поверхность 27 может быть снабжена равномерно расположенными по окружности по меньшей мере двумя разделителя потока 28 с обтекаемым входным торцем 29 (фиг. 11, 12, 13). С целью дальнейшего улучшения условий взаимодействия двух сред внутренняя поверхность 27 направляющего кольца 26 может быть снабжена равномерно размещенными по ее окружности выступами 30 в форме гребенки, расположенными под острым углом к оси эжектора, направленными к оси последнего и обеспечивающими закрутку потока активной среды (фиг. 13). С указанной целью внутренняя поверхность 27 направляющего кольца 26 может быть выполнена гофрированной, причем направление гофр может совпадать с направлением движения потока или они могут быть расположены под острым углом к оси направляющего кольца 26 (фиг. 13), а месторасположение кольца 26 в зависимости от режима работы эжектора может быть изменено с целью достижения максимального КПД на данном режиме его работы (фиг. 11). Для уменьшения гидравлического сопротивления торец 31 направляющего кольца 26, обращенный в сторону выходного сечения сопла 1, может быть выполнен обтекаемой формы (фиг. 12). To ensure free access of the passive medium into the stream exiting the
В отдельных случаях, зависящих от характеристик эжектора, улучшение условий взаимодействия двух сред может достигаться различным расположением образующей боковой поверхности каждого отверстия 14, обращенной в сторону к оси эжектора, а именно, выполнением образующей, параллельной оси эжектора; расположением ее под разным углом к указанной оси по меньшей мере в нескольких рядах отверстий, но под одинаковым углом для каждого отверстия 14 в соответствующем ряду отверстий (фиг. 1, 2); образующие боковых поверхностей по крайней мере каждых двух смежных отверстий по меньшей мере одного ряда могут перекрещиваться под острым углом друг с другом (фиг. 1, 2). Также боковая поверхность по крайней мере каждого отверстия 14 и по крайней мере в каждом ряду, обращенная в сторону оси эжектора, может быть выполнена гофрированной, при этом направление гофр совпадает с направлением движения потока активной среды (фиг. 1, 2), что приводит к увеличению поверхности взаимодействия двух сред и повышает КПД. In some cases, depending on the characteristics of the ejector, the improvement of the conditions for the interaction of the two media can be achieved by different arrangement of the generatrix of the lateral surface of each
Использование предлагаемого изобретения в конденсационных установках паровых турбин, а также в других отраслях техники позволяет повысить КПД, уменьшить массу и габариты эжектора за счет обеспечения оптимальных условий для взаимодействия двух сред. The use of the invention in condensing units of steam turbines, as well as in other branches of technology, allows to increase efficiency, reduce the mass and dimensions of the ejector by providing optimal conditions for the interaction of two media.
Claims (54)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU92007773A RU2041403C1 (en) | 1992-10-30 | 1992-10-30 | Ejector |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU92007773A RU2041403C1 (en) | 1992-10-30 | 1992-10-30 | Ejector |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU92007773A RU92007773A (en) | 1995-05-27 |
RU2041403C1 true RU2041403C1 (en) | 1995-08-09 |
Family
ID=20132468
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU92007773A RU2041403C1 (en) | 1992-10-30 | 1992-10-30 | Ejector |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2041403C1 (en) |
-
1992
- 1992-10-30 RU RU92007773A patent/RU2041403C1/en active
Non-Patent Citations (4)
Title |
---|
1. Паровые и газовые турбины. Под ред. А.Г. Костюка и В.В. Фролова. М. : Энергоатомиздат, 1985, с.192-193. * |
2. Авторское свидетельство СССР N 1201556, кл. F 04F 5/14, 1984. * |
3. Патент ФРГ N 884066, кл. 27D, 1, опублик. 1953. * |
4. Патент США N 2759661, кл. F 04F 5/02, опублик. 1956. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5843211A (en) | Method and apparatus for separating a heavier phase from a lighter phase in a material flow by centrifugal force | |
RU2631876C1 (en) | Device for dehumidification of compressed gas | |
RU2041403C1 (en) | Ejector | |
RU2041404C1 (en) | Ejector, | |
US4908051A (en) | Axial swirl device for a contact and separation member | |
RU2046220C1 (en) | Ejector | |
RU2030649C1 (en) | Ejector | |
RU2063559C1 (en) | Jet apparatus | |
RU2069799C1 (en) | Jet device | |
RU2011020C1 (en) | Ejector | |
RU1787221C (en) | Gas ejector | |
RU1790699C (en) | Ejector | |
RU2012828C1 (en) | Ejector | |
CN214830157U (en) | Supersonic low-temperature condensation separator natural gas treatment device | |
RU2073798C1 (en) | Jet apparatus | |
RU2081356C1 (en) | Jet apparatus | |
RU1771519C (en) | Jet apparatus | |
RU2000486C1 (en) | Ejector | |
RU2059893C1 (en) | Jet apparatus | |
RU2105203C1 (en) | Jet apparatus | |
RU2059894C1 (en) | Jet apparatus | |
RU1806297C (en) | Ejector | |
RU1772547C (en) | Vortex pipe | |
RU1809872C (en) | Ejector | |
US6250890B1 (en) | Liquid-gas jet apparatus |