RU2025153C1 - Способ прокатки заготовок из титановых сплавов на реверсивном стане - Google Patents
Способ прокатки заготовок из титановых сплавов на реверсивном стане Download PDFInfo
- Publication number
- RU2025153C1 RU2025153C1 SU5062077/27A SU5062077A RU2025153C1 RU 2025153 C1 RU2025153 C1 RU 2025153C1 SU 5062077/27 A SU5062077/27 A SU 5062077/27A SU 5062077 A SU5062077 A SU 5062077A RU 2025153 C1 RU2025153 C1 RU 2025153C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- compression
- length
- rolling
- reducing
- rolled
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при прокатке на обжимных станах цилиндрических слитков из титановых сплавов. Способ прокатки заготовок на реверсивном стане включает обжатие металла валками с получением недоката. Недокат получают с обжатием при угле захвата, соразмерном углу трения, и с длиной деформированной части, равной 1,5-. . .2,0 длины очага деформации. После чего устанавливают дополнительное обжатие величиной до 0,6 от первоначального и катают слиток на всю длину со стороны обжатого конца с этим суммарным обжатием. 1 ил.
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при прокатке на обжимных станах цилиндрических слитков из титановых сплавов.
Известен способ прокатки заготовок из цилиндрических слитков, при котором металл обжимают в двух взаимно перпендикулярных направлениях [1]. При этом прокатку осуществляют в условиях неравномерной деформации по высоте полосы, показателем которой служит фактор формы очага деформации - отношение длины очага деформации к средней высоте раската lд/hc.
Недостатком этого способа является низкий выход годного, так как прокатка в первых проходах с lд/hc = 0,27...0,35 приводит к развитию "утяжки" на торцах раската. При этом обжатия и соответственно углы захвата далеки от предельных. Кроме того, эффект выброса - большее развитие "утяжки" на заднем торце полосы, чем на переднем - при данных значениях lд/hc неизбежно приводит к развитию глубокой "утяжки" на торцах раската, что и определяет массу обрези.
Известен также способ прокатки цилиндрических слитков с получением промежуточных недокатов, при котором после получения недоката осуществляют обычную прокатку, а раскат задают в валки утолщенной частью [2].
Однако при этом лимитирующим фактором является захватывающая способность валков и величина обжатий не позволяет избежать торцовой утяжки, особенно при "выбросе" полосы из валков. Таким образом недостатком этого способа также является низкий выход годного.
Целью изобретения является повышение выхода годного при прокатке титановых сплавов за счет уменьшения концевой обрези.
Это достигается тем, что недокат получают с обжатием при угле захвата, соразмерном углу трения, и с длиной деформированной части, равной 1,5-2,0 длинам очага деформации, после чего устанавливают дополнительное обжатие величиной до 0,6 от первоначального и катают слиток на всю длину со стороны обжатого конца с этим суммарным обжатием.
Известно, что с увеличением отношения lд/hc утяжка, развивающаяся в данном проходе, уменьшается, особенно, при "выбросе" полосы из валков (эффект "выброса"), так как уменьшается неравномерность деформации по высоте полосы в очаге деформации. При увеличении обжатия в данном проходе увеличивается и отношение lд/hc, однако лимитирующим фактором в этом случае является захватывающая способность валков, а максимально возможный угол захвата определяется величиной угла трения при захвате.
Известно также, что максимальный угол захвата на реверсивных станах достигает 27-32o в зависимости от состояния поверхности валков и прокатываемой полосы.
Способ иллюстрируется чертежом.
Прокатку начинают с максимальным обжатием, определяемым максимально возможным углом захвата, равным углу трения. Осуществив деформацию на длине, равной 1,5-2,0 lд, прокатку останавливают и возвращают недокат на переднюю сторону стана. Затем сведением валков устанавливают дополнительное обжатие величиной до 0,6 от первоначального и захватывают недокат со стороны обжатого конца с этим дополнительным обжатием. Прокатку ведут на всю длину слитка без остановки валков, при этом на участке длиной lд, (на расстоянии не менее 1,5 lд от переднего торца) обжатие возрастает от 0,6 до 1,6 максимально возможного при захвате. Последняя величина и определяет обжатие недеформированной части раската, включая задний торец раската (эффект "выброса").
П р и м е р. Слиток диаметром 750 мм прокатывают на стане 1250 с диаметром валков 1215 мм.
Установив максимально возможное обжатие (при захвате) 165 мм при растворе валков 585 мм (угол захвата равен 30o, а lд/hc = 0,48), захватывают слиток и прокатывают на длину 550 мм, что составляет 1,73 lд. При этом установлено, что дальнейшее увеличение обжатия (угла захвата) приводит к пробуксовкам - захвата не происходит.
Остановив прокатку и вернув недокат на переднюю сторону стана, устанавливают валки с раствором 490 мм, при этом дополнительное обжатие составит 95 мм (угол захвата равен 23o, lд/hc = 0,45). Затем захватывают обжатый конец недоката и прокатывают слиток на всю длину с этим раствором валков. При этом на длине 550 мм от переднего торца заготовки металл прокатывают с обжатием 95 мм, затем обжатие возрастает на участке длиной lд = 318 мм ("отпечаток" валков), на 165 мм и составит на оставшейся длине слитка 260 мм (95+165) при α = 38o, lд/hc = 0,64.
Таким образом, за один проход обжатие переднего торца (захват) осуществлено дважды при lд/hc = 0,48 и 0,45, а заднего торца (выброс) - однократно при lд/hc = 0,64 с суммарным обжатием 260 мм.
Целесообразность получения недоката с обжатием при угле захвата, соразмерном углу трения, определяется тем, что "утяжка" переднего торца при этом минимальна. При дополнительном обжатии величиной до 0,6 от первоначального процесс прокатки идет стабильно. Эта величина является границей стабильности, так как при установке дополнительного обжатия величиной более 0,6 от первоначального, например 0,61 или 0,65, наблюдаются пробуксовки - прокатка неосуществима.
При установке дополнительного обжатия меньшей величины прокатка также осуществляется стабильно, однако величина "утяжки" как на переднем торце так и, естественно, на заднем торце увеличивается.
Установлено, что длина деформированной части недоката должна быть не менее 1,5 lд. При получении по данному способу недоката с длиной деформированной части менее 1,5 lд, например 1,4...1,0 lд, процесс останавливается из-за пробуксовок.
Для гарантированного получения недоката с длиной деформированной части не менее 1,5 lд установлен интервал, равный 1,5-2,0 lд, что связано с быстродействием приводов механизмов реверсивной стана и технологичностью работы операторов.
Экспериментами показано, что процесс прокатки может быть остановлен с точностью расположения раската относительно вертикальной плоскости, соединяющей оси валков, ± 80 мм, что составляет ± 0,25 lд. Следовательно, процесс прокатки должен быть остановлен на длине от переднего торца, равной 1,75±0,25 lд, а длина деформированной части составит 1,5...2,0 lд. Увеличение этой длины нецелесообразно, так как увеличивается цикл прокатки.
Применение предложенного способа при прокатке слитков диаметром 750 мм на реверсивном стане 1250 позволило увеличить выход годного на 3,2% по сравнению с традиционной реверсивной прокаткой.
Claims (1)
- СПОСОБ ПРОКАТКИ ЗАГОТОВОК ИЗ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ НА РЕВЕРСИВНОМ СТАНЕ, включающий обжатие металла валками с получением недоката, отличающийся тем, что недокат получают с обжатием при угле захвата до 30o, соразмерном углу трения, и с длиной деформируемой части, равной 1,5 - 2,0 длинам очага деформации, а затем устанавливают дополнительное обжатие величиной до 0,6 первоначального и катают слиток на всю длину со стороны обжатого конца с соответствующим суммарным обжатием.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5062077/27A RU2025153C1 (ru) | 1992-09-10 | 1992-09-10 | Способ прокатки заготовок из титановых сплавов на реверсивном стане |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5062077/27A RU2025153C1 (ru) | 1992-09-10 | 1992-09-10 | Способ прокатки заготовок из титановых сплавов на реверсивном стане |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2025153C1 true RU2025153C1 (ru) | 1994-12-30 |
Family
ID=21613234
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5062077/27A RU2025153C1 (ru) | 1992-09-10 | 1992-09-10 | Способ прокатки заготовок из титановых сплавов на реверсивном стане |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2025153C1 (ru) |
-
1992
- 1992-09-10 RU SU5062077/27A patent/RU2025153C1/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (4)
Title |
---|
Бахтинов В.Б. Прокатное производство. М.: Металлургия, 1987, с.165. * |
Заявка Японии N 62-227506, кл. B 21B 3/00, 1987. * |
Паршин В.А. и др. Деформируемость и качество. М.: Металлургия, 1979, с.169. * |
Чекмарев А.П. и др. Теория продольной прокатки, Харьков, 1965, с.64. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2025153C1 (ru) | Способ прокатки заготовок из титановых сплавов на реверсивном стане | |
US4391117A (en) | Rolling mills and methods of rolling | |
US6584669B1 (en) | Method for producing metal shapes with a polygonal cross-section by means of continuous casting on a double-flanged wheel and continuous rolling | |
SU1503902A1 (ru) | Способ реверсивной прокатки слитков из малопластичных сталей и сплавов | |
RU2004105159A (ru) | Способ х-н-прокатки двутавровых стальных профилей с параллельными полками (опорами) | |
JP2940393B2 (ja) | スラブ幅圧延用カリバー付き竪ロール | |
SU1013006A1 (ru) | Способ реверсивной прокатки полос | |
RU2097155C1 (ru) | Способ продольной непрерывной прокатки бесшовных труб | |
SU1697917A1 (ru) | Способ реверсивной прокатки крупных заготовок | |
RU2122906C1 (ru) | Способ прокатки заготовок | |
SU1022652A3 (ru) | Способ изготовлени гильз | |
SU880524A1 (ru) | Технологический инструмент дл холодной прокатки труб | |
RU2151657C1 (ru) | Способ прокатки профилей из непрерывнолитой заготовки круглого сечения | |
RU2043182C1 (ru) | Инструмент для поперечно-клиновой прокатки | |
SU1454529A1 (ru) | Способ останова непрерывного стана холодной прокатки | |
SU648298A1 (ru) | Способ продольной прокатки полых изделий | |
SU1412821A1 (ru) | Способ гор чей прокатки мелкосортных профилей | |
RU2278747C2 (ru) | Способ совмещенной непрерывной винтовой и продольной прокатки | |
SU827227A1 (ru) | Способ прокатки безребордных колес | |
SU1313543A1 (ru) | Способ настройки непрерывного стана | |
RU1773237C (ru) | Валок прокатного стана | |
JPH0156841B2 (ru) | ||
SU1726078A1 (ru) | Способ прокатки листов | |
JPS6245408A (ja) | マンドレルミル圧延方法 | |
RU2203747C2 (ru) | Способ производства горячекатаной полосы |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD4A | Correction of name of patent owner | ||
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20060911 |