RU2025152C1 - Способ производства калиброванной шестигранной стали - Google Patents
Способ производства калиброванной шестигранной стали Download PDFInfo
- Publication number
- RU2025152C1 RU2025152C1 SU4933887A RU2025152C1 RU 2025152 C1 RU2025152 C1 RU 2025152C1 SU 4933887 A SU4933887 A SU 4933887A RU 2025152 C1 RU2025152 C1 RU 2025152C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rhombic
- gauge
- caliber
- passes
- profile
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Использование: получение шестигранного профиля прокаткой шестигранной заготовки с обжатиями по взаимно перпендикулярным направлениям в диагональных горизонтальных калибрах и в валках с гладкой бочкой. Сущность изобретения: прокатку осуществляют за четыре прохода с применением двух дополнительных черновых проходов в диагональном шестигранном калибре, имеющем ложные углы при вершинах, и в вертикальных валках с гладкой бочкой, причем суммарное обжатие в двух проходах в валках с гладкой бочкой составляет 1,1-1,6 от суммарного обжатия в двух проходах в ромбических калибрах. Повышается точность выполнения профиля. 5 ил.
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением, а именно к прокатному производству, и может быть использовано при прокатке шестигранного профиля для повышения качества и точности профиля.
Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому результату является способ производства калиброванной шестигранной стали, заключающийся в том, что горячекатаный шестигранный подкат последовательно обжимают за два прохода в двух взаимно перпендикулярных направлениях с использованием ромбического калибра и гладкой бочки. Проход в ромбическом калибре с горизонтальной плоскостью разъема осуществляют с образованием неправильного шестигранника с отношением вертикальной диагонали между обрабатываемыми вершинами к ширине получаемого в этом пропуске профиля, равным (1,07. . .1,13), при этом на гранях, прилегающих к этим вершинам со стороны разъемов выполняют скосы по хорде окружности сопряжения смежных граней шестигранника, проекция которых на горизонтальную ось составляет (0,12...0,2) проекции грани на эту ось [1].
Этот способ хотя и позволяет упростить и интенсифицировать существующие способы производства калиброванной стали, однако не обеспечивает стабильную геометрию профиля по двум углам, что связано со значительными колебаниями углов у вершин шестигранного подката и наличием утяжки у вершины ромбического калибра, а следовательно снижает точность и качество получаемой продукции.
Целью изобретения является повышение качества и точности шестигранного профиля при получении калиброванной стали.
Это достигается тем, что в способе, включающем последовательную деформацию шестигранного раската с обжатием вершин и граней профиля поочередно в двух взаимно перпендикулярных направлениях с использованием ромбических калибров и гладкой бочки и формированием в предпоследнем проходе в ромбическом калибре с горизонтальной плоскостью разъема неправильного шестигранника с отношением диагонали между обрабатываемыми вершинами к ширине получаемого в этом проходе профиля, равным (1,07...1,13), и скосами на гранях, прилегающих к этим вершинам, перед прокаткой в ромбическом калибре со скосами производят два прохода - в ромбическом калибре и на гладкой бочке, причем прокатку за четыре прохода ведут с суммарным обжатием на гладкой бочке, равным (1,1. . . 1,6) суммарного обжатия в ромбическом калибре, при этом в черновом ромбическом калибре при вершине выполняют ложный угол, величина проекции сторон которого на вертикальную ось составляет (0,07...0,1) высоты калибра, а отношение высоты калибра с учетом ложного угла к высоте калибра без учета ложного равно (1,02...1,04).
На фиг. 1 пpиведена исходная заготовка; на фиг.2-5 - cхема деформации при осуществлении способа.
Сущность способа состоит в следующем.
Шестигранный подкат подвергают последовательному обжатию в двух взаимно перпендикулярных направлениях с чередованием ромбических 1,3 калибров и гладкой бочки 2,4 за четыре прохода. При этом в черновом ромбическом калибре формируется неправильный шестигранник с частично сформированными вершинами А и прилегающими гранями.
Обжатием во второй плоскости (на гладкой бочке) компенсируется уширение, полученное металлом в ромбическом калибре, частично формируются углы В, Е, С,D и интенсивно прорабатываются грани ВЕ, СD. В чистовом ромбическом калибре окончательно формируются углы А и за счет скосов, выполненных на гранях, со стороны, противоположной вершине А, выполняются грани АВ, ВС, AЕ, АD. При прокатке в 4-ом калибре формируются оставшиеся вершины шестигранника В,Е,С,D и его окончательные размеры. Проведенными исследованиями установлено, что для получения требуемой точности профиля при прокатке в системе калибров ромб-гладкая бочка-ромб-гладкая бочка при вершине чернового ромбического калибра I необходимо выполнить ложный угол, величина проекции сторон δ которого на вертикальную ось составляет (0,07...0,1) высоты калибра Нк при отношении Нл/Нк = (1,02...1,04).
Освобождение части профиля от контакта с контуром калибра позволяет значительно снизить утяжку профиля у вершин калибра, увеличить коэффициент заполнения калибра по диагонали, а в отдельных случаях, на пластичных марках стали, получить даже прирост размера диагонали профиля из-за более полного заполнения калибра.
При величине проекции стороны ложного угла δ > 0,1 и отношении Нл/Нк > 1,04 углы в вершинах А калибра переполняются и по ним идет закат. Это объясняется тем, что при прокатке в чистовом калибре металл, деформируясь, номинально заполняет профиль по вершинам, а его избыток образует закат. При выполнении ложного угла таким образом, что его проекция на высоту калибра δ< 0,07 и отношении Нл/Нк < 1,02 недостаточно металла для полного заполнения углов А и в них появляется элемент притупления.
Исследованиями установлено, что при величине проекции сторон ложного угла δ< 0,07 и отношения Нл/Нк = 1,02...1,04 геометрия профиля нарушается в связи с утяжкой, что приводит к незаполнению вершин А. При δ > 0,1 и отношении Нл/Нк = (1,02...1,04) металл, деформируясь, заполняет вершины А, а его избыток образует заусенец. При выполнении ложного угла с δ >0,1 и отношения Нл/Нк <1,02 запаса металла в углах А не хватает для формирования профиля и в вершинах появляется элемент притупления. При δ< 0,07 и отношении Нл/Нк > 1,04 отмечается переполнение углов калибра и закаты на гранях.
Как показали исследования, при δ=(0,07...0,1) и Нл/Нк < 1,02 профиль не выполняется, так как наблюдается незаполнение углов, при δ= (0,07...0,1) и Нл/Нк > 1,04 происходит переполнение вершин А и на прилегающих гранях образуются закаты. Из-за того, что величина уширения металла при прокатке в ромбических калибрах значительно выше, чем на гладкой бочке, и превышает допуск на готовую продукцию, то для обеспечения качественного и точного профиля и управления процессом величина суммарного обжатия на гладких валках принята равной (1,1...1,16) по отношению к величине суммарного обжатия в ромбических калибрах.
Как показали проведенные исследования, при прокатке на гладких бочках неправильного шестигранника с соотношением суммарного обжатия на гладких валках к суммарному обжатию в ромбических калибрах <1,1 геометрия профиля нарушается в связи с тем, что углы В,Е,С,D незаполнены и грани ВЕ и СD не прорабатываются. При прокатке с соотношением > 1,16 значительно увеличивается уширение, что приводит к переполнению углов В,Е,С,D и образованию наплывов на гранях ВЕ, СD.
П р и м е р. Способ опробован в условиях калиброванного цеха металлургического завода при производстве калиброванной шестигранной стали с диаметром вписанной окружности 17 мм. Шестигранный подкат диаметром 17,6 для прокатки готового профиля из стали марок 45, 40Х и 35 был получен на стане 320 горячей прокатки с использованием блока калибрующих клетей с припуском на дальнейшую обработку. Далее подкат направлялся на участок прокатки стана ХП-320, который состоит из чередующихся двух горизонтальных и двух вертикальных клетей. В горизонтальных парах нарезался ромбический калибр, а в вертикальных - гладкая бочка. Привод горизонтальных клетей от двигателей мощностью 110 кВт через редуктор и шестеренную клеть.
Характер обработки шестигранного подката в системе калибров ромб-гладкая бочка-ромб-гладкая бочка определил требования к первому ромбическому калибру с точки зрения обеспечения качественных углов шестигранника. Поэтому при вершине чернового ромбического калибра выполняли ложный угол, с различными величинами проекции сторон на вертикальную ось в данном случае δ= (0,98...2,36). Для получения требуемых соотношений Нл/Нк , где Нл - высота калибра с учетом ложного угла, величину Нк строго фиксировали (Нк = 19,64), а Нл получали, задавая подкат с различными обжатиями (Нл = 19,84... 20,82). Второй ромбический калибр врезался с гранями, имеющими скосы в месте, противоположном вершинам А, величиной l = 0,15а. Полученный неправильный шестигранник имел соотношение диагонали между обработанными вершинами А(Н) и шириной профиля В, равным H/B= 1,10.
При прокатке шестигранного подката за четыре пропуска основная деформация осуществляется в первых двух клетях. Исходя из того, что величина уширения в ромбическом калибре превышает допуск на калиброванную сталь, возникает необходимость назначать обжатие на гладких валках. Поэтому величину суммарного обжатия на гладких валках варьировали в различных пределах по отношению к величине суммарного обжатия в ромбических калибрах ΣΔhpk = (0,7...1,2). ΣΔhг,б= (0,8...1,42).
Использование предлагаемого технического решения позволяет повысить качество и точность шестигранного профиля при получении калиброванной стали за счет снижения утяжки профиля у вершины калибра и более полного заполнения калибра.
Claims (1)
- СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА КАЛИБРОВАННОЙ ШЕСТИГРАННОЙ СТАЛИ, включающий деформацию шестигранной заготовки по взаимно перпендикулярным направлениям в предчистовом и чистовом проходах в горизонтальном ромбическом калибре и в вертикальных валках с гладкой бочкой соответственно с получением в ромбическом калибре шестигранника, имеющего отношение размеров по диагонали между обрабатываемыми вершинами и по ширине профиля, равное 1,07 - 1,13, и скосы на прилегающих к этим вершинам гранях в сторону разъема калибра, отличающийся тем, что, с целью повышения качества и точности профиля, прокатку ведут за четыре прохода, деформируя шестигранную заготовку перед упомянутыми предчистовым и чистовым проходами дополнительно в двух черновых проходах, осуществляемых также с обжатиями по взаимно перпендикулярным направлениям в горизонтальном ромбическом калибре и в вертикальных валках с гладкой бочкой, причем суммарное обжатие в обоих проходах в валках с гладкой бочкой составляет 1,1 - 1,6 суммарного обжатия в обоих ромбических калибрах, а черновой ромбический калибр имеет при вершинах ложный угол, величина проекции сторон которого на вертикальную ось калибра составляет 0,07 - 0,1 высоты калибра, а отношение высоты калибра с ложными углами к высоте калибра без учета этих углов равно 1,02 - 1,04.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4933887 RU2025152C1 (ru) | 1991-05-22 | 1991-05-22 | Способ производства калиброванной шестигранной стали |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4933887 RU2025152C1 (ru) | 1991-05-22 | 1991-05-22 | Способ производства калиброванной шестигранной стали |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2025152C1 true RU2025152C1 (ru) | 1994-12-30 |
Family
ID=21573245
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4933887 RU2025152C1 (ru) | 1991-05-22 | 1991-05-22 | Способ производства калиброванной шестигранной стали |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2025152C1 (ru) |
-
1991
- 1991-05-22 RU SU4933887 patent/RU2025152C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N 1729635, кл. B 21B 1/08, 1988. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2025152C1 (ru) | Способ производства калиброванной шестигранной стали | |
SU1729635A1 (ru) | Способ производства калиброванной шестигранной стали | |
RU2787897C1 (ru) | Способ прокатки трамвайных желобчатых рельсов | |
RU2764911C1 (ru) | Способ прокатки железнодорожных рельсов с двойными уклонами внутренних граней фланцев подошвы | |
RU2169050C2 (ru) | Способ производства швеллеров | |
SU1475742A1 (ru) | Система калибров дл прокатки круглых профилей | |
RU2327537C2 (ru) | Способ двухручьевой прокатки арматурной стали | |
RU2060845C1 (ru) | Способ производства швеллерного профиля | |
SU1674998A1 (ru) | Способ прокатки полосовой стали | |
RU217091U1 (ru) | Овальный калибр прокатного стана в системе калибров овал-круг | |
RU2121896C1 (ru) | Способ прокатки толстых листов | |
RU2088350C1 (ru) | Способ производства высокоточных коллекторных профилей | |
SU1764722A1 (ru) | Способ прокатки двутавровых профилей | |
RU2080194C1 (ru) | Способ производства высокоточных полособульбовых несимметричных профилей | |
SU1380811A1 (ru) | Способ изготовлени двутавров | |
RU2170150C1 (ru) | Способ прокатки профилей круглого сечения | |
SU1186293A1 (ru) | Способ прокатки швеллеров | |
RU2012431C1 (ru) | Способ прокатки квадратных заготовок | |
RU2650464C1 (ru) | Способ прокатки трапециевидных профилей | |
SU707622A1 (ru) | Способ прокатки фланцевых профилей | |
SU995922A1 (ru) | Способ прокатки рельсов | |
RU1688504C (ru) | Способ получения шестигранных профилей | |
RU2170632C1 (ru) | Способ производства прецизионных полосовых профилей с центрально расположенным желобом | |
RU2184627C2 (ru) | Способ прокатки шестигранной стали | |
JPS603889B2 (ja) | 転造用平ダイス |