RU2015128288A - Способы обработки сплавов титана - Google Patents
Способы обработки сплавов титана Download PDFInfo
- Publication number
- RU2015128288A RU2015128288A RU2015128288A RU2015128288A RU2015128288A RU 2015128288 A RU2015128288 A RU 2015128288A RU 2015128288 A RU2015128288 A RU 2015128288A RU 2015128288 A RU2015128288 A RU 2015128288A RU 2015128288 A RU2015128288 A RU 2015128288A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- forging
- workpiece
- temperature
- preform
- beta
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims 47
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims 29
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims 64
- 238000009497 press forging Methods 0.000 claims 21
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims 17
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims 17
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 16
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims 15
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims 10
- 229910001040 Beta-titanium Inorganic materials 0.000 claims 6
- 239000013049 sediment Substances 0.000 claims 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Claims (66)
1. Способ модифицирования размера зерна заготовки, содержащей сплав титана, включающий этапы, согласно которым:
выполняют бета-отжиг заготовки,
охлаждают бета-отожженную заготовку до температуры ниже температуры бета-перехода сплава титана и
выполняют всестороннюю ковку заготовки, причем всесторонняя ковка включает этапы, согласно которым:
выполняют прессовую ковку заготовки при температуре ковки заготовки, находящейся в диапазоне температур ковки заготовки, в направлении первой ортогональной оси заготовки со скоростью деформации, достаточной для адиабатического нагревания внутренней области заготовки,
выполняют прессовую ковку заготовки при температуре ковки заготовки, находящейся в диапазоне температур ковки заготовки, в направлении второй ортогональной оси заготовки со скоростью деформации, достаточной для адиабатического нагревания внутренней области заготовки,
выполняют прессовую ковку заготовки при температуре ковки заготовки, находящейся в диапазоне температур ковки заготовки, в направлении третьей ортогональной оси заготовки со скоростью деформации, достаточной для адиабатического нагревания внутренней области заготовки, и
повторяют по меньшей мере один из этапов прессовой ковки, пока в заготовке не будет достигнута полная деформация по меньшей мере 1,0.
2. Способ по п. 1, согласно которому по меньшей мере один из этапов прессовой ковки повторяют, пока в заготовке не будет достигнута полная деформация в диапазоне от по меньшей мере 1,0 до меньше, чем 3,5.
3. Способ по п. 1, согласно которому скорость деформации, используемая во время прессовой ковки, находится в диапазоне от 0,2 с-1 до 0,8 с-1.
4. Способ по п. 1, согласно которому заготовка содержит одно из альфа + бета сплава титана и метастабильного бета сплава титана.
5. Способ по п. 1, согласно которому заготовка содержит альфа + бета сплав титана.
6. Способ по п. 4 или 5, согласно которому сплав титана содержит по меньшей мере одно из зернообразующих легирующих добавок и бета стабилизирующего содержания, действующего для уменьшения выделения альфа-фазы и кинетики роста.
7. Способ по п. 1, согласно которому заготовка содержит сплав титана, выбранный из сплава Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo (UNS R56260), сплава Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo-0,08Si (UNS R54620), сплава Ti-4Al-2,5V (UNS R54250), сплава Ti-6Al-7Nb (UNS R56700) и сплава Ti-6Al-6V-2Sn (UNS R56620).
8. Способ по п. 1, согласно которому охлаждение бета-отожженной заготовки включает охлаждение заготовки до окружающей температуры.
9. Способ по п. 1, согласно которому охлаждение бета-отожженной заготовки включает охлаждение заготовки до температуры, равной температуре ковки заготовки или близкой к ней.
10. Способ по п. 1, согласно которому бета-отжиг заготовки включает нагревание заготовки при температуре бета-отжига в диапазоне температур от температуры бета-перехода сплава титана до температуры, которая на 300°F (111°C) выше температуры бета-перехода сплава титана.
11. Способ по п. 1, согласно которому бета-отжиг заготовки включает нагревание заготовки при температуре бета-отжига в течение периода времени в диапазоне от 5 мин до 24 ч.
12. Способ по п. 1, дополнительно включающий этап, согласно которому выполняют пластическое деформирование заготовки при температуре пластического деформирования в области бета-фазы сплава титана перед охлаждением бета-отожженной заготовки.
13. Способ по п. 12, согласно которому пластическое деформирование заготовки при температуре пластического деформирования в области бета-фазы сплава титана включает по меньшей мере одно из вытяжки, ковки осадкой и всесторонней ковки заготовки с высокой скоростью деформации.
14. Способ по п. 12, согласно которому температура пластического деформирования находится в диапазоне от температуры бета-перехода сплава титана до температуры, которая на 300°F (111°C) выше температуры бета-перехода сплава титана.
15. Способ по п. 12, согласно которому пластическое деформирование заготовки включает всестороннюю ковку с высокой скоростью деформации, причем охлаждение заготовки включает всестороннюю ковку заготовки с высокой скоростью деформации с одновременным охлаждением заготовки до температуры ковки заготовки в области альфа + бета фазы сплава титана.
16. Способ по п. 12, согласно которому пластическое деформирование заготовки включает ковку осадкой заготовки до деформации осадкой в области бета-фазы в диапазоне от 0,1 до 0,5.
17. Способ по п. 1, согласно которому температура ковки заготовки находится в диапазоне температур от температуры на 100°F (55,6°C) ниже температуры бета-перехода сплава титана до температуры на 700°F (388,9°C) ниже температуры бета-перехода сплава титана.
18. Способ по п. 1, дополнительно содержащий, промежуточные последовательные этапы прессовой ковки, согласно которым обеспечивают возможность охлаждения адиабатически нагретой внутренней области заготовки до температуры ковки заготовки или близкой к ней в диапазоне температур ковки заготовки и нагревают наружную поверхность заготовки до температуры ковки заготовки или близкой к ней в диапазоне температур ковки заготовки.
19. Способ по п. 18, согласно которому обеспечивают возможность охлаждения адиабатически нагретой внутренней области заготовки в течение времени охлаждения внутренней области в диапазоне от 5 до 120 с.
20. Способ по п. 18, согласно которому нагревание наружной поверхности заготовки включает нагревание с использованием по меньшей мере одного из нагревания пламенем, нагревания в камерной печи, индукционного нагревания и нагревания излучением.
21. Способ по п. 18, согласно которому штампы ковочной машины, используемой для ковки на прессе заготовки, нагреты до температуры в диапазоне от температуры ковки заготовки до температуры на 100°F (55,6°C) ниже температуры ковки заготовки.
22. Способ по п. 1, согласно которому после достижения полной деформации по меньшей мере 1,0 средний размер зерна альфа-частиц в заготовке находится в диапазоне 4 мкм или меньше.
23. Способ по п. 1, согласно которому повторение по меньшей мере одного из этапов прессовой ковки до достижения в заготовке полной деформации по меньшей мере 1,0 включает прессовую ковку заготовки при второй температуре ковки заготовки, причем вторая температура ковки заготовки находится в пределах области альфа-бета фазы сплава титана в заготовке, при этом вторая температура ковки заготовки ниже, чем температура ковки заготовки.
24. Способ модифицирования размера зерна заготовки, содержащей сплав титана, включающий этапы, согласно которым:
выполняют бета-отжиг заготовки,
охлаждают бета-отожженную заготовку до температуры ниже температуры бета-перехода сплава титана и
выполняют всестороннюю ковку заготовки, причем всесторонняя ковка включает этапы, согласно которым:
выполняют прессовую ковку заготовки при температуре ковки заготовки, находящейся в диапазоне температур ковки заготовки, в направлении первой ортогональной оси А заготовки для блокированной осадки до основной осаженной высоты со скоростью деформации, достаточной для адиабатического нагревания внутренней области заготовки,
выполняют прессовую ковку заготовки при температуре ковки заготовки в направлении второй ортогональной оси В заготовки для блокированной осадки до первой осаженной высоты,
выполняют прессовую ковку заготовки при температуре ковки заготовки в направлении третьей ортогональной оси С заготовки для блокированной осадки до второй осаженной высоты,
выполняют прессовую ковку заготовки при температуре ковки заготовки, находящейся в диапазоне температур ковки заготовки, в направлении второй ортогональной оси В заготовки для блокированной осадки до основной осаженной высоты со скоростью деформации, достаточной для адиабатического нагревания внутренней области заготовки,
выполняют прессовую ковку заготовки при температуре ковки заготовки в направлении третьей ортогональной оси С заготовки для блокированной осадки до первой осаженной высоты,
выполняют прессовую ковку заготовки при температуре ковки заготовки в направлении первой ортогональной оси А заготовки для блокированной осадки до второй осаженной высоты,
выполняют прессовую ковку заготовки при температуре ковки заготовки в направлении третьей ортогональной оси С заготовки до основной осаженной высоты со скоростью деформации, достаточной для адиабатического нагревания внутренней области заготовки,
выполняют прессовую ковку заготовки при температуре ковки заготовки в направлении первой ортогональной оси А заготовки для блокированной осадки до первой осаженной высоты,
выполняют прессовую ковку заготовки при температуре ковки заготовки в направлении второй ортогональной оси В заготовки для блокированной осадки до второй осаженной высоты и
повторяют по меньшей мере один из предшествующих этапов прессовой ковки, пока в заготовке не будет достигнута полная деформация по меньшей мере 1,0.
25. Способ по п. 24, согласно которому по меньшей мере один из этапов прессовой ковки повторяют, пока в заготовке не будет достигнута полная деформация от по меньшей мере 1,0 до меньше, чем 3,5.
26. Способ по п. 24, согласно которому скорость деформации, используемая во время прессовой ковки, находится в диапазоне от 0,2 с-1 до 0,8 с-1.
27. Способ по п. 24, согласно которому заготовка содержит одно из альфа + бета сплава титана и метастабильного бета сплава титана.
28. Способ по п. 24, согласно которому заготовка содержит альфа + бета сплав титана.
29. Способ по п.п. 27 или 28, согласно которому сплав титана содержит по меньшей мере одно из зернообразующих легирующих добавок и бета стабилизирующего содержания, действующего для уменьшения выделения альфа-фазы и кинетики роста.
30. Способ по п. 24, согласно которому заготовка содержит сплав титана, выбранный из сплава Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo (UNS R56260), сплава Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo-0,08Si (UNS R54620), сплава Ti-4Al-2,5V (UNS R54250), сплава Ti-6Al-7Nb (UNS R56700) и сплава Ti-6Al-6V-2Sn (UNS R56620).
31. Способ по п. 24, согласно которому охлаждение бета-отожженной заготовки включает охлаждение заготовки до окружающей температуры.
32. Способ по п. 24, согласно которому охлаждение бета-отожженной заготовки включает охлаждение заготовки до температуры, равной температуре ковки заготовки.
33. Способ по п. 24, согласно которому бета-отжиг заготовки включает нагревание заготовки при температуре бета-отжига в диапазоне температур от температуры бета-перехода сплава титана до температуры, которая на 300°F (111°C) выше температуры бета-перехода сплава титана.
34. Способ по п. 24, согласно которому бета-отжиг заготовки включает нагревание заготовки при температуре бета-отжига в течение периода времени в диапазоне от 5 минут до 24 часов.
35. Способ по п. 24, дополнительно включающий этап, согласно которому выполняют пластическое деформирование заготовки при температуре пластического деформирования в области бета-фазы сплава титана перед охлаждением бета-отожженной заготовки до температуры, которая ниже температуры бета-перехода сплава титана.
36. Способ по п. 35, согласно которому пластическое деформирование заготовки при температуре пластического деформирования в области бета-фазы сплава титана включает по меньшей мере одно из вытяжки, ковки осадкой и всесторонней ковки заготовки с высокой скоростью деформации.
37. Способ по п. 35, согласно которому температура пластического деформирования находится в диапазоне от температуры бета-перехода сплава титана до температуры, которая на 300°F (111°C) выше температуры бета-перехода сплава титана.
38. Способ по п. 35, согласно которому пластическое деформирование заготовки включает всестороннюю ковку с высокой скоростью деформации, причем охлаждение бета-отожженной заготовки включает всестороннюю ковку заготовки с высокой скоростью деформации с одновременным охлаждением заготовки до температуры ковки заготовки в области альфа + бета фазы сплава титана.
39. Способ по п. 35, согласно которому пластическое деформирование заготовки включает ковку осадкой заготовки до деформации осадкой в области бета-фазы в диапазоне от 0,1 до 0,5.
40. Способ по п. 24, согласно которому температура ковки заготовки находится в диапазоне температур от температуры на 100°F (55,6°C) ниже температуры бета-перехода сплава титана до температуры на 700°F (388,9°C) ниже температуры бета-перехода сплава титана.
41. Способ по п. 24, дополнительно содержащий, промежуточные последовательные этапы прессовой ковки, согласно которым обеспечивают возможность охлаждения адиабатически нагретой внутренней области заготовки до температуры ковки заготовки или близкой к ней в диапазоне температур ковки заготовки и нагревают наружную поверхность заготовки до температуры ковки заготовки или близкой к ней в диапазоне температур ковки заготовки.
42. Способ по п. 41, согласно которому обеспечивают возможность охлаждения адиабатически нагретой внутренней области заготовки в течение времени охлаждения внутренней области в диапазоне от 5 до 120 с.
43. Способ по п. 41, согласно которому нагревание наружной поверхности заготовки включает нагревание с использованием по меньшей мере одного из нагревания пламенем, нагревания в камерной печи, индукционного нагревания и нагревания излучением.
44. Способ по п. 41, согласно которому штампы ковочной машины, используемой для ковки на прессе заготовки, нагреты до температуры в диапазоне от температуры ковки заготовки до температуры на 100°F (55,6°C) ниже температуры ковки заготовки.
45. Способ по п. 24, согласно которому после достижения полной деформации по меньшей мере 1,0 средний размер зерна альфа-частиц в заготовке находится в диапазоне 4 мкм или меньше.
46. Способ по п. 24, согласно которому повторение по меньшей мере одного из этапов прессовой ковки до достижения в заготовке полной деформации по меньшей мере 1,0 включает прессовую ковку заготовки при второй температуре ковки заготовки, причем вторая температура ковки заготовки находится в пределах области альфа-бета фазы сплава титана в заготовке, при этом вторая температура ковки заготовки ниже, чем температура ковки заготовки.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US13/714,465 | 2012-12-14 | ||
| US13/714,465 US9206497B2 (en) | 2010-09-15 | 2012-12-14 | Methods for processing titanium alloys |
| PCT/US2013/071801 WO2014093009A1 (en) | 2012-12-14 | 2013-11-26 | Methods for processing titanium alloys |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017140315A Division RU2688109C2 (ru) | 2012-12-14 | 2013-11-26 | Способы обработки сплавов титана |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2015128288A true RU2015128288A (ru) | 2017-01-25 |
| RU2637446C2 RU2637446C2 (ru) | 2017-12-04 |
Family
ID=49880954
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015128288A RU2637446C2 (ru) | 2012-12-14 | 2013-11-26 | Способы обработки сплавов титана |
| RU2017140315A RU2688109C2 (ru) | 2012-12-14 | 2013-11-26 | Способы обработки сплавов титана |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017140315A RU2688109C2 (ru) | 2012-12-14 | 2013-11-26 | Способы обработки сплавов титана |
Country Status (23)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP2931930B1 (ru) |
| JP (2) | JP6366601B2 (ru) |
| KR (1) | KR102001279B1 (ru) |
| CN (1) | CN104797723B (ru) |
| AU (2) | AU2013360096B2 (ru) |
| BR (1) | BR112015010745A8 (ru) |
| CA (1) | CA2886994C (ru) |
| DK (1) | DK2931930T3 (ru) |
| ES (1) | ES2717651T3 (ru) |
| HK (1) | HK1212400A1 (ru) |
| HU (1) | HUE042474T2 (ru) |
| IL (2) | IL238169B (ru) |
| IN (1) | IN2015DN02904A (ru) |
| MX (1) | MX368287B (ru) |
| NZ (1) | NZ707000A (ru) |
| PL (1) | PL2931930T3 (ru) |
| PT (1) | PT2931930T (ru) |
| RU (2) | RU2637446C2 (ru) |
| SG (2) | SG10201704857RA (ru) |
| TR (1) | TR201904960T4 (ru) |
| TW (1) | TWI602930B (ru) |
| UA (1) | UA115157C2 (ru) |
| WO (1) | WO2014093009A1 (ru) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR3024160B1 (fr) * | 2014-07-23 | 2016-08-19 | Messier Bugatti Dowty | Procede d'elaboration d`une piece en alliage metallique |
| JP6655937B2 (ja) | 2015-10-08 | 2020-03-04 | 日立金属株式会社 | 回転鍛造により鍛造物を製造する方法および装置 |
| RU2647071C2 (ru) * | 2016-07-14 | 2018-03-13 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Способ термомеханической обработки титановых сплавов |
| JP6823827B2 (ja) | 2016-12-15 | 2021-02-03 | 大同特殊鋼株式会社 | 耐熱Ｔｉ合金及びその製造方法 |
| RU2681033C2 (ru) * | 2017-05-12 | 2019-03-01 | Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ | Способ получения заготовки из титановых сплавов для изделий, испытывающих переменные механические нагрузки |
| RU2664346C1 (ru) * | 2017-05-12 | 2018-08-16 | Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ | Способ получения заготовки из титановых сплавов для изделий, испытывающих переменные механические нагрузки |
| CN108754371B (zh) * | 2018-05-24 | 2020-07-17 | 太原理工大学 | 一种细化近α高温钛合金晶粒的制备方法 |
| CN109554639B (zh) * | 2018-12-14 | 2021-07-30 | 陕西科技大学 | 一种高铌TiAl合金片层结构细化的方法 |
| CN109778009A (zh) * | 2019-03-24 | 2019-05-21 | 杭州辰卓科技有限公司 | 一种包含耐钛火双相（α+β）和高阻尼性能的钛合金 |
| WO2021181101A1 (en) * | 2020-03-11 | 2021-09-16 | Bae Systems Plc | Method of forming precursor into a ti alloy article |
| CN112191785B (zh) * | 2020-08-28 | 2021-12-10 | 中国科学院金属研究所 | 一种高品质钛合金大规格棒材的锻造工艺 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5442847A (en) * | 1994-05-31 | 1995-08-22 | Rockwell International Corporation | Method for thermomechanical processing of ingot metallurgy near gamma titanium aluminides to refine grain size and optimize mechanical properties |
| RU2134308C1 (ru) * | 1996-10-18 | 1999-08-10 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | Способ обработки титановых сплавов |
| CN1159472C (zh) * | 2001-09-04 | 2004-07-28 | 北京航空材料研究院 | 钛合金准β锻造工艺 |
| US7008491B2 (en) * | 2002-11-12 | 2006-03-07 | General Electric Company | Method for fabricating an article of an alpha-beta titanium alloy by forging |
| US20050145310A1 (en) * | 2003-12-24 | 2005-07-07 | General Electric Company | Method for producing homogeneous fine grain titanium materials suitable for ultrasonic inspection |
| RU2364660C1 (ru) * | 2007-11-26 | 2009-08-20 | Владимир Валентинович Латыш | Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из титановых сплавов |
| RU2393936C1 (ru) * | 2009-03-25 | 2010-07-10 | Владимир Алексеевич Шундалов | Способ получения ультрамелкозернистых заготовок из металлов и сплавов |
| US8613818B2 (en) * | 2010-09-15 | 2013-12-24 | Ati Properties, Inc. | Processing routes for titanium and titanium alloys |
-
2013
- 2013-11-26 AU AU2013360096A patent/AU2013360096B2/en active Active
- 2013-11-26 BR BR112015010745A patent/BR112015010745A8/pt not_active Application Discontinuation
- 2013-11-26 EP EP13812249.4A patent/EP2931930B1/en active Active
- 2013-11-26 DK DK13812249.4T patent/DK2931930T3/en active
- 2013-11-26 CA CA2886994A patent/CA2886994C/en active Active
- 2013-11-26 PL PL13812249T patent/PL2931930T3/pl unknown
- 2013-11-26 NZ NZ70700013A patent/NZ707000A/en unknown
- 2013-11-26 UA UAA201506963A patent/UA115157C2/uk unknown
- 2013-11-26 RU RU2015128288A patent/RU2637446C2/ru active
- 2013-11-26 PT PT13812249T patent/PT2931930T/pt unknown
- 2013-11-26 WO PCT/US2013/071801 patent/WO2014093009A1/en active Application Filing
- 2013-11-26 MX MX2015004870A patent/MX368287B/es active IP Right Grant
- 2013-11-26 HU HUE13812249A patent/HUE042474T2/hu unknown
- 2013-11-26 JP JP2015547393A patent/JP6366601B2/ja active Active
- 2013-11-26 ES ES13812249T patent/ES2717651T3/es active Active
- 2013-11-26 CN CN201380060682.9A patent/CN104797723B/zh active Active
- 2013-11-26 RU RU2017140315A patent/RU2688109C2/ru active
- 2013-11-26 IN IN2904DEN2015 patent/IN2015DN02904A/en unknown
- 2013-11-26 SG SG10201704857RA patent/SG10201704857RA/en unknown
- 2013-11-26 SG SG11201503654RA patent/SG11201503654RA/en unknown
- 2013-11-26 TR TR2019/04960T patent/TR201904960T4/tr unknown
- 2013-11-26 KR KR1020157008320A patent/KR102001279B1/ko active IP Right Grant
- 2013-12-10 TW TW102145442A patent/TWI602930B/zh active
-
2015
- 2015-04-12 IL IL238169A patent/IL238169B/en active IP Right Grant
-
2016
- 2016-01-13 HK HK16100342.7A patent/HK1212400A1/xx unknown
-
2017
- 2017-05-17 AU AU2017203311A patent/AU2017203311C1/en active Active
-
2018
- 2018-03-06 IL IL257905A patent/IL257905B/en active IP Right Grant
- 2018-07-03 JP JP2018126550A patent/JP6734890B2/ja active Active
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2015128288A (ru) | Способы обработки сплавов титана | |
| RU2015121129A (ru) | Термомеханическая обработка двухфазных титановых сплавов с альфа-бета-структурой | |
| RU2013116806A (ru) | Технологические маршруты для титана и сплавов титана | |
| JP2016517471A5 (ru) | ||
| CN104532057B (zh) | 一种Ti6242钛合金及其小规格棒材的制备方法 | |
| CN109482796B (zh) | 一种TC4钛合金盘锻件的β锻及热处理方法 | |
| US20230088978A1 (en) | High strength aluminum stamping | |
| CN105603346B (zh) | 一种提高tc18钛合金棒材组织均匀性的锻造方法 | |
| JP2013518181A5 (ru) | ||
| CN106868436A (zh) | 一种快径锻联合生产高温合金gh4169细晶棒材制造方法 | |
| CN103706743B (zh) | 一种钛合金鼓筒锻件的模锻成型工艺 | |
| CN106862452A (zh) | 一种TC17钛合金整体叶盘的等温β锻造方法 | |
| JP2016512173A (ja) | 鍛造困難なひずみ経路感受性チタン系合金およびニッケル系合金のための分割パス自由鍛造 | |
| WO2012166295A3 (en) | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys | |
| MX2012007178A (es) | Produccion de titanio de alta resistencia. | |
| JP2016503126A5 (ru) | ||
| RU2015156639A (ru) | Способ изготовления заготовок из сплавов на основе интерметаллида титана с орто-фазой | |
| CN105063527B (zh) | 一种ta5‑a合金饼材锻坯的制备方法 | |
| CN107413998A (zh) | 一种Nb47Ti合金大规格棒材的制备方法 | |
| CN107282687B (zh) | 一种Ti6Al4V钛合金细晶棒材的制备方法 | |
| CN108472703A (zh) | 使用钛合金制造棒材的方法 | |
| CN105057521B (zh) | 一种ta5‑a合金大尺寸环坯的制备方法 | |
| CN114032375B (zh) | 超级13Cr不锈钢锻材的加工方法 | |
| CN105583251A (zh) | 一种大规格Inconel690合金棒材的锻造方法 | |
| CN106391958A (zh) | Tc4大型钛合金斜筒类模锻件的制造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HZ9A | Changing address for correspondence with an applicant |