RU2011140704A - Разделение диоксида углерода и водорода - Google Patents

Разделение диоксида углерода и водорода Download PDF

Info

Publication number
RU2011140704A
RU2011140704A RU2011140704/06A RU2011140704A RU2011140704A RU 2011140704 A RU2011140704 A RU 2011140704A RU 2011140704/06 A RU2011140704/06 A RU 2011140704/06A RU 2011140704 A RU2011140704 A RU 2011140704A RU 2011140704 A RU2011140704 A RU 2011140704A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
stream
hydrogen
stage
synthesis gas
carbon dioxide
Prior art date
Application number
RU2011140704/06A
Other languages
English (en)
Inventor
Маттью БО
Джонатан Алек Форсит
Майкл Джон ГОДФРИ
Бадрул Худа
Original Assignee
Бп Олтернетив Энерджи Интернэшнл Лимитед
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from EP09250654A external-priority patent/EP2233870A1/en
Application filed by Бп Олтернетив Энерджи Интернэшнл Лимитед filed Critical Бп Олтернетив Энерджи Интернэшнл Лимитед
Publication of RU2011140704A publication Critical patent/RU2011140704A/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0223—H2/CO mixtures, i.e. synthesis gas; Water gas or shifted synthesis gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/06—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of inorganic compounds containing electro-positively bound hydrogen, e.g. water, acids, bases, ammonia, with inorganic reducing agents
    • C01B3/12—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of inorganic compounds containing electro-positively bound hydrogen, e.g. water, acids, bases, ammonia, with inorganic reducing agents by reaction of water vapour with carbon monoxide
    • C01B3/16—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of inorganic compounds containing electro-positively bound hydrogen, e.g. water, acids, bases, ammonia, with inorganic reducing agents by reaction of water vapour with carbon monoxide using catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
    • C01B3/506—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification at low temperatures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0252—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of hydrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0266—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of carbon dioxide
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/0605—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the feed stream
    • F25J3/0625—H2/CO mixtures, i.e. synthesis gas; Water gas or shifted synthesis gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
    • F25J3/0655—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of hydrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
    • F25J3/067—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/046—Purification by cryogenic separation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0475—Composition of the impurity the impurity being carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0485—Composition of the impurity the impurity being a sulfur compound
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0495—Composition of the impurity the impurity being water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/80—Aspect of integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas not covered by groups C01B2203/02 - C01B2203/1695
    • C01B2203/86—Carbon dioxide sequestration
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/80—Separating impurities from carbon dioxide, e.g. H2O or water-soluble contaminants
    • F25J2220/82—Separating low boiling, i.e. more volatile components, e.g. He, H2, CO, Air gases, CH4
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/20—Integrated compressor and process expander; Gear box arrangement; Multiple compressors on a common shaft
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/30—Compression of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/80—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being carbon dioxide
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2260/00—Coupling of processes or apparatus to other units; Integrated schemes
    • F25J2260/80—Integration in an installation using carbon dioxide, e.g. for EOR, sequestration, refrigeration etc.
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F25J2270/06—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop with multiple gas expansion loops
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
    • F25J2270/902—Details about the refrigeration cycle used, e.g. composition of refrigerant, arrangement of compressors or cascade, make up sources, use of reflux exchangers etc.
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/12—Particular process parameters like pressure, temperature, ratios
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)

Abstract

1. Способ удаления диоксида углерода из сырьевого потока синтез-газа в установке для криогенного разделения, включающей одну стадию криогенного разделения или, по меньшей мере, две стадии криогенного разделения, осуществляемых последовательно, причем указанные стадии последовательности обозначают выражениями «стадия 1», «стадия N», причем N представляет собой количество стадий последовательности; единственная стадия или каждая стадия последовательности включает следующие стадии: (а) конденсация диоксида углерода в составе синтез-газа путем охлаждения синтез-газа с помощью бесконтактного теплообмена с внешним хладагентом с получением сжиженного диоксида углерода, (б) отделение сжиженного диоксида углерода от синтез-газа, причем, если осуществляют одну стадию разделения, на ней производят выгрузку конечного потока сжиженного диоксида углерода и обогащенного водородом потока синтез-газа, или, если осуществляют несколько последовательных стадий, производят охлаждение синтез-газа до более низких температур на каждой стадии последовательности, по мере прохождения синтез-газа от стадии 1 до стадии N, таким образом, осуществляют отдельное удаление конечного потока сжиженного диоксида углерода на каждой из стадий, а на стадии N выгружают обогащенный водородом поток парообразного синтез-газа, отличающийся тем, что:(I) сырьевой поток синтез-газа включает от 40 до 65 мол.% водорода, и его подают на единственную стадию или первую стадию последовательности при давлении, составляющем от 46 до 76 бар (абс.);(II) работу единственной стадии или стадии N последовательности осуществляют при температуре, составляющей от -53 до -48°

Claims (31)

1. Способ удаления диоксида углерода из сырьевого потока синтез-газа в установке для криогенного разделения, включающей одну стадию криогенного разделения или, по меньшей мере, две стадии криогенного разделения, осуществляемых последовательно, причем указанные стадии последовательности обозначают выражениями «стадия 1», «стадия N», причем N представляет собой количество стадий последовательности; единственная стадия или каждая стадия последовательности включает следующие стадии: (а) конденсация диоксида углерода в составе синтез-газа путем охлаждения синтез-газа с помощью бесконтактного теплообмена с внешним хладагентом с получением сжиженного диоксида углерода, (б) отделение сжиженного диоксида углерода от синтез-газа, причем, если осуществляют одну стадию разделения, на ней производят выгрузку конечного потока сжиженного диоксида углерода и обогащенного водородом потока синтез-газа, или, если осуществляют несколько последовательных стадий, производят охлаждение синтез-газа до более низких температур на каждой стадии последовательности, по мере прохождения синтез-газа от стадии 1 до стадии N, таким образом, осуществляют отдельное удаление конечного потока сжиженного диоксида углерода на каждой из стадий, а на стадии N выгружают обогащенный водородом поток парообразного синтез-газа, отличающийся тем, что:
(I) сырьевой поток синтез-газа включает от 40 до 65 мол.% водорода, и его подают на единственную стадию или первую стадию последовательности при давлении, составляющем от 46 до 76 бар (абс.);
(II) работу единственной стадии или стадии N последовательности осуществляют при температуре, составляющей от -53 до -48°С, и давлении, составляющем от 44 до 74 бар (абс.), таким образом, что на единственной стадии или на всех стадиях последовательности совместно удаляют от 70 до 80% общего количества молей диоксида углерода из сырьевого потока синтез-газа; и
(III) поток (потоки) конечного сжиженного CO2, удаленный (удаленные) на стадии (стадиях) установки криогенного разделения, изолируют и/или применяют в химическом процессе.
2. Способ по п.1, в котором жидкий поток (потоки) конечного CO2 применяют для добычи нефти улучшенными способами, а затем изолируют.
3. Способ по п.1, в котором в установке криогенного разделения из сырьевого потока синтез-газа удаляют от 75 до 80% общего количества молей диоксида углерода.
4. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором сырьевой поток синтез-газа включает водород, диоксид углерода и сероводород, причем сероводород удаляют из потока синтез-газа с помощью конденсации на единственной стадии или на каждой из стадий криогенного разделения последовательности, и сероводород выгружают на единственной стадии или на каждой из стадий последовательности в составе потока (потоков) конечного сжиженного диоксида углерода.
5. Способ по п.4, в котором на единственной стадии или на всех стадиях последовательности из сырьевого потока синтез-газа удаляют от 80 до 90% общего количества молей сероводорода.
6. Способ по п.1, в котором сырьевой поток синтез-газа охлаждают выше по потоку от установки криогенного разделения до температуры в диапазоне от 20 до 50°С, при этом конденсируется конденсат, который отделяют от охлажденного потока синтез-газа.
7. Способ по п.6, в котором сырьевой поток синтез-газа сушат перед направлением в установку для конденсации CO2 таким образом, чтобы содержание воды в сырьевом потоке синтез-газа составляло менее чем 1 част./млн в расчете на моли.
8. Способ по п.1, в котором сырьевой поток синтез-газа направляют в теплообменник предварительного охлаждения установки конденсации CO2, в котором осуществляют предварительное охлаждение сырьевого потока синтез-газа с помощью холодного потока процесса, выбранного из жидкого потока конечного CO2 и холодного обогащенного Н2 газообразного потока пара.
9. Способ по п.8, в котором предварительное охлаждение сырьевого потока синтез-газа осуществляют в многоканальном теплообменнике путем пропускания сырьевого потока синтез-газа, по меньшей мере, через один канал многоканального теплообменника, а несколько холодных потоков процесса пропускают через другие каналы многоканального теплообменника.
10. Способ по п.1, в котором падение давления на единственной стадии или последовательности стадий установки криогенного разделения составляет от 2 до 10 бар.
11. Способ по п.1, в котором обогащенный водородом парообразный поток синтез-газа, выходящий из сепаратора единственной стадии криогенного разделения или стадии N последовательности стадий криогенного разделения, пропускают через канал многоканального теплообменника с осуществлением теплообмена с сырьевым потоком синтез-газа, а затем охлаждают путем расширения до пониженного давления в первом турборасширителе, после чего подают в дополнительный канал многоканального теплообменника, и обогащенный водородом поток пара, необязательно, охлаждают путем расширения до пониженного давления во втором турборасширителе, после чего направляют в еще один канал многоканального теплообменника, таким образом, осуществляют предварительное охлаждение сырьевого потока синтез-газа до температуры в диапазоне от -15 до -35°С.
12. Способ по п.11, в котором обогащенный водородом парообразный поток синтез-газа, выгружаемый с единственной стадии криогенного разделения или последней стадии (стадии N) установки криогенного разделения, включает, по меньшей мере, 70 мол.% водорода, предпочтительно, по меньшей мере, 80 мол.% водорода, и расширенный обогащенный водородом поток пара применяют в качестве потока топлива для камеры сгорания газовой турбины, которая приводит в действие электрический генератор, при этом получают электроэнергию, при условии, что обогащенный водородом поток пара не был расширен до давления, которое ниже чем желаемое давление подачи газообразного топлива в камеру сгорания.
13. Способ по п.1, в котором жидкий поток СО2, выгружаемый с единственной стадии криогенного разделения или соединенный жидкий поток CO2, выгружаемый из последовательности стадий криогенного разделения, включает, по меньшей мере, 90 мол.% CO2, конкретно, по меньшей мере, примерно 94 мол.% CO2, жидкий поток CO2 или соединенный жидкий поток CO2 подают в ректификационную колонну, а из нижней части ректификационной колонны, или рядом с ней, выгружают жидкий поток конечного CO2, включающий менее чем 1 об.% водорода.
14. Способ по п.1, в котором сжиженный поток конечного CO2 перемещают по трубопроводу в принимающую установку нефтяного промысла или газового промысла, в которой поток конечного CO2 вводят под давлением в резервуар нефтяного промысла или резервуар, содержащий газообразную текучую среду.
15. Способ разделения потока синтез-газа на обогащенный водородом поток пара и обогащенный диоксидом углерода поток, данный способ включает следующие стадии:
а) охлаждение потока синтез-газа до температуры, при которой образуется двухфазная смесь,
б) направление охлажденного потока, полученного на стадии (а), непосредственно или опосредованно в сосуд разделения газа и жидкости, причем поток, направляемый в сосуд разделения газа и жидкости, находится при давлении, составляющем менее 150 бар (отн.),
в) выгрузка из разделительного сосуда обогащенного водородом потока пара и потока жидкого CO2,
г) подача отделенного обогащенного водородом потока пара в систему расширения, включающую несколько расширителей, установленных последовательно, причем обогащенный водородом поток пара подвергают расширению в каждом турборасширителе последовательности таким образом, что расширенный обогащенный водородом поток пара выгружают из каждого из турборасширителей при пониженной температуре и последовательно понижающемся давлении, и
д) применение, по меньшей мере, одного расширенного обогащенного водородом потока пара в качестве хладагента.
16. Способ по п.15, в котором расширенный обогащенный водородом поток пара применяют для охлаждения одного или более потоков, выбранных из обогащенного водородом потока газа, потока диоксида углерода и потока синтез-газа.
17. Способ по п.15, в котором в расширителях осуществляют изоэнтропийное расширение обогащенного водородом пара в каждом из расширителей последовательности с получением движущей силы.
18. Способ по п.15, дополнительно включающий увеличение давления отделенного потока диоксида углерода.
19. Способ по любому из пп.15-18, дополнительно включающий прямое или опосредованное направление отделенного обогащенного водородом потока в дополнительный сосуд разделения газа и жидкости и выгрузку из сосуда разделения второго отделенного обогащенного водородом потока пара и второго жидкого потока CO2.
20. Способ разделения потока синтез-газа на обогащенный водородом поток пара и поток, обогащенный диоксидом углерода, включающий следующие стадии:
а) охлаждение потока газа до температуры, при которой образуется двухфазная смесь,
б) направление охлажденного потока, полученного на стадии (а), непосредственно или опосредованно в первый сосуд разделения газа и жидкости, причем давление сырья, подаваемого в сосуд разделения газа и жидкости, составляет менее 150 бар (отн.),
в) выгрузка из разделительного сосуда обогащенного водородом потока пара и потока жидкого СО2,
г) направление обогащенного водородом потока пара, полученного на стадии (в), напрямую или опосредованно, во второй сосуд разделения газа и жидкости, и выгрузка из разделительного сосуда второго обогащенного водородом потока пара и жидкого потока CO2,
д) подача отделенного обогащенного водородом потока пара в систему расширения, включающую, по меньшей мере, один расширитель, причем обогащенный водородом поток пара подвергают расширению в расширителе системы, таким образом, что расширенный обогащенный водородом поток пара выгружают из расширителя при пониженной температуре и пониженном давлении, и
е) применение расширенного обогащенного водородом потока пара в качестве хладагента.
21. Способ по п.20, дополнительно включающий охлаждение отделенного обогащенного водородом потока выше по потоку от второго сосуда разделения.
22. Способ удаления диоксида углерода из сырьевого потока синтез-газа в установке для криогенного разделения, включающей одну стадию криогенного разделения или, по меньшей мере, две стадии криогенного разделения, осуществляемых последовательно, причем указанные стадии последовательности обозначают выражениями «стадия 1», «стадия N», причем N представляет собой количество стадий последовательности; единственная стадия или каждая стадия последовательности включает следующие стадии: (а) конденсация диоксида углерода в составе синтез-газа путем охлаждения синтез-газа с помощью бесконтактного теплообмена с внешним хладагентом с получением сжиженного диоксида углерода, (б) отделение сжиженного диоксида углерода от синтез-газа, причем, если осуществляют одну стадию разделения, на ней производят выгрузку конечного потока сжиженного диоксида углерода и обогащенного водородом потока синтез-газа; или осуществляют последовательное охлаждение синтез-газа до более низких температур на каждой стадии последовательности, по мере прохождения синтез-газа от стадии 1 до стадии N, таким образом, осуществляют отдельное удаление конечного потока сжиженного диоксида углерода на каждой из стадий, а на стадии N выгружают обогащенный водородом поток парообразного синтез-газа, причем:
(I) сырьевой поток синтез-газа включает от 40 до 65 мол.% водорода, и его подают на единственную стадию или первую стадию последовательности при давлении, составляющем от 46 до 90 бар (абс.);
(II) работу единственной стадии или стадии N последовательности осуществляют при температуре, составляющей от -53 до -48°С, и давлении, составляющем от 44 до 90 бар (абс.), таким образом, что на единственной стадии или на всех стадиях последовательности совместно удаляют от 70 до 80% общего количества молей диоксида углерода из сырьевого потока синтез-газа; и
(III) поток (потоки) конечного сжиженного CO2, удаленный (удаленные) на стадии (стадиях) установки криогенного разделения, изолируют и/или применяют в химическом процессе.
23. Способ по п.22, в котором сырьевой поток синтез-газа направляют в систему теплообмена, в которой сырьевой поток синтез-газа охлаждают с помощью более холодного потока процесса, выбранного из жидкого потока конечного CO2 и потока, обогащенного Н2, предпочтительно, сырьевой поток синтез-газа охлаждают в многоканальном теплообменнике путем пропускания сырьевого потока синтез-газа через, по меньшей мере, один канал многоканального теплообменника, а несколько более холодных потоков процесса пропускают через другие каналы многоканального теплообменника.
24. Способ по п.23, в котором обогащенный водородом поток пара, выходящий из сосуда разделения, пропускают через канал многоканального теплообменника с осуществлением теплообмена с сырьевым потоком синтез-газа, а затем охлаждают путем расширения до пониженного давления в первом турборасширителе, после чего подают в другой канал многоканального теплообменника, и обогащенный водородом поток пара, необязательно, охлаждают путем расширения до пониженного давления во втором турборасширителе, а затем подают в еще один канал многоканального теплообменника.
25. Способ по п.22, в котором обогащенный водородом поток применяют в качестве топлива камеры сгорания газовой турбины.
26. Способ по п.22, в котором сжиженный поток конечного CO2 перемещают по трубопроводу в принимающую установку нефтяного промысла или газового промысла, в которой поток конечного CO2 вводят под давлением в резервуар нефтяного промысла или резервуар, содержащий газообразную текучую среду.
27. Способ удаления диоксида углерода из потока газообразного сырья в установке для криогенного разделения, включающей единственную стадию криогенного разделения или, по меньшей мере, две стадии криогенного разделения, осуществляемых последовательно, причем указанные стадии последовательности обозначают выражениями «стадия 1», «стадия N», причем N представляет собой количество стадий последовательности; единственная стадия или каждая стадия последовательности включает следующие стадии: (а) конденсация диоксида углерода в составе газа путем охлаждения газа с помощью бесконтактного теплообмена с хладагентом с получением сжиженного диоксида углерода, (б) отделение сжиженного диоксида углерода от газа, или последовательное охлаждение газа до более низких температур на каждой стадии последовательности, по мере прохождения газа от стадии 1 до стадии N, таким образом, осуществляют отдельное удаление конечного потока сжиженного диоксида углерода на каждой из стадий, а на стадии N выгружают газообразный поток пара.
28. Система разделения потока синтез-газа на обогащенный водородом поток пара и поток, обогащенный диоксидом углерода, включающая:
а) систему охлаждения, предназначенную для охлаждения потока газа до температуры, при которой образуется двухфазная смесь,
б) сосуд разделения газа и жидкости, предназначенный для прямой или опосредованной подачи в него двухфазной смеси, поступающей из системы охлаждения, при давлении менее 150 бар, причем из разделительного сосуда выходит обогащенный водородом поток пара и жидкий поток CO2,
в) систему расширения, установленную ниже по потоку от разделительного сосуда, в которую поступает обогащенный водородом поток пара, система расширения включает несколько расширителей, установленных последовательно, таким образом, что обогащенный водородом поток пара подвергают расширению в каждом расширителе последовательности, таким образом, что обогащенный водородом поток пара можно выгружать из каждого из расширителей при пониженной температуре и последовательно понижающемся давлении,
г) проточный контур, предназначенный для подачи расширенного обогащенного водородом потока в систему охлаждения.
29. Система по п.28, дополнительно включающая компрессор или насос, предназначенный для увеличения давления отделенного потока диоксида углерода.
30. Система разделения потока синтез-газа на обогащенный водородом поток пара и поток, обогащенный диоксидом углерода, включающая:
а) систему охлаждения, предназначенную для охлаждения потока синтез-газа до температуры, при которой образуется двухфазная смесь,
б) первый сосуд разделения газа и жидкости, предназначенный для прямой или опосредованной подачи в него охлажденного потока, причем сырье, поступающее в сосуд разделения газа и жидкости, находится при давлении менее 150 бар, а на выходе из него получают первый обогащенный водородом поток и жидкий поток CO2,
в) второй сосуд разделения газа и жидкости, расположенный ниже по потоку от первого разделителя, предназначенный для прямой или опосредованной подачи в него первого обогащенного водородом потока, а на выходе из указанного сосуда разделения получают второй обогащенный водородом поток и жидкий поток CO2,
г) систему расширения, включающую, по меньшей мере, один расширитель, установленную, предпочтительно, ниже по потоку от второго разделительного сосуда, в которую поступает обогащенный водородом поток пара и подвергается расширению в расширителе системы, таким образом, что из расширителя можно выгружать расширенный обогащенный водородом поток пара при пониженной температуре и пониженном давлении,
д) проточный контур, предназначенный для подачи расширенного обогащенного водородом потока пара в систему охлаждения.
31. Система по п.30, дополнительно включающая компрессор или насос, предназначенный для увеличения давления отделенного потока диоксида углерода.
RU2011140704/06A 2009-03-09 2010-03-05 Разделение диоксида углерода и водорода RU2011140704A (ru)

Applications Claiming Priority (9)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP09250654.2 2009-03-09
EP09250654A EP2233870A1 (en) 2009-03-09 2009-03-09 Separation of carbon dioxide and hydrogen
GB2009002895 2009-12-16
GBPCT/GB2009/002895 2009-12-16
EP10250045.1 2010-01-12
EP10250045 2010-01-12
EP10250096 2010-01-21
EP10250096.4 2010-01-21
PCT/GB2010/000405 WO2010103259A2 (en) 2009-03-09 2010-03-05 Separation of carbon dioxide and hydrogen

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2011140704A true RU2011140704A (ru) 2013-04-20

Family

ID=42728869

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011140704/06A RU2011140704A (ru) 2009-03-09 2010-03-05 Разделение диоксида углерода и водорода

Country Status (10)

Country Link
US (1) US20120000243A1 (ru)
EP (1) EP2406566A2 (ru)
JP (1) JP2012519649A (ru)
CN (1) CN102422108A (ru)
AU (1) AU2010222763A1 (ru)
BR (1) BRPI1009260A2 (ru)
CA (1) CA2754135A1 (ru)
RU (1) RU2011140704A (ru)
WO (1) WO2010103259A2 (ru)
ZA (1) ZA201106560B (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2667550C2 (ru) * 2013-08-06 2018-09-21 Тийода Корпорейшн Система подачи водорода и способ подачи водорода
RU2751758C1 (ru) * 2020-11-03 2021-07-16 Юрий Иванович Духанин Водородная криогенная система с колонной низкотемпературной ректификации газовой смеси

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102971253B (zh) * 2010-02-02 2015-06-17 英国备选能源国际有限公司 气体的分离
US20120137728A1 (en) * 2010-04-16 2012-06-07 Kourosh Zanganeh Auto-refrigerated gas separation system for carbon dioxide capture and compression
US20120152120A1 (en) * 2010-12-15 2012-06-21 Uop Llc Production of carbon dioxide from synthesis gas
EP2867484B1 (en) 2012-06-27 2020-02-12 Grannus, LLC Polygeneration production of power and fertilizer through emissions capture
US8828122B2 (en) * 2012-07-09 2014-09-09 General Electric Company System and method for gas treatment
US20160208693A1 (en) * 2013-09-27 2016-07-21 Siemens Aktiengesellschaft Power plant having a gas turbine and a hydrogen-cooled generator
FR3021044B1 (fr) * 2014-05-15 2018-01-26 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede de traitement pour la separation de dioxyde de carbone et d’hydrogene d’un melange
BR112018011232B1 (pt) 2015-12-04 2022-10-11 Grannus, Llc Método para a produção de hidrogênio a partir de gases de síntese de um processo de oxidação parcial suprido com oxigênio
JP6698872B2 (ja) * 2016-04-21 2020-05-27 フュエルセル エナジー， インコーポレイテッドＦｕｅｌｃｅｌｌ Ｅｎｅｒｇｙ， Ｉｎｃ． 冷却／凝縮による燃料電池のアノード排気からの二酸化炭素除去
JP6857433B2 (ja) 2016-04-21 2021-04-14 フュエルセル エナジー， インコーポレイテッドＦｕｅｌｃｅｌｌ Ｅｎｅｒｇｙ， Ｉｎｃ． 二酸化炭素回収のための溶融炭酸塩型燃料電池アノード排気の後処理
KR102372516B1 (ko) 2016-04-29 2022-03-10 퓨얼 셀 에너지, 인크 이산화탄소 포집을 증진시키기 위한 애노드 배기가스의 메탄화
CN106115700B (zh) * 2016-08-19 2018-02-13 南京聚拓化工科技有限公司 束管式水床移热复合型co变换装置及变换工艺
KR101731051B1 (ko) * 2016-08-23 2017-04-27 고등기술연구원연구조합 고효율 초임계 이산화탄소 발전 시스템 및 그 방법
FR3070016B1 (fr) * 2017-08-10 2019-08-23 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede et installation de purification d'un flux gazeux d'alimentation comprenant au moins 90% de co2
CA3082075A1 (en) * 2017-11-09 2019-05-16 8 Rivers Capital, Llc Systems and methods for production and separation of hydrogen and carbon dioxide
EP3583997B1 (de) * 2018-06-18 2022-09-28 L'air Liquide, Société Anonyme Pour L'Étude Et L'exploitation Des Procédés Georges Claude Verfahren und anlage zur reinigung von rohsynthesegas
GB2582763A (en) * 2019-04-01 2020-10-07 Linde Ag Method and device for the recovery of waste energy from refrigerant compression systems used in gas liquefaction processes
CN114555208A (zh) * 2019-06-25 2022-05-27 马来西亚国家石油公司 用于处理lng的系统和方法
US11353261B2 (en) * 2019-10-31 2022-06-07 Air Products And Chemicals, Inc. Lights removal from carbon dioxide
EP4118029A1 (en) 2020-03-11 2023-01-18 Fuelcell Energy, Inc. Steam methane reforming unit for carbon capture
JP2023027674A (ja) * 2021-08-17 2023-03-02 国立研究開発法人産業技術総合研究所 高圧水素供給システム及びその方法
CN115501632B (zh) * 2022-10-19 2024-06-04 北京石油化工工程有限公司 一种二氧化碳提纯工艺及二氧化碳提纯系统
CN115790078B (zh) * 2022-11-29 2023-09-29 北京恒泰洁能科技有限公司 一种co2液化工艺及冷箱
CN115790076B (zh) * 2023-02-08 2023-05-23 杭氧集团股份有限公司 一种回收烟道气中二氧化碳和氮气的装置及方法

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3349571A (en) * 1966-01-14 1967-10-31 Chemical Construction Corp Removal of carbon dioxide from synthesis gas using spearated products to cool external refrigeration cycle
US3614872A (en) * 1967-12-22 1971-10-26 Texaco Inc Synthesis gas separation process
JPS5677673A (en) * 1979-11-28 1981-06-26 Nippon Oxygen Co Ltd Lowwtemperature liquefying separating method for carbonic acid gas
EP0212878A1 (en) 1985-08-08 1987-03-04 Heatric Pty. Limited Plate-type cross-flow heat exchanger
EP0292245A1 (en) 1987-05-21 1988-11-23 Heatric Pty. Limited Flat-plate heat exchanger
GB9105478D0 (en) * 1991-03-15 1991-05-01 Air Prod & Chem Carbon dioxide and acid gas removal and recovery process for fossil fuel fired power plants
US6070431A (en) * 1999-02-02 2000-06-06 Praxair Technology, Inc. Distillation system for producing carbon dioxide
US7014835B2 (en) 2002-08-15 2006-03-21 Velocys, Inc. Multi-stream microchannel device
US6622519B1 (en) 2002-08-15 2003-09-23 Velocys, Inc. Process for cooling a product in a heat exchanger employing microchannels for the flow of refrigerant and product
CA2521010C (en) * 2003-04-03 2010-01-19 Fluor Corporation Configurations and methods of carbon capture
FR2877939B1 (fr) * 2004-11-16 2007-02-02 Air Liquide Procede et installation pour la production combinee d'hydrogene et de dioxyde de carbone
WO2006097703A1 (en) * 2005-03-14 2006-09-21 Geoffrey Gerald Weedon A process for the production of hydrogen with co-production and capture of carbon dioxide
FR2884305A1 (fr) * 2005-04-08 2006-10-13 Air Liquide Procede de recuperation et liquefaction du co2 contenu dans un gaz pauvre en co2
US7294327B2 (en) 2006-03-21 2007-11-13 Tennessee Valley Authority Multi-stage cryogenic acid gas removal
US8080090B2 (en) * 2007-02-16 2011-12-20 Air Liquide Process & Construction, Inc. Process for feed gas cooling in reboiler during CO2 separation
EP2023066A1 (en) * 2007-07-25 2009-02-11 BP Alternative Energy Holdings Limited Separation of carbon dioxide and hydrogen
US20100126180A1 (en) * 2007-07-25 2010-05-27 Jonathan Alec Forsyth Separation of carbon dioxide and hydrogen

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2667550C2 (ru) * 2013-08-06 2018-09-21 Тийода Корпорейшн Система подачи водорода и способ подачи водорода
RU2751758C1 (ru) * 2020-11-03 2021-07-16 Юрий Иванович Духанин Водородная криогенная система с колонной низкотемпературной ректификации газовой смеси

Also Published As

Publication number Publication date
WO2010103259A3 (en) 2011-03-24
ZA201106560B (en) 2012-05-30
CA2754135A1 (en) 2010-09-16
BRPI1009260A2 (pt) 2016-03-08
AU2010222763A1 (en) 2011-09-22
JP2012519649A (ja) 2012-08-30
EP2406566A2 (en) 2012-01-18
US20120000243A1 (en) 2012-01-05
WO2010103259A2 (en) 2010-09-16
CN102422108A (zh) 2012-04-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2011140704A (ru) Разделение диоксида углерода и водорода
US6301927B1 (en) Autorefrigeration separation of carbon dioxide
CN109690215B (zh) 工业气体场所与液氢生产的一体化
US9163188B2 (en) Separation of carbon dioxide and hydrogen
RU2545546C2 (ru) Извлечение водорода и азота из аммиачного продувочного газа
JP6923629B2 (ja) 発電システム及び方法からの低圧液体二酸化炭素の生成
CN102007358B (zh) 深冷分离氢气和一氧化碳的混合物的方法和设备
US20110203313A1 (en) Separation of carbon dioxide and hydrogen
RU2010150141A (ru) Улучшенное удаление азота в установке для получения сжиженного природного газа
US20120285195A1 (en) Separation of gases
FR3030026A1 (fr) Procede et appareil pour separer un gaz d'alimentation contenant au moins 20% mol. de co2 et au moins 20% mol de methane, par condensation partielle et/ou par distillation
US20180038641A1 (en) Method for liquefaction of industrial gas by integration of methanol plant and air separation unit
US10281203B2 (en) Method for liquefaction of industrial gas by integration of methanol plant and air separation unit
CN101627273A (zh) 由合成气获得产品的方法和设备
WO2011018620A2 (en) Separation of carbon dioxide from a mixture of gases
US11173445B2 (en) Method of preparing natural gas at a gas pressure reduction stations to produce liquid natural gas (LNG)
CN115451649A (zh) 其中去除存在于甲烷中的空气杂质的用于分离和液化甲烷和二氧化碳的方法
CN109311665A (zh) 用于通过低温蒸馏和低温洗涤联合生产氢气和氮气的混合物以及还有一氧化碳的方法和设备
US11125496B2 (en) Process and device for the cryogenic separation of synthesis gas
CN110114627B (zh) 用于低温分离氢气和一氧化碳的混合物的方法
CN116724208A (zh) 用于液化氢气的方法和设备
AU2023209587A1 (en) Effective use of cryogenic separation section in syngas manufacture
WO2023242144A1 (en) Method and plant for separation of carbon dioxide (co2)
FR2953914A1 (fr) Procede et appareil de separation et production de dioxyde de carbone
FR3057942A1 (fr) Procede et appareil de separation cryogenique d’un gaz de synthese par condensation partielle

Legal Events

Date Code Title Description
FA92 Acknowledgement of application withdrawn (lack of supplementary materials submitted)

Effective date: 20140724