RU2005135435A - Способ получения жидких углеводородов с применением процесса фишера-тропша - Google Patents
Способ получения жидких углеводородов с применением процесса фишера-тропша Download PDFInfo
- Publication number
- RU2005135435A RU2005135435A RU2005135435/04A RU2005135435A RU2005135435A RU 2005135435 A RU2005135435 A RU 2005135435A RU 2005135435/04 A RU2005135435/04 A RU 2005135435/04A RU 2005135435 A RU2005135435 A RU 2005135435A RU 2005135435 A RU2005135435 A RU 2005135435A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- hydrogen
- separation
- stream containing
- residual gas
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
Claims (20)
1. Способ конверсии углеводородных газов в жидкие углеводороды, в котором применяется процесс Фишера-Тропша, причем в указанном способе получают жидкие углеводороды и остаточный газ, содержащий по меньшей мере водород, монооксид углерода, диоксид углерода и углеводороды с углеродным числом не более 6, отличающийся тем, что остаточный газ подвергается процессу разделения, в результате которого получают по меньшей мере один поток газа, содержащий метан, и для которого уровень извлечения водорода и монооксида углерода равен по меньшей мере 60%, по меньшей мере один поток газа, для которого уровень извлечения диоксида углерода равен по меньшей мере 40%, и по меньшей мере один дополнительный поток газа, содержащий преимущественно углеводороды с углеродным числом по меньшей мере 2.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в процессе разделения применяют установку разделения РЗА.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что на установке разделения РЗА дополнительно производят по меньшей мере один газовый поток, содержащий преимущественно водород.
4. Способ по п.2, отличающийся тем, что в процессе разделения остаточного газа применяют вторую установку разделения РЗА, производящую по меньшей мере один поток газа, содержащий преимущественно водород.
5. Способ по одному из пп.1-4, отличающийся тем, что остаточный газ содержит по меньшей мере азот, причем в процессе разделения остаточного газа получают по меньшей мере один поток газа, содержащий азот.
6. Способ по одному из пп.1-4, отличающийся тем, что каждый адсорбер установки разделения РЗА состоит по меньшей мере из трех слоев адсорбентов, причем первый слой состоит из окиси алюминия, второй слой состоит из силикагеля, и третий слой состоит по меньшей мере из одного адсорбента, выбранного или из цеолитов, или углеродсодержащих молекулярных сит со средним размером пор, составляющим от 3,4 до 5 А, предпочтительно составляющим от 3,7 до 4,4 А, или титано-силиката со средним размером пор от 3,4 до 5 А, предпочтительно от 3,7 до 4,4 А.
7. Способ по п.6, отличающийся тем, что порядок трех слоев адсорбентов следующий, согласно направлению циркуляции остаточного газ в адсорбере: первый слой, затем второй слой, затем третий слой.
8. Способ по п.6, отличающийся тем, что каждый адсорбер установки разделения РЗА содержит четвертый слой адсорбента согласно направлению циркуляции остаточного газа в адсорбере, выбранный из цеолита или активированного угля, если третий слой является углеродсодержащими молекулярными ситами.
9. Способ по п.4, отличающийся тем, что адсорбер второй установки разделения РЗА, производящий по меньшей мере один поток газа, являющегося относительно чистым водородом, состоит из одного слоя адсорбента, содержащего по меньшей мере активированный уголь.
10. Способ по п.6, отличающийся тем, что каждый адсорбер содержит четвертый слой, содержащий по меньшей мере один титано-силикат или один цеолит.
11. Способ по п.8, отличающийся тем, что каждый адсорбер содержит пятый слой, содержащий по меньшей мере один титано-силикат или один цеолит.
12. Способ по п.1, отличающийся тем, что после обработки остаточного газа поступивший после проведения процесса разделения поток газа, содержащий метан, и для которого уровень рекуперации водорода и монооксида углерода составляет по меньшей мере 60%, обрабатывают на криогенной установке, для получения по меньшей мере одного потока, содержащего в основном водород и монооксид углерода, и по меньшей мере одного потока, содержащего преимущественно метан.
13. Способ по п.1, отличающийся тем, что после обработки остаточного газа поступивший после проведения процесса разделения поток газа, содержащий метан, и для которого уровень извлечения водорода и монооксида углерода равен по меньшей мере 60%, обрабатывают на криогенной установке, для получения по меньшей мере одного потока, содержащего в основном водород, по меньшей мере одного потока, содержащего преимущественно монооксид углерода, и по меньшей мере одного потока, содержащего в основном метан.
14. Способ по п.1, отличающийся тем, что после обработки остаточного газа поступивший после проведения процесса разделения поток газа, содержащий метан, и для которого уровень извлечения водорода и монооксида углерода равен по меньшей мере 60%, обрабатывают согласно способу Р5А, для получения по меньшей мере одного потока, содержащего в основном водород, и по меньшей мере одного потока, содержащего преимущественно монооксид углерода и метан.
15. Способ по п.1, отличающийся тем, что по меньшей мере часть поступившего после проведения процесса разделения остаточного газа потока газа, содержащего метан, и для которого уровень извлечения водорода и монооксида углерода составляет по меньшей мере 60%, используют как газ-реагент в процессе синтеза газа, содержащего Н2 и СО.
16. Способ по п.1, отличающийся тем, что по меньшей мере часть поступившего после проведения процесса разделения остаточного газа потока газа, содержащего метан, и для которого уровень извлечения водорода и монооксида углерода равен по меньшей мере 60%, применяют в качестве газа-реагента в процессе Фишера-Тропша.
17. Способ по п.1, отличающийся тем, что по меньшей мере часть содержащего преимущественно углеводороды с углеродным числом по меньшей мере 2 потока газа, поступившего после проведения процесса разделения остаточного газа, применяют в качестве горючего.
18. Способ по п.1, отличающийся тем, что по меньшей мере часть содержащего преимущественно углеводороды с углеродным числом по меньшей мере 2 потока газа, поступившего после проведения процесса разделения остаточного газа, применяют в качестве газа-реагента в производстве синтез-газа.
19. Способ по п.3, отличающийся тем, что по меньшей мере часть содержащего преимущественно водород потока газа, поступившего после проведения процесса разделения остаточного газа, применяют в процессах гидрокрекинга.
20. Способ по п.1, отличающийся тем, что по меньшей мере часть содержащего преимущественно диоксид углерода потока газа, поступившего после проведения процесса разделения остаточного газа, применяют в качестве газа-реагента в процессе синтеза газа, содержащего Н2 и СО.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0304698A FR2853904B1 (fr) | 2003-04-15 | 2003-04-15 | Procede de production de liquides hydrocarbones mettant en oeuvre un procede fischer-tropsch |
FR0304698 | 2003-04-15 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2005135435A true RU2005135435A (ru) | 2006-06-10 |
RU2334780C2 RU2334780C2 (ru) | 2008-09-27 |
Family
ID=33041880
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2005135435/04A RU2334780C2 (ru) | 2003-04-15 | 2004-04-02 | Способ получения жидких углеводородов с применением процесса фишера-тропша |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20060116430A1 (ru) |
CN (1) | CN1774493A (ru) |
AU (1) | AU2004230996B2 (ru) |
CA (1) | CA2521078A1 (ru) |
FR (1) | FR2853904B1 (ru) |
RU (1) | RU2334780C2 (ru) |
WO (1) | WO2004092306A1 (ru) |
Families Citing this family (42)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6688387B1 (en) | 2000-04-24 | 2004-02-10 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of a hydrocarbon containing formation to produce a hydrocarbon condensate |
US20060106119A1 (en) * | 2004-01-12 | 2006-05-18 | Chang-Jie Guo | Novel integration for CO and H2 recovery in gas to liquid processes |
US8027571B2 (en) | 2005-04-22 | 2011-09-27 | Shell Oil Company | In situ conversion process systems utilizing wellbores in at least two regions of a formation |
FR2889199A1 (fr) * | 2005-07-28 | 2007-02-02 | Air Liquide | Traitement de gaz residuaire d'un procede fischer-tropsch |
FR2890655B1 (fr) * | 2005-09-14 | 2007-12-28 | Air Liquide | Procede de conversion de gaz hydrocarbones en liquides optimisant la consommation en hydrogene |
FR2891277B1 (fr) * | 2005-09-28 | 2008-01-11 | Air Liquide | Procede de conversion de gaz hydrocarbones en liquides mettant en oeuvre un gaz de synthese a flaible ratio h2/co |
WO2007050469A1 (en) * | 2005-10-24 | 2007-05-03 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Temperature limited heater with a conduit substantially electrically isolated from the formation |
FR2897279A1 (fr) * | 2006-02-13 | 2007-08-17 | Air Liquide | Production d'un melange gazeux de concentration constante par absorption modulee en pression |
EP2010754A4 (en) | 2006-04-21 | 2016-02-24 | Shell Int Research | ADJUSTING ALLOY COMPOSITIONS FOR SELECTED CHARACTERISTICS IN TEMPERATURE-LIMITED HEATERS |
US7866386B2 (en) * | 2007-10-19 | 2011-01-11 | Shell Oil Company | In situ oxidation of subsurface formations |
US20090260824A1 (en) | 2008-04-18 | 2009-10-22 | David Booth Burns | Hydrocarbon production from mines and tunnels used in treating subsurface hydrocarbon containing formations |
DE102008025577A1 (de) * | 2008-05-28 | 2009-12-03 | Uhde Gmbh | Verfahren zum Betreiben einer Fischer-Tropsch-Synthese |
JO3239B1 (ar) | 2008-09-22 | 2018-03-08 | Novartis Ag | تركيبات جالينية من مركبات عضوية |
US8261832B2 (en) | 2008-10-13 | 2012-09-11 | Shell Oil Company | Heating subsurface formations with fluids |
US8851170B2 (en) | 2009-04-10 | 2014-10-07 | Shell Oil Company | Heater assisted fluid treatment of a subsurface formation |
ES2346627B1 (es) * | 2009-04-17 | 2011-08-08 | Universidad Politecnica De Valencia | Uso de un material cristalino microporoso de naturaleza zeolitica conestructura rho en tratamiento de gas natural. |
US8875788B2 (en) | 2010-04-09 | 2014-11-04 | Shell Oil Company | Low temperature inductive heating of subsurface formations |
US8701769B2 (en) | 2010-04-09 | 2014-04-22 | Shell Oil Company | Methods for treating hydrocarbon formations based on geology |
US9033042B2 (en) | 2010-04-09 | 2015-05-19 | Shell Oil Company | Forming bitumen barriers in subsurface hydrocarbon formations |
US8631866B2 (en) | 2010-04-09 | 2014-01-21 | Shell Oil Company | Leak detection in circulated fluid systems for heating subsurface formations |
CN101979468A (zh) * | 2010-11-11 | 2011-02-23 | 中国科学院山西煤炭化学研究所 | 一种低碳排放的费托合成反应工艺 |
MY167568A (en) * | 2011-10-25 | 2018-09-20 | Shell Int Research | Method for processing fischer-tropsch off-gas |
EP2771094B1 (en) * | 2011-10-25 | 2016-01-13 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method for processing fischer-tropsch off-gas |
CN102703108B (zh) * | 2012-06-26 | 2014-12-03 | 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 | 一种费托合成及尾气利用的工艺方法 |
DK2727979T3 (da) | 2012-11-02 | 2015-04-07 | Helmholtz Zentrum Geesthacht Zentrum Für Material Und Küstenforschung Gmbh | Fischer-tropsch-fremgangsmåde til fremstilling af carbonhydrider på grundlag af biogas |
GB2527372A (en) * | 2014-06-21 | 2015-12-23 | Inventure Fuels Ltd | Synthesising hydrocarbons |
EP3218326B1 (en) | 2014-11-11 | 2020-03-04 | ExxonMobil Upstream Research Company | High capacity structures and monoliths via paste imprinting |
US10744449B2 (en) * | 2015-11-16 | 2020-08-18 | Exxonmobil Upstream Research Company | Adsorbent materials and methods of adsorbing carbon dioxide |
CA3017612C (en) | 2016-03-18 | 2021-06-22 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto |
BR112018074420A2 (pt) | 2016-05-31 | 2019-03-06 | Exxonmobil Upstream Research Company | aparelho e sistema para processos de adsorção por variação |
CN109219476A (zh) | 2016-05-31 | 2019-01-15 | 埃克森美孚上游研究公司 | 用于变吸附方法的装置和系统 |
US10434458B2 (en) | 2016-08-31 | 2019-10-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto |
EP3506992B1 (en) | 2016-09-01 | 2024-04-17 | ExxonMobil Technology and Engineering Company | Swing adsorption processes for removing water using 3a zeolite structures |
JP7021227B2 (ja) | 2016-12-21 | 2022-02-16 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | 活性材料を有する自己支持構造 |
KR102260066B1 (ko) | 2016-12-21 | 2021-06-04 | 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 | 발포형 기하구조 및 활물질을 갖는 자체-지지 구조물 |
WO2019147516A1 (en) | 2018-01-24 | 2019-08-01 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and system for temperature swing adsorption |
WO2019168628A1 (en) | 2018-02-28 | 2019-09-06 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and system for swing adsorption processes |
CN109046230A (zh) * | 2018-08-28 | 2018-12-21 | 陈彦霖 | 一种鸟巢型费托合成蜡深度脱杂吸附剂的制备方法 |
WO2020131496A1 (en) | 2018-12-21 | 2020-06-25 | Exxonmobil Upstream Research Company | Flow modulation systems, apparatus, and methods for cyclical swing adsorption |
US11376545B2 (en) | 2019-04-30 | 2022-07-05 | Exxonmobil Upstream Research Company | Rapid cycle adsorbent bed |
US11655910B2 (en) | 2019-10-07 | 2023-05-23 | ExxonMobil Technology and Engineering Company | Adsorption processes and systems utilizing step lift control of hydraulically actuated poppet valves |
US11433346B2 (en) | 2019-10-16 | 2022-09-06 | Exxonmobil Upstream Research Company | Dehydration processes utilizing cationic zeolite RHO |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2840357A1 (de) * | 1978-09-16 | 1980-04-03 | Linde Ag | Adiabatisches adsorptionsverfahren zur gasreinigung oder-trennung |
US5621155A (en) * | 1986-05-08 | 1997-04-15 | Rentech, Inc. | Process for the production of hydrocarbons |
GB8726804D0 (en) * | 1987-11-16 | 1987-12-23 | Boc Group Plc | Separation of gas mixtures including hydrogen |
EP0411506A2 (en) * | 1989-08-02 | 1991-02-06 | Air Products And Chemicals, Inc. | Production of hydrogen, carbon monoxide and mixtures thereof |
US6235677B1 (en) * | 1998-08-20 | 2001-05-22 | Conoco Inc. | Fischer-Tropsch processes using xerogel and aerogel catalysts by destabilizing aqueous colloids |
US6306917B1 (en) * | 1998-12-16 | 2001-10-23 | Rentech, Inc. | Processes for the production of hydrocarbons, power and carbon dioxide from carbon-containing materials |
GB0027575D0 (en) * | 2000-11-10 | 2000-12-27 | Sasol Tech Pty Ltd | Production of liquid hydrocarbon roducts |
US6497750B2 (en) * | 2001-02-26 | 2002-12-24 | Engelhard Corporation | Pressure swing adsorption process |
US6656978B2 (en) * | 2001-04-05 | 2003-12-02 | Chiyoda Corporation | Process of producing liquid hydrocarbon oil or dimethyl ether from lower hydrocarbon gas containing carbon dioxide |
-
2003
- 2003-04-15 FR FR0304698A patent/FR2853904B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2004
- 2004-04-02 AU AU2004230996A patent/AU2004230996B2/en not_active Ceased
- 2004-04-02 WO PCT/FR2004/050141 patent/WO2004092306A1/fr active Application Filing
- 2004-04-02 RU RU2005135435/04A patent/RU2334780C2/ru active
- 2004-04-02 CN CN200480010252.7A patent/CN1774493A/zh active Pending
- 2004-04-02 CA CA002521078A patent/CA2521078A1/fr not_active Abandoned
- 2004-04-02 US US10/541,127 patent/US20060116430A1/en not_active Abandoned
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20060116430A1 (en) | 2006-06-01 |
CA2521078A1 (fr) | 2004-10-28 |
WO2004092306A1 (fr) | 2004-10-28 |
FR2853904A1 (fr) | 2004-10-22 |
FR2853904B1 (fr) | 2007-11-16 |
RU2334780C2 (ru) | 2008-09-27 |
AU2004230996A1 (en) | 2004-10-28 |
AU2004230996B2 (en) | 2009-03-26 |
CN1774493A (zh) | 2006-05-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2005135435A (ru) | Способ получения жидких углеводородов с применением процесса фишера-тропша | |
CA2567195C (en) | Continuous feed three-bed pressure swing adsorption system | |
RU2008107589A (ru) | Обработка остаточного газа процесс фишера-тропша | |
EP0316665B1 (en) | Selective adsorption of co2 on zeolites | |
JP5732451B2 (ja) | 天然ガス処理における、rho構造を備えるゼオライト特性の微孔性結晶性材料の使用 | |
CA2420756C (en) | Activated carbon as sole adsorbent in rapid cycle hydrogen psa | |
EP0451677A2 (en) | Vacuum swing adsorption process for production of 95+% N2 from ambient air | |
AU2007238976B2 (en) | Membrane process for LPG recovery | |
CA2324560C (en) | Optimum adsorbents for h2 recovery by pressure and vacuum swing adsorption | |
KR20030040068A (ko) | 합성가스 정제 방법 | |
JP2010513201A (ja) | 圧力下のco2流の同時発生を伴う水素吸着による精製法 | |
AU2005200931B2 (en) | Periodic high temperature regeneration of thermal swing adsorption systems | |
CA2708530A1 (en) | A plant and process for recovering carbon dioxide | |
KR20090006152A (ko) | 중순도 이산화탄소 회수 방법 | |
GB2155805A (en) | Gas separation process and apparatus | |
US11351499B2 (en) | Treatment of a methane stream comprising VOCs and carbon dioxide by a combination of an adsorption unit and a membrane separation unit | |
US6027549A (en) | Adjusted density carbon for hydrogen PSA | |
CN108236829B (zh) | 从含co2原料气中分离高纯度co2的方法及装置 | |
CA2579260A1 (en) | Pressure-swing adsorption method and device | |
WO2008072215A2 (en) | Separation column and pressure swing adsorption process for gas purification | |
EP1033346A2 (en) | Use of activated carbon adsorbent for pressure swing adsorption for producing hydrogen | |
WO2015116251A1 (en) | Separation of gases using zeolite ssz-45 | |
US20190351365A1 (en) | Porous materials for natural gas liquids separations | |
JPH04200713A (ja) | 高純度一酸化炭素製造方法 | |
Amosova et al. | Integrated membrane/PSA systems for hydrogen recovery from gas mixtures |