RU2004133051A - Установка обессеривания с улучшенным контактом жидкость/твердая фаза - Google Patents

Установка обессеривания с улучшенным контактом жидкость/твердая фаза Download PDF

Info

Publication number
RU2004133051A
RU2004133051A RU2004133051/12A RU2004133051A RU2004133051A RU 2004133051 A RU2004133051 A RU 2004133051A RU 2004133051/12 A RU2004133051/12 A RU 2004133051/12A RU 2004133051 A RU2004133051 A RU 2004133051A RU 2004133051 A RU2004133051 A RU 2004133051A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
reaction zone
hydrocarbon
stream
fluidized bed
particles
Prior art date
Application number
RU2004133051/12A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2290989C2 (ru
Inventor
Пол Ф. МАЙЕР (US)
Пол Ф. МАЙЕР
Эдвард Л. СУГРУЕ (US)
Эдвард Л. СУГРУЕ
Ян В. УЭЛЛС (US)
Ян В. УЭЛЛС
Дуглас В. ХОСЛЕР (US)
Дуглас В. ХОСЛЕР
Макс В. ТОМПСОН (US)
Макс В. ТОМПСОН
Амос А. АВИДАН (US)
Амос А. АВИДАН
Original Assignee
Конокофиллипс Компани (Us)
Конокофиллипс Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Конокофиллипс Компани (Us), Конокофиллипс Компани filed Critical Конокофиллипс Компани (Us)
Publication of RU2004133051A publication Critical patent/RU2004133051A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2290989C2 publication Critical patent/RU2290989C2/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/06—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with moving adsorbents, e.g. rotating beds
    • B01D53/10—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with moving adsorbents, e.g. rotating beds with dispersed adsorbents
    • B01D53/12—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with moving adsorbents, e.g. rotating beds with dispersed adsorbents according to the "fluidised technique"
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G29/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, with other chemicals
    • C10G29/04—Metals, or metals deposited on a carrier
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/0407—Constructional details of adsorbing systems
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B01D53/508—Sulfur oxides by treating the gases with solids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
    • B01J8/0055—Separating solid material from the gas/liquid stream using cyclones
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1872—Details of the fluidised bed reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/26—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/34—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with stationary packing material in the fluidised bed, e.g. bricks, wire rings, baffles
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G25/00—Refining of hydrocarbon oils in the absence of hydrogen, with solid sorbents
    • C10G25/003—Specific sorbent material, not covered by C10G25/02 or C10G25/03
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G25/00—Refining of hydrocarbon oils in the absence of hydrogen, with solid sorbents
    • C10G25/06—Refining of hydrocarbon oils in the absence of hydrogen, with solid sorbents with moving sorbents or sorbents dispersed in the oil
    • C10G25/09—Refining of hydrocarbon oils in the absence of hydrogen, with solid sorbents with moving sorbents or sorbents dispersed in the oil according to the "fluidised bed" technique
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G25/00—Refining of hydrocarbon oils in the absence of hydrogen, with solid sorbents
    • C10G25/12—Recovery of used adsorbent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
    • B01D2253/10—Inorganic adsorbents
    • B01D2253/112—Metals or metal compounds not provided for in B01D2253/104 or B01D2253/106
    • B01D2253/1122—Metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
    • B01D2253/10—Inorganic adsorbents
    • B01D2253/112—Metals or metal compounds not provided for in B01D2253/104 or B01D2253/106
    • B01D2253/1124—Metal oxides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
    • B01D2253/30—Physical properties of adsorbents
    • B01D2253/302—Dimensions
    • B01D2253/304—Linear dimensions, e.g. particle shape, diameter
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2256/00—Main component in the product gas stream after treatment
    • B01D2256/24—Hydrocarbons
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/30—Sulfur compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40083—Regeneration of adsorbents in processes other than pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40086—Regeneration of adsorbents in processes other than pressure or temperature swing adsorption by using a purge gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/403—Further details for adsorption processes and devices using three beds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/414—Further details for adsorption processes and devices using different types of adsorbents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
    • B01J2208/00823—Mixing elements
    • B01J2208/00831—Stationary elements
    • B01J2208/0084—Stationary elements inside the bed, e.g. baffles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00004—Scale aspects
    • B01J2219/00006—Large-scale industrial plants

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)

Claims (18)

1. Установка обессеривания, включающая: реактор с псевдоожиженным слоем, определяющий вертикальную реакционную зону удлиненной формы, внутри которой тонкодисперсные твердые частицы сорбента контактируют с углеводородсодержащим потоком текучей среды, получая обессеренный углеводородсодержащий поток и наполненные серой частицы сорбента, при том реактор включает ряд разнесенных по вертикали усиливающих контакт элементов, обычно расположенных горизонтально в реакционной зоне, в которой каждый из усиливающих контакт элементов включает множество проходящих по существу параллельно отделенных друг от друга в боковом направлении дефлекторов удлиненной формы, причем дефлекторы удлиненной формы проходят поперек соседних усиливающих контакт элементов с углом перекрещивания, составляющим от примерно 60 до примерно 120°, регенератор с псевдоожиженным слоем для контакта по меньшей мере части наполненных серой частиц с кислородсодержащим регенерирующим потоком, получая тем самым регенерированные частицы сорбента, и установку восстановления с псевдоожиженным слоем для контакта по меньшей мере части регенерированных частиц сорбента с водородсодержащим восстанавливающим потоком.
2. Установка обессеривания по п.1, в которой каждый из усиливающих контакт элементов определяет пропускное сечение, через которое проходят углеводородсодержащий поток текучей среды и частицы сорбента, причем пропускное сечение каждого из усиливающих контакт элементов составляет от примерно 40 до примерно 90% площади поперечного сечения реакционной зоны при вертикальном размещении этого соответствующего усиливающего контакт элемента, при этом расстояние по вертикали между соседними усиливающими контакт элементами составляет примерно от 0,02 до примерно 0,5 высоты реакционной зоны, а каждый из дефлекторов имеет в основном цилиндрическую внешнюю поверхность.
3. Установка обессеривания по п.1, в которой высота реакционной зоны составляет от примерно 7,62 м до примерно 22,9 м (примерно от 25 до примерно 75 футов), а ширина реакционной зоны составляет от примерно 0,91 м до примерно 2,44 м (примерно от 3 до примерно 8 футов), расстояние по вертикали между соседними усиливающими контакт элементами составляет от примерно 0,05 до примерно 0,2 высоты реакционной зоны, каждый из усиливающих контакт элементов определяет пропускное сечение, через которое проходят углеводородсодержащий поток текучей среды и частицы сорбента, при этом пропускное сечение каждого из усиливающих контакт элементов составляет от примерно 55 до примерно 75% площади поперечного сечения реакционной зоны при вертикальном размещении этого соответствующего усиливающего контакт элемента, при этом угол перекрещивания составляет от 80 до примерно 100°, а дефлекторы удлиненной формы проходят по существу перпендикулярно к соседним указанным усиливающим контакт элементам.
4. Установка обессеривания по п.1, дополнительно включающая, первую линию для транспортировки наполненных серой частиц сорбента из реактора в регенератор, вторую линию для транспортировки регенерированных частиц сорбента из регенератора в установку восстановления, и третью линию для транспортировки восстановленных частиц сорбента из регенератора в реактор, шлюзовой бункер реактора, расположенный по потоку в первой линии, предназначенный для передачи наполненных серой частиц сорбента из углеводородной среды с высоким давлением в кислородную среду с низким давлением, и приемник реактора, расположенный в первой линии выше шлюзового бункера реактора и взаимодействующий с шлюзовым бункером реактора для перевода потока наполненного серой сорбента в первую линию из непрерывного в периодический режим.
5. Реакторная система с псевдоожиженным слоем, содержащая: вертикальную емкость удлиненной формы, определяющую реакционную зону, поток, содержащий газообразные углеводороды, проходящий вверх через реакционную зону с приведенной скоростью, составляющей от примерно 0,076 до примерно 1,52 м/с (примерно от 0,25 до примерно 5,0 фт/с), псевдоожиженный слой твердых частиц, расположенных в основном в реакционной зоне, причем твердые частицы псевдоожижены прохождением через них потока, содержащего газообразные углеводороды, и ряд разделенных вертикально усиливающих контакт элементов, расположенных в основном горизонтально в реакционной зоне, при этом каждый из усиливающих контакт элементов включает несколько идущих по существу параллельно, разделенных в боковом направлении, дефлекторов удлиненной формы, которые проходят поперек соседних усиливающих контакт элементов с углом перекрещивания, составляющим от 60 до примерно 120°.
6. Реакторная система с псевдоожиженным слоем по п.13, в которой объемная скорость в реакционной зоне составляет от примерно 2 до примерно 12 ч-1, твердые частицы имеют средний размер от примерно 20 до примерно 150 мкм, плотность твердых частиц составляет от примерно 0,5 до примерно 1,5 г/см3 (г/см3), а мольное отношение водорода к углеводороду в углеводородсодержащем потоке составляет от примерно 0,1:1 до примерно 3:1.
7. Реакторная система с псевдоожиженным слоем по п.5, в которой приведенная скорость составляет от примерно 0,15 до примерно 0,76 м/с (примерно от 0,5 до примерно 2,5 фт/с), объемная скорость в реакционной зоне составляет от примерно 3 до примерно 8 ч-1, средний размер твердых частиц составляет от примерно 50 до примерно 100 мкм, плотность твердых частиц составляет от примерно 0,8 до примерно 1,3 г/см3 (г/см3), мольное отношение водорода к углеводороду углеводородсодержащего потока составляет от примерно 0,2:1 до примерно 1:1, и углеводородсодержащий поток включает углеводород, выбранный из группы, состоящей из бензина, крекинг-бензина, дизельного топлива и их смесей.
8. Реакторная система с псевдоожиженным слоем по п.5, в которой отношение высоты псевдоожиженного слоя к ширине псевдоожиженного слоя составляет от примерно 2:1 до примерно 7:1, а плотность псевдоожиженного слоя составляет от примерно 480 до примерно 800 кг/м3 (примерно от 30 до примерно 50 ф/фт3).
9. Реактор с псевдоожиженным слоем для контакта проходящего вверх потока, содержащего газообразные углеводороды, с твердыми частицами, содержащий: вертикальный корпус удлиненной формы, определяющий границы нижней реакционной зоны, внутри которой твердые частицы в основном псевдоожижены потоком, содержащим газообразные углеводороды, и верхней зоны отделения, внутри которой твердые частицы в основном отделяются от углеводородсодержащего потока, и ряд разнесенных по вертикали усиливающих контакт элементов, расположенных в основном горизонтально в реакционной зоне, при этом каждый из усиливающих контакт элементов содержит множество проходящих по существу параллельно разделенных в боковом направлении дефлекторов удлиненной формы, которые проходят поперек соседних усиливающих контакт элементов с углом перекрещивания, составляющим от 60 до примерно 120°.
10. Реактор с псевдоожиженным слоем по п.9, в котором расстояние по вертикали между соседними усиливающими контакт элементами составляет от примерно 0,02 до примерно 0,5 высоты реакционной зоны, при этом каждый из усиливающих контакт элементов определяет пропускное сечение, через которое проходят углеводородсодержащий поток и твердые частицы, при этом пропускное сечение каждого из усиливающих контакт элементов составляет от примерно 40 до примерно 90% от площади поперечного сечения реакционной зоны при вертикальном размещении этого соответствующего усиливающего контакт элемента, причем отношение высоты к ширине реакционной зоны составляет от примерно 2:1 до примерно 15:1, а максимальная площадь поперечного сечения зоны выделения по меньшей мере в два раза больше, чем максимальная площадь поперечного сечения реакционной зоны.
11. Реактор с псевдоожиженным слоем по п.26, в котором высота реакционной зоны составляет от примерно 7,62 м до примерно 22,9 м (примерно от 25 до примерно 75 футов), а ширина реакционной зоны составляет от примерно 0,91 м до примерно 2,44 м (примерно от 3 до примерно 8 футов), расстояние по вертикали между соседними усиливающими контакт элементами составляет от примерно 0,05 до примерно 0,2 высоты реакционной зоны, при этом каждый из усиливающих контакт элементов определяет пропускное сечение, через которое проходят углеводородсодержащий поток и твердые частицы, при этом пропускное сечение каждого из усиливающих контакт элементов составляет от примерно 55 до примерно 75% площади поперечного сечения реакционной зоны при вертикальном размещении этого соответствующего усиливающего контакт элемента, причем каждый из дефлекторов имеет в основном цилиндрическую внешнюю поверхность, дефлекторы удлиненной формы проходят по существу перпендикулярно соседним усиливающим контакт элементам, причем каждый из дефлекторов представляет собой цилиндрическую полосу или трубу диаметром от примерно 3,81 см до примерно 7,62 см (примерно от 1,5 до примерно 3 дюймов) причем дефлекторы отделены друг от друга в боковом направлении в интервале от примерно 10,16 до примерно 20,32 см между центрами (примерно от 4 до примерно 8 дюймов между центрами).
12. Реактор с псевдоожиженным слоем по п.9, дополнительно включающий пароприемный лист, определяющий дно реакционной зоны, причем пароприемный лист имеет множество отверстий, обеспечивающих прохождение углеводородсодержащего потока вверх через пароприемный лист в реакционную зону, причем пароприемный лист содержит от примерно 15 до примерно 90 отверстий, предпочтительно от примерно 30 до примерно 60 отверстий.
13. Реактор с псевдоожиженным слоем по п.9, в котором корпус имеет входное отверстие для текучей среды для приема потока, содержащего газообразные углеводороды, в реакционную зону, выходное отверстие для текучей среды для отвода потока, содержащего газообразные углеводороды, из зоны выделения, входное отверстие для твердой фазы для приема твердых частиц в реакционную зону и выходное отверстие для твердой фазы для выведения твердых частиц из реакционной зоны, при этом входное отверстие для твердой фазы, выходное отверстие для твердой фазы и выходное отверстие для текучей среды отделены друг от друга, причем реактор дополнительно включает фильтр, расположенный вблизи от входного отверстия для текучей среды, обеспечивающий возможность прохождения потока, содержащего газообразные углеводороды, через входное отверстие для текучей среды, одновременно блокируя прохождение твердых частиц через выходное отверстие для текучей среды.
14. Реактор с псевдоожиженным слоем по п.9, в котором максимальная площадь поперечного сечения зоны выделения по меньшей мере в три раза больше, чем максимальная площадь поперечного сечения реакционной зоны, при этом реакционная зона выполнена в основном цилиндрической, а зона отделения включает нижнюю секцию в основном в форме усеченного конуса и верхнюю в основном цилиндрическую секцию, причем отношение высоты к ширине реакционной зоны составляет от примерно 4:1 до примерно 8:1.
15. Способ обессеривания, включающий стадии:
(a) контактирование углеводородсодержащего потока текучей среды с твердыми тонкодисперсными частицами сорбента, содержащими металлический промотор с пониженной валентностью и окись цинка, в корпусе реактора с псевдоожиженным слоем в условиях обессеривания, достаточных для удаления серы из углеводородсодержащего потока текучей среды и превращения по меньшей мере части окиси цинка в сульфид цинка, получая обессеренный углеводородсодержащий поток и наполненные серой частицы сорбента,
(b) одновременно со стадией (a), контактирование по меньшей мере части углеводородсодержащего потока и частиц сорбента с рядом по существу горизонтальных, разнесенных по вертикали перекрещенных группы дефлекторов, снижая аксиальную дисперсию в реакторе с псевдоожиженным слоем и улучшая удаление серы из углеводородсодержащего потока текучей среды,
(c) контактирование наполненных серой частиц сорбента с кислородсодержащим регенерирующим потоком в корпусе регенератора в условиях регенерации, достаточных для превращения по меньшей мере части сульфида цинка в окись цинка, получая регенерированные частицы сорбента, содержащие невосстановленный металлический промотор, и
(d) контактирование регенерированных частиц сорбента с водородсодержащим восстанавливающим потоком в корпусе установки восстановления в условиях восстановления, достаточных для восстановления невосстановленного металлического промотора, получая восстановленные частицы сорбента.
16. Способ обессеривания по п.15, дополнительно включающий стадию:
(e) контактирования указанных восстановленных частиц сорбента с углеводородсодержащим потоком текучей среды в корпусе реактора с псевдоожиженным слоем в условиях обессеривания, при этом промотирующий компонент с пониженной валентностью включает металлический промотор, выбранный из группы, состоящей из никеля, кобальта, железа, магния, вольфрама, серебра, золота, меди, платины, цинка, олова, рутения, молибдена, сурьмы, ванадия, индия, хрома, палладия, или промотирующий компонент с пониженной валентностью включает никель.
17. Способ обессеривания по п.15, в котором углеводородсодержащий поток текучей среды содержит углеводороды, которые в основном находятся в жидком состоянии при стандартной температуре и давлении, при этом углеводородсодержащий поток текучей среды имеет мольное отношение водорода к углеводороду от примерно 0,1:1 до примерно 3:1, причем углеводородсодержащий поток текучей среды включает углеводород, выбранный из группы, состоящей из бензина, крекинг-бензина, дизельного топлива и их смесей.
18. Способ обессеривания по п.15, в котором каждый из группы дефлекторов имеет пропускное сечение, составляющее от примерно 40 до примерно 90% площади поперечного сечения корпуса реактора при вертикальном размещении этой соответствующей группы дефлекторов, при этом ряд групп дефлекторов включает от 3 до 7 индивидуальных групп дефлекторов, причем расстояние по вертикали между соседними индивидуальными группами дефлекторов составляет от примерно 0,152 до примерно 1,83 м (примерно от 0,5 до примерно 6 футов), и каждая из индивидуальных групп дефлекторов содержит множество разнесенных в боковом направлении по существу цилиндрических полос или трубок.
RU2004133051/12A 2002-04-11 2003-03-27 Установка обессеривания с улучшенным контактом жидкость/твердая фаза RU2290989C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10/120,623 2002-04-11
US10/120,623 US20030194356A1 (en) 2002-04-11 2002-04-11 Desulfurization system with enhanced fluid/solids contacting

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2004133051A true RU2004133051A (ru) 2005-05-10
RU2290989C2 RU2290989C2 (ru) 2007-01-10

Family

ID=28790126

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2004133051/12A RU2290989C2 (ru) 2002-04-11 2003-03-27 Установка обессеривания с улучшенным контактом жидкость/твердая фаза

Country Status (11)

Country Link
US (2) US20030194356A1 (ru)
EP (1) EP1501629A4 (ru)
KR (1) KR100922649B1 (ru)
CN (2) CN1658965A (ru)
AR (1) AR039245A1 (ru)
AU (1) AU2003228376B2 (ru)
BR (1) BR0309235A (ru)
CA (1) CA2481529C (ru)
MX (1) MXPA04009811A (ru)
RU (1) RU2290989C2 (ru)
WO (1) WO2003086608A1 (ru)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20040031729A1 (en) * 2002-08-16 2004-02-19 Meier Paul F Desulfurization system with enhanced fluid/solids contacting
US20040084352A1 (en) * 2002-10-31 2004-05-06 Meier Paul F. Desulfurization system with enhanced fluid/solids contacting in a fluidized bed regenerator
US7829750B2 (en) * 2004-12-30 2010-11-09 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Fluidizing a population of catalyst particles having a low catalyst fines content
US7829030B2 (en) * 2004-12-30 2010-11-09 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Fluidizing a population of catalyst particles having a low catalyst fines content
US7790941B2 (en) * 2005-05-27 2010-09-07 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Oxygenate-to-olefin conversions in a baffled reactor
US7491317B2 (en) * 2005-06-07 2009-02-17 China Petroleum & Chemical Corporation Desulfurization in turbulent fluid bed reactor
WO2007104655A1 (de) * 2006-03-16 2007-09-20 Alstom Technology Ltd Anlage zur erzeugung von elektrizität
US20070289900A1 (en) * 2006-06-14 2007-12-20 Alvarez Walter E Hydrogenation of polynuclear aromatic compounds
ES2335174B1 (es) * 2008-06-19 2010-12-30 Universidad De Zaragoza Reactor de lecho fluido de dos zonas.
US7951740B2 (en) * 2008-09-11 2011-05-31 China Petroleum & Chemical Corporation Method of inhibiting in situ silicate formation in desulfurization sorbents
US8268745B2 (en) * 2009-01-08 2012-09-18 China Petroleum & Chemical Corporation Silicate-resistant desulfurization sorbent
FR2963893B1 (fr) * 2010-08-20 2015-01-23 Total Raffinage Marketing Procede de separation du gaz dans un melange fluidise gaz/solides
MX345701B (es) * 2010-12-29 2017-02-13 Ivanhoe Energy Inc Método, sistema y aparato para la distribución de gas de elevación.
FR2979255B1 (fr) * 2011-08-31 2016-03-11 Total Raffinage Marketing Regenerateur pour unite de craquage catalytique a cyclones externes.
CN103131467B (zh) * 2011-12-01 2015-11-25 北京海顺德钛催化剂有限公司 一种劣质汽油选择性加氢脱硫的工艺方法及装置
CN103785550B (zh) * 2012-10-29 2017-03-01 中国石油化工股份有限公司 气流式颗粒分选器和流化床反应器及其应用
RU2635560C2 (ru) * 2012-10-29 2017-11-14 Чайна Петролеум Энд Кемикал Корпорейшн Способ адсорбционной десульфуризации углеводородов и реакторное устройство для его осуществления
CN103157372B (zh) * 2013-04-17 2015-01-28 上海晓清环保科技有限公司 一种均尘紊流循环流化床烟气脱硫装置
CN104084041B (zh) * 2014-07-17 2016-08-17 北京三聚创洁科技发展有限公司 一种氧化锌脱硫废剂的再生方法
US9758384B2 (en) * 2014-12-01 2017-09-12 Mitsubishi Polycrystalline Silicon America Corporation (MIPSA) Bubble size minimizing internals for fluidized bed reactors
US9827543B2 (en) * 2015-06-30 2017-11-28 Dow Global Technologies Llc Fluid solids contacting device
CN105413407A (zh) * 2015-12-24 2016-03-23 浙江德创环保科技股份有限公司 增效层及设置有该增效层的脱硫塔
JP6989323B2 (ja) * 2017-08-31 2022-01-05 フタバ産業株式会社 吸着タンク
WO2019046499A1 (en) * 2017-08-31 2019-03-07 Imerys Filtration Minerals, Inc. HIGH DENSITY PERLITE FILTERING ACCESSORY
US10799858B2 (en) * 2018-03-09 2020-10-13 Uop Llc Process for managing sulfur compounds on catalyst
RU182750U1 (ru) * 2018-06-20 2018-08-30 Закрытое акционерное общество "Приз" Устройство для обессеривания сырой нефти в потоке
CN111054271B (zh) * 2018-10-17 2021-03-26 中国石油化工股份有限公司 低剂耗的硝基苯加氢制苯胺反应装置及反应方法
CN109529733B (zh) * 2018-12-04 2021-07-02 淮阴工学院 一种带有可振动式折流板的有机硅流化床反应器

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2626289A (en) * 1950-03-30 1953-01-20 Standard Oil Dev Co Process for polymerization in the presence of a fluid solid polymerization catalyst
US2617708A (en) * 1950-05-22 1952-11-11 Shell Dev Process and apparatus for contacting fluidized solids with gaseous fluids
US2618535A (en) * 1951-09-13 1952-11-18 Shell Dev Apparatus for treating hydrocarbon oils
US2931711A (en) * 1955-05-31 1960-04-05 Pan American Petroleum Corp Fluidized bed reactor with internal tube structure design
US2893851A (en) * 1955-12-29 1959-07-07 American Oil Co Powdered catalyst contacting unit
US2951034A (en) * 1957-04-09 1960-08-30 Sun Oil Co Desulfurization of hydrocarbons with a mixture of a group viii metal and group viii metal oxide or sulfide
DE1069119B (de) * 1957-09-03 1959-11-19 Esso Research And Engineering Company, Elizabeth, N. J. (V. St. A.) Verfahren und Vorrichtung zur Verbesserung der Phaseöberührung bei Mehrphasenverfahren, insbesondere bei der Hydroformierung von Kohknwas'serstofffraktionen, die innerhalb des B'enzinsiedebeieiches liegen. 1-9. 7. 58. V. St. Amerika
US3226204A (en) * 1962-01-04 1965-12-28 Hydrocarbon Research Inc Baffled reactor
US3320152A (en) * 1965-06-01 1967-05-16 Pullman Inc Fluid coking of tar sands
US3850582A (en) * 1969-12-10 1974-11-26 Exxon Research Engineering Co Apparatus for controlled addition of fluidized particles to a processing unit
JPS5148151B2 (ru) * 1972-05-11 1976-12-18
US4239742A (en) * 1978-06-26 1980-12-16 Chevron Research Company Process for improving a gas containing a minor amount of sulfur dioxide impurity and producing a hydrogen sulfide-rich gas
US4337120A (en) * 1980-04-30 1982-06-29 Chevron Research Company Baffle system for staged turbulent bed
US4456504A (en) * 1980-04-30 1984-06-26 Chevron Research Company Reactor vessel and process for thermally treating a granular solid
US4472358A (en) * 1982-05-27 1984-09-18 Georgia Tech Research Institute Packing for fluidized bed reactors
FR2552436B1 (fr) * 1983-09-28 1985-10-25 Rhone Poulenc Spec Chim Nouveau procede de fabrication d'hydrogeno-silanes par reaction de redistribution
JPS6142590A (ja) * 1984-08-03 1986-03-01 Res Assoc Residual Oil Process<Rarop> 重質油の熱分解と共に高濃度水素ガスを製造する方法
US4746762A (en) 1985-01-17 1988-05-24 Mobil Oil Corporation Upgrading light olefins in a turbulent fluidized catalyst bed reactor
US4827069A (en) * 1988-02-19 1989-05-02 Mobil Oil Corporation Upgrading light olefin fuel gas and catalytic reformate in a turbulent fluidized bed catalyst reactor
NL8902738A (nl) 1989-11-06 1991-06-03 Kema Nv Werkwijze en inrichting voor het uitvoeren van chemische en/of fysische reacties.
US5248408A (en) * 1991-03-25 1993-09-28 Mobil Oil Corporation Catalytic cracking process and apparatus with refluxed spent catalyst stripper
US5482617A (en) * 1993-03-08 1996-01-09 Mobil Oil Corporation Desulfurization of hydrocarbon streams
US5914292A (en) * 1994-03-04 1999-06-22 Phillips Petroleum Company Transport desulfurization process utilizing a sulfur sorbent that is both fluidizable and circulatable and a method of making such sulfur sorbent
US5656243A (en) 1995-04-04 1997-08-12 Snamprogetti S.P.A. Fluidized bed reactor and process for performing reactions therein
US6146519A (en) * 1996-11-12 2000-11-14 Uop Llc Gas solid contact riser with redistribution
US6184176B1 (en) * 1999-08-25 2001-02-06 Phillips Petroleum Company Process for the production of a sulfur sorbent

Also Published As

Publication number Publication date
CN1658965A (zh) 2005-08-24
EP1501629A1 (en) 2005-02-02
KR100922649B1 (ko) 2009-10-19
MXPA04009811A (es) 2004-12-13
AR039245A1 (es) 2005-02-16
CA2481529A1 (en) 2003-10-23
CN102199443A (zh) 2011-09-28
EP1501629A4 (en) 2010-11-24
US20040226862A1 (en) 2004-11-18
AU2003228376B2 (en) 2008-12-11
KR20040111497A (ko) 2004-12-31
WO2003086608A1 (en) 2003-10-23
CA2481529C (en) 2011-11-22
BR0309235A (pt) 2005-02-15
AU2003228376A1 (en) 2003-10-27
RU2290989C2 (ru) 2007-01-10
US20030194356A1 (en) 2003-10-16
US7666298B2 (en) 2010-02-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2004133051A (ru) Установка обессеривания с улучшенным контактом жидкость/твердая фаза
RU2007145357A (ru) Десульфуризация в реакторе с турбулентным псевдоожиженным слоем
EP1735410B1 (en) Desulfurization unit
CN1498131A (zh) 淤浆反应器中的原位淤浆催化剂再生
US3249405A (en) Catalytic reforming apparatus
US6890877B2 (en) Enhanced fluid/solids contacting in a fluidization reactor
CN103540342B (zh) 一种用于吸附脱硫的流化床反应器及其应用
US20040009108A1 (en) Enhanced fluid/solids contacting in a fluidization reactor
US20040031729A1 (en) Desulfurization system with enhanced fluid/solids contacting
US20040084352A1 (en) Desulfurization system with enhanced fluid/solids contacting in a fluidized bed regenerator
EP0050505B1 (en) Apparatus for contacting a gas and a liquid
CN103272653B (zh) 一种失活催化剂再生和密度分级系统及其工艺
US4985209A (en) Apparatus for injecting a hydrocarbon charge into a reactor
US20040251168A1 (en) Process improvement for desulfurization unit
CN103788996A (zh) 吸附脱硫反应装置和吸附脱硫方法
CN111375346B (zh) 上流式反应器及其应用
CN108070399A (zh) 流化床反应器及其应用、以及用于烃油吸附脱硫的方法
CN108607476A (zh) 流化床反应器及其应用、以及用于烃油吸附脱硫的方法
HU181508B (hu) Radiális átfolyású, mozgoágyas készülék folyadék es szilárd anyag érintkeztetésére

Legal Events

Date Code Title Description
PC4A Invention patent assignment

Effective date: 20101029