RU2002102237A - Расходомер кориолиса с прямолинейной трубкой - Google Patents
Расходомер кориолиса с прямолинейной трубкойInfo
- Publication number
- RU2002102237A RU2002102237A RU2002102237/28A RU2002102237A RU2002102237A RU 2002102237 A RU2002102237 A RU 2002102237A RU 2002102237/28 A RU2002102237/28 A RU 2002102237/28A RU 2002102237 A RU2002102237 A RU 2002102237A RU 2002102237 A RU2002102237 A RU 2002102237A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- density
- tube
- flow
- period
- temperature
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 claims 65
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims 20
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims 11
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims 10
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 claims 10
- 230000004044 response Effects 0.000 claims 3
- 229920002451 polyvinyl alcohol Polymers 0.000 claims 2
- 230000000875 corresponding Effects 0.000 claims 1
- 238000009795 derivation Methods 0.000 claims 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
Claims (77)
1. Способ компенсации выходных данных кориолисова расходомера, содержащего расходомерную трубку (101) и балансир (102), которые выполнены с возможностью колебаний в противофазе при эксплуатации, для формирования кориолисовых отклонений колеблющейся расходомерной трубки в ответ на поток материала через колеблющуюся расходомерную трубку, заключающийся в том, что формируют первый сигнал (ЛТзД, ПТзД), представляющий кориолисовы отклонения колеблющейся расходомерной трубки, используют датчик, подключенный к расходомерной трубке, для формирования второго сигнала (Д1), представляющего температуру расходомерной трубки, отличающийся тем, что используют дополнительные датчики, подключенные к множеству дополнительных элементов расходомера, кроме расходомерной трубки, для формирования третьего сигнала (Д2, Д3, Д4), представляющего полную температуру множества дополнительных элементов (102, 103) расходомера, причем третий сигнал формируют путем соединения выходов дополнительных датчиков для образования цепи, имеющей выход для подачи третьего сигнала в измерительный электронный блок расходомера, используют второй сигнал и третий сигнал для вывода информации, касающейся температурного механического напряжения, прикладываемого к расходомерной трубке множеством элементов расходомера, используют информацию, касающуюся температурного механического напряжения, прикладываемого к расходомерной трубке, для компенсации выходных данных, относящихся к материалу, протекающему через расходомер.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при формировании второго сигнала получают сигнал, представляющий температуру расходомерной трубки, из датчика, подключенного к расходомерной трубке, и при формировании третьего сигнала подсоединяют выход дополнительных датчиков для образования цепи, при этом выходы дополнительных датчиков соединяют для влияния на величину третьего сигнала пропорционально механическому напряжению, вносимому каждым из связанных с ними элементов расходомера в суммарное температурное механическое напряжение, прикладываемое всеми элементами к расходомерной трубке, получают с выхода цепи третий сигнал, представляющий полную температуру множества элементов, в ответ на прием цепью сигналов, подаваемых дополнительными датчиками.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что множество элементов содержит балансир и корпус, а для подключения дополнительных датчиков подключают первый датчик (Д4) к корпусу, подключают по меньшей мере один датчик (Д2, Д3) к балансиру, соединяют выходы первого датчика и по меньшей мере одного дополнительного датчика для образования цепи.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что для соединения выходов дополнительных датчиков соединяют выходы дополнительных датчиков последовательно для образования цепи.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что продолжают цепь посредством по меньшей мере двух проводов, подсоединенных к измерительному электронному блоку.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что на этапе компенсации формируют откорректированные выходные данные, относящиеся к удельному массовому расходу материала.
7. Способ по п.6, отличающийся тем, что при формировании откорректированных выходных данных определяют сигнал некомпенсированного Кориолисова отклонения, выводят компенсацию модуля, выводят компенсацию температурного механического напряжения и используют сигнал некомпенсированного Кориолисова отклонения, компенсацию модуля и компенсацию температурного механического напряжения для вывода откорректированного удельного массового расхода.
8. Способ по п.7, отличающийся тем, что откорректированный удельный массовый расход получают посредством умножения некомпенсированного удельного массового расхода на единицу плюс компенсация температурного механического напряжения и единицу плюс компенсация модуля.
9. Способ по п.7, отличающийся тем, что для формирования откорректированных выходных данных выводят компенсацию плотности, умножают некомпенсированный удельный массовый на единицу плюс компенсация механического напряжения и единицу плюс компенсация модуля и единицу плюс компенсация плотности, чтобы получить откорректированный удельный массовый расход.
10. Способ по п.7, отличающийся тем, что для формирования некомпенсированного расхода определяют выражение
ККТ·(Δtизм-Δt0),
где ККТ - коэффициент калибровки потока, Δtизм - временная задержка сигналов тензодатчиков, Δt0 - временная задержка при нулевом потоке материала.
11. Способ по п.7, отличающийся тем, что для вывода компенсации модуля определяют выражение
(kрт1·Tp),
где kрт1 - константа измерений, основанная на изменении модуля расходомерной трубки с изменением температуры, Тр - температура расходомерной трубки.
12. Способ по п.7, отличающийся тем, что для вывода компенсации температурного механического напряжения определяют выражение
(kрт2(Тр-Тполн)),
где kрт2 - константа измерений, основанная на изменении температурного механического напряжения с изменением температуры, Тр - температура расходомерной трубки, Тполн - температура датчиков цепи.
13. Способ по п.9, отличающийся тем, что для компенсации модуля определяют выражение
kрт3·(τкпт-k2),
где kрт3 - константа измерений, учитывающая влияние плотности на поток; τкпт - компенсированный по температуре период колебаний трубки; k2 - константа периода колебаний трубки, определенная во время калибровки плотности расходомера.
14. Способ по п.6, отличающийся тем, что для формирования откорректированных выходных данных выводят откорректированный удельный массовый расход путем решения выражения
где - удельный массовый расход; ККТ - коэффициент калибровки потока; Δtизм - временная задержка сигналов тензодатчиков; Δt0 - временная задержка при нулевом потоке материала; kрт1 - константа измерений, основанная на изменении модуля расходомерной трубки с изменением температуры; kрт2 - константа измерений, основанная на изменении температурного механического напряжения с изменением температуры; kрт3 - константа измерений, учитывающая влияние плотности на поток; k2 - константа периода колебаний трубки, определенная во время калибровки плотности расходомера; Тр - температура расходомерной трубки; Тполн - температура датчиков цепи; τкпт - компенсированный по температуре период колебаний трубки.
15. Способ по п.6, отличающийся тем, что для формирования откорректированных выходных данных выводят откорректированный удельный массовый расход путем определения выражения
где - удельный массовый расход; ККТ - коэффициент калибровки течения; Δtизм - временная задержка сигналов тензодатчиков; Δt0 - временная задержка при нулевом течении материала; kрт1 - константа измерений, основанная на изменении модуля расходомерной трубки с изменением температуры; kрт2 - константа измерений, основанная на изменении температурного механического напряжения с изменением температуры; МОДкомп=(kрт1·Tp); kрт3 - константа измерений, учитывающая влияние плотности на течение; k2 - константа периода колебаний трубки, определенная во время калибровки плотности расходомера; Тр - температура расходомерной трубки; Тполн - температура датчиков цепи; τкпт - компенсированный по температуре период колебаний трубки; МЕХ. НАПРЯЖЕНИЕкомп=kрт2·(Δtизм-Δt0); ПЛОТНОСТЬкомп=kрт3·(τкпт-k2).
16. Способ по п.1, отличающийся тем, что для компенсации определяют откорректированные выходные данные, касающиеся плотности материала.
17. Способ по п.16, отличающийся тем, что для вывода откорректированных выходных данных, касающихся плотности, конфигурируют расходомер для ввода констант из памяти, калибруют расходомер для определения констант, определяют некомпенсированный расход, определяют компенсированный период колебаний трубки, откорректированный с учетом потока, определяют период колебаний трубки, откорректированный с учетом потока, модуля и механического напряжения, определяют линейное уравнение плотности, определяют разностный период колебаний трубки, равный разности между компенсированным периодом колебаний трубки и константой k2 расходомера, определенной при калибровке плотности расходомера, умножают линейное уравнение плотности на сумму, равную единице плюс произведение константы измерений, с3 раз, на квадрат разностного периода колебаний трубки плюс произведение константы расходомера, с4 раз, на разностный период колебаний трубки.
18. Способ по п.17, отличающийся тем, что для вывода откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, конфигурируют расходомер для ввода констант a1, а2, с3, с4 и Fп из памяти измерительного электронного блока.
19. Способ по п.17, отличающийся тем, что для вывода откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, калибруют расходомер для определения констант c1, c2, t0, k2 и Δt0.
21. Способ по п.17, отличающийся тем, что для вывода откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, определяют ,
22. Способ по п.17, отличающийся тем, что для вывода откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, определяют выражение
где τкпммнт - компенсированный по модулю, механическому напряжению и потоку период колебаний расходомерной трубки; τкпвмр - компенсированный по влиянию массового расхода период колебаний трубки; а1 и а2 - константы температурной коррекции периода колебаний трубки с учетом модуля и механического напряжения; τкпвмр=τни-·Fп - компенсация периода колебаний расходомерной трубки по массовому расходу; τни - непосредственно измеренный период колебаний расходомерной трубки; - удельный массовый расход; Fп - константа влияния плотности на течение.
23. Способ по п.17, отличающийся тем, что для вывода откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала вычисляют отклонение плотности материала от значения, определяемого линейным уравнением плотности
где c1 и c2 - константы; τ - компенсированный период колебаний трубки, возведенный в квадрат.
24. Способ по п.17, отличающийся тем, что для вывода откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, модифицируют выражение включая в него нелинейные составляющие
(1+c3·(τкпммнт-k2)2+c4·(τкпммнт-k2)),
где τни - непосредственно измеренный период колебаний расходомерной трубки; τкпммнт - компенсированный по модулю, механическому напряжению и течению период колебаний расходомерной трубки; ρмат - определяемая плотность материала; k2 - константа периода колебаний трубки, определенная во время калибровки плотности материала; c1, c2, c3 и c4-константы коррекции плотности материала для случая одной трубки.
25. Способ по п.17, отличающийся тем, что для вывода откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, вычисляют плотность материала из выражения
где ρмат - определяемая плотность материала; k2 - константа периода колебаний трубки, определенная во время калибровки плотности материала; С3 и C4 - константы коррекции плотности материала для случая одной трубки.
26. Способ по п.25, отличающийся тем, что значение τкпммнт определяют из выражения
где а1·Тр - влияние модуля на плотность, а2·(Тр-Тполн) - влияние температурного механического напряжения на плотность, a1 и а2 - константы расходомера, связанные с влиянием модуля и температурного механического напряжения на плотность.
27. Способ по п.17, отличающийся тем, что для вывода откорректированных выходных данных, касающихся плотности, определяют выражение
где член (ΔПериодкомп) представляет собой разность между периодом колебаний трубки, который компенсирован по температуре, механическому напряжению и течению, и константой k2 периода колебаний трубки, определенной во время калибровки плотности для расходомера.
28. Устройство для компенсации выходных данных Кориолисов расходомера, содержащего расходомерную трубку и балансир, которые выполнены с возможностью колебаний в противофазе в плоскости возбуждения, для формирования Кориолисовых отклонений колеблющейся расходомерной трубки в ответ на поток материала через колеблющуюся расходомерную трубку, содержащее блок для формирования первого сигнала, представляющего Кориолисовы отклонения колеблющейся расходомерной трубки, датчик, прикрепленный к расходомерной трубке, для формирования второго сигнала, представляющего температуру расходомерной трубки, отличающееся тем, что содержит множество дополнительных датчиков, подключенных к множеству дополнительных элементов расходомера, за исключением расходомерной трубки, для формирования третьего сигнала, представляющего полную температуру множества дополнительных элементов, причем третий сигнал формируется путем соединения выходов дополнительных датчиков для образования цепи, имеющей выход для подачи третьего сигнала в измерительный электронный блок расходомера, измерительный электронный блок выполнен с возможностью приема второго и третьего сигналов и выдачи информации, касающейся температурного механического напряжения, прикладываемого к расходомерной трубке множеством элементов расходомера, измерительный электронный блок выполнен также с возможностью использования информации, касающейся температурного механического напряжения в расходомерной трубке, для компенсации выходных данных расходомера, относящихся к протекающему материалу.
29. Устройство по п.28, отличающееся тем, что датчик для формирования второго сигнала, содержит первый датчик, подключенный к расходомерной трубке, схему, обеспечивающую подачу сигналов, представляющих температуру расходомерной трубки, из первого датчика в измерительный электронный блок, а множество дополнительных датчиков для формирования третьего сигнала, содержит цепь, имеющую выход для подачи третьего сигнала, соответствующего полной температуре множества элементов расходомера, из дополнительных датчиков в измерительный электронный блок, при этом цепь конфигурирована таким образом, что для выходов каждого из дополнительных датчиков обеспечивается возможность влияния в величину третьего сигнала пропорционально механическому напряжению, вносимому каждым из связанных с ними элементов расходомера в суммарное температурное механическое напряжение, прикладываемое к расходомерной трубке дополнительными элементами, измерительный электронный блок выполнен с возможностью определения разности между температурой расходомерной трубки и полной температурой для определения температурного механического напряжения, прикладываемого множеством элементов к расходомерной трубке.
30. Устройство по п.29, отличающееся тем, что множество элементов содержит балансир и корпус, при этом первый из дополнительных датчиков подключен к корпусу и по меньшей мере один из дополнительных датчиков подключен к балансиру.
31. Устройство по п.30, отличающееся тем, что дополнительно содержит схему для соединения дополнительных датчиков последовательно для образования цепи.
32. Устройство по п.31, отличающееся тем, что дополнительно содержит схему, соединяющую выход цепи посредством по меньшей мере двух проводов с измерительным электронным блоком.
33. Устройство по п.32, отличающееся тем, что множество дополнительных датчиков содержит второй дополнительный датчик и третий дополнительный датчик, каждый из которых подключен к разным участкам балансира, четвертый дополнительный датчик, подключенный к корпусу, первую схему, содержащую последовательное соединение сигнальных выходов второго, третьего и четвертого дополнительных датчиков, при этом цепь осуществляет последовательное соединение выходов второго, третьего и четвертого дополнительных датчиков к измерительному электронному блоку для обеспечения информации, касающейся полной температуры частей корпуса и балансира, к которым подключены второй, третий и четвертый дополнительные датчики.
34. Устройство по п.33, отличающееся тем, что второй дополнительный датчик размещен вблизи от концевой части балансира.
35. Устройство по п.34, отличающееся тем, что третий дополнительный датчик подключен к части балансира, аксиально внутренней по отношению к части балансира, к которой подключен второй дополнительный датчик.
36. Устройство по п.35, отличающееся тем, что четвертый дополнительный датчик соединен с внутренней стенкой корпуса.
37. Устройство по п.33, отличающееся тем, что каждый из дополнительных датчиков имеет первый и второй выходной контакт, при этом последовательное соединение второго, третьего и четвертого дополнительных датчиков соединяет первые и вторые выходные контакты второго, третьего и четвертого дополнительных датчиков последовательно с первой схемой, так что сигналы, подаваемые в цепь, представляют собой полный сигнал с сигнальных выходов второго, третьего и четвертого дополнительных датчиков.
38. Устройство по п.37, отличающееся тем, что цепь содержит первую схему, которая состоит из двух проводов, проходящих между последовательным соединением второго, третьего и четвертого дополнительных датчиков и измерительным электронным блоком.
39. Устройство по п.38, отличающееся тем, что цепь дополнительно содержит вторую схему, состоящую из двух проводов, проходящих от первого датчика, подключенного к расходомерной трубке, до измерительного электронного блока.
40. Устройство по п.39, отличающееся тем, что вторая схема, соединяющая сигнальный выход первого датчика со средством обработки сигналов, содержащий два провода, причем один из них является одним из упомянутых двух проводов первой схемы, а другой из них принадлежит только второй схеме.
41. Устройство по п.40, отличающееся тем, что каждая из схем имеет заземленный контакт, соединенный с заземленным контактом другой из схем, причем один провод соединяет общие заземленные контакты каждого из датчиков с измерительным электронным блоком.
42. Устройство по п.41, отличающееся тем, что три провода соединяют выходы схем с измерительным электронным блоком, при этом первый из трех проводов принадлежит первой схеме, второй из трех проводов принадлежит второй схеме, третий из трех проводов является общим для первой схемы и для второй схемы.
43. Устройство по п.28, отличающееся тем, что измерительный электронный блок выполнен с возможностью вывода откорректированных выходных данных, касающихся потока материала.
44. Устройство по п.28, отличающееся тем, что измерительный электронный блок запрограммирован командами, предписывающими процессору, находящемуся в измерительном электронном блоке, формирование откорректированных выходных данных путем определения сигнала некомпенсированного удельного массового расхода, вывода компенсации модуля, вывода компенсации температурного механического напряжения и использования некомпенсированного удельного массового расхода, компенсации модуля и компенсации температурного механического напряжения для вывода откорректированного удельного массового расхода, при этом измерительный электронный блок имеет память, считываемую процессором, для хранения команд.
45. Устройство по п.44, отличающееся тем, что откорректированный удельный массовый расход получают с помощью команд, по которым умножают некомпенсированный удельный массовый расход на единицу плюс компенсация температурного механического напряжения и единицу плюс компенсация модуля.
46. Устройство по п.45, отличающееся тем, что откорректированный удельный массовый расход получают с помощью команд, по которым выводят компенсацию плотности, умножают некомпенсированный удельный массовый на единицу плюс компенсация механического напряжения и единицу плюс компенсация модуля и единицу плюс компенсация плотности, чтобы получить откорректированный удельный массовый расход.
48. Устройство по п.44, отличающееся тем, что команды, обеспечивающие вывод компенсации модуля, обеспечивают решение выражения (kрт1·Tp),
где kрт1 - константа измерений, основанная на изменении модуля расходомерной трубки с изменением температуры; Тр - температура расходомерной трубки.
49. Устройство по п.44, отличающееся тем, что команды, обеспечивающие вывод компенсации температурного механического напряжения, обеспечивают решение выражения (kрт2(Тр-Тполн)),
где kрт2 - константа измерений, основанная на изменении температурного механического напряжения с изменением температуры; Тр - температура расходомерной трубки; Тполн - температура датчиков цепи.
50. Устройство по п.44, отличающееся тем, что команды, обеспечивающие вывод компенсации плотности, обеспечивают решение выражения kрт3·(τкпт-k2), где kрт3 - константа измерений, учитывающая влияние плотности на течение; τкпт - компенсированный по температуре период колебаний трубки; k2 - константа периода колебаний трубки, определенная во время калибровки плотности расходомера.
51. Устройство по п.44, отличающееся тем, что команды, обеспечивающие формирование откорректированных выходных данных, обеспечивают вывод откорректированного удельного массового расхода путем решения выражения
где - удельный массовый расход; ККТ - коэффициент калибровки течения; Δtизм - временная задержка сигналов тензодатчиков; Δt0 - временная задержка при нулевом течении материала; kрт1 - константа измерений, основанная на изменении модуля расходомерной трубки с изменением температуры; kрт2 - константа измерений, основанная на изменении температурного механического напряжения с изменением температуры; kрт3 - константа измерений, учитывающая влияние плотности на течение; k2 - константа периода колебаний трубки, определенная во время калибровки плотности расходомера; Тр - температура расходомерной трубки; Тполн - температура датчиков цепи; τкпт - компенсированный по температуре и механическому напряжению период колебаний трубки.
52. Устройство по п.44, отличающееся тем, что команды, обеспечивающие формирование откорректированных выходных данных, обеспечивают вывод откорректированного удельного массового расхода путем решения
- удельный массовый расход; ККТ - коэффициент калибровки течения; Δtизм - временная задержка сигналов тензодатчиков; Δt0 - временная задержка при нулевом течении материала; kрт1 - константа измерений, основанная на изменении модуля расходомерной трубки с изменением температуры; kрт2 - константа измерений, основанная на изменении температурного механического напряжения с изменением температуры; k2 - константа периода колебаний трубки, определенная во время калибровки плотности расходомера; Тр - температура расходомерной трубки; Тполн - температура датчиков цепи; τкпт - компенсированный по температуре и механическому напряжению период колебаний трубки.
53. Устройство по п.28, отличающееся тем, что измерительный электронный блок запрограммирован командами, предписывающими процессору, находящемуся в измерительном электронном блоке, формирование откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, причем измерительный электронный блок имеет память, считываемую процессором, для хранения команд.
54. Устройство по п.53, отличающееся тем, что команды обеспечивают получение откорректированных выходных данных, касающихся плотности, путем конфигурирования расходомера для ввода констант из памяти, калибровки расходомера для определения констант, определения некомпенсированного расхода, определения компенсированного периода колебаний трубки, откорректированного с учетом течения, определения периода колебаний трубки, откорректированного с учетом течения, модуля и механического напряжения, определения линейного уравнения плотности, определения разностного периода колебаний трубки, равного разности между компенсированным периодом колебаний трубки и константой k2 расходомера, определенной во время калибровки плотности расходомера, умножения линейного уравнения плотности на сумму, равную единице плюс произведение константы измерений, c3 раз, на квадрат разностного периода колебаний трубки плюс произведение константы расходомера, c4 раз, на разностный период колебаний трубки.
55. Устройство по п.53, отличающееся тем, что команды обеспечивают вывод откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, путем конфигурирования расходомера для ввода констант a1, a2, c3, c4 и FП из памяти измерительного электронного блока.
56. Устройство по п.53, отличающееся тем, что команды обеспечивают вывод откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, путем калибровки упомянутого расходомера для определения констант c1, c2, t0, k2 и Δt0.
57. Устройство по п.53, отличающееся тем, что команды обеспечивают вывод откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, путем измерения Δtизм, Δt0 и τни, где Δtизм - временная задержка сигналов тензодатчиков; Δt0 - временная задержка при нулевом течении материала; τни - непосредственно измеренный период колебаний расходомерной трубки.
58. Устройство по п.53, отличающееся тем, что команды обеспечивают вывод откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, путем определения некомп=ККТ(Δtизм - Δt0), где ККТ - коэффициент калибровки течения; Δtизм - временная задержка сигналов тензодатчиков; Δt0 - временная задержка при нулевом течении материала.
59. Устройство по п.53, отличающееся тем, что команды обеспечивают вывод откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, путем вычисления
60. Устройство по п.53, отличающееся тем, что команды обеспечивают вывод откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, путем вычисления выражения
где τкпммнт - компенсированный по модулю, механическому напряжению и течению период колебаний расходомерной трубки; τкпвмр - компенсированный по влиянию массового расхода период колебаний трубки; а1 и а2 - константы
температурной коррекции периода колебаний трубки с учетом модуля и механического напряжения; τни - непосредственно измеренный период колебаний расходомерной трубки; τкпвмр=τни-Fп - компенсация периода колебаний расходомерной трубки по массовому расходу; - удельный массовый расход; Fп - константа влияния плотности на течение.
61. Устройство по п.53, отличающееся тем, что команды обеспечивают вывод откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, путем вычисления отклонения плотности материала от значения, определяемого линейным уравнением плотности
где c1 и c2 - константы, τ - компенсированный период колебаний трубки, возведенный в квадрат.
62. Устройство по п.61, отличающееся тем, что вывод откорректированных выходных данных, касающихся плотности упомянутого материала, включает умножение выражения представляющего линейные составляющие, на выражение (1+c3·(τкпммнт-k2)2+c4·(τкпммнт-k2)), представляющее нелинейные составляющие, где ρмат - определяемая плотность материала; k2 - константа периода колебаний трубки, определенная во время калибровки плотности материала; c1, c2, c3 и c4 - константы коррекции плотности материала для случая одной трубки.
63. Устройство по п.53, отличающееся тем, что команды обеспечивают вывод откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, путем вычисления плотности материала из выражения
где ρмат - определяемая плотность материала; k2 - константа периода колебаний трубки, определенная во время калибровки плотности материала; c3 и c4 - константы коррекции плотности материала для одной трубки.
65. Устройство по п.53, отличающееся тем, что команды обеспечивают формирование откорректированных выходных данных, касающихся плотности, путем решения выражения
где Плотностьлинейн=ρмат=c -c2; (ΔПериодкомп) представляет собой разность между периодом колебаний трубки, который компенсирован (по температуре, механическому напряжению и течению), и константой k2 периода колебаний трубки, определенной во время калибровки плотности.
66. Устройство по п.53, отличающееся тем, что команды, обеспечивающие получение откорректированных выходных данных, касающихся плотности, включают определение компенсированного периода колебаний трубки, определение линейного уравнения плотности, определение разностного периода колебаний трубки, равного разности между компенсированным периодом колебаний трубки и константой k2 расходомера, определенной во время калибровки плотности расходомера, умножение линейного уравнения плотности на сумму, равную единице плюс произведение константы измерений, c3 раз, на квадрат разностного периода колебаний трубки плюс произведение константы расходомера, c4 раз, на разностный период колебаний трубки.
68. Способ по п.16, отличающийся тем, что дополнительно конфигурируют Кориолисов расходомер на основании информации, хранящейся в памяти, для определения параметров конфигурированного измерительного прибора, калибруют Кориолисов расходомер по плотности протекающего материала с использованием метода линейной калибровки по двум точкам, при котором применяют разные материалы разной плотности, чтобы определить параметры калибровки для линейного уравнения плотности, определяют измеренный период колебаний расходомерной трубки на основании сигналов, принимаемых из датчиков, являющихся тензодатчиками и подключенных к расходомерной трубке Кориолисова расходомера, измеряют рабочие параметры Кориолисова расходомера, определяют компенсированный период колебаний расходомерной трубки с использованием измеренного периода колебаний расходомерной трубки, рабочих параметров и параметров конфигурированного измерительного прибора, определяют нелинейную составляющую с использованием компенсированного периода колебаний расходомерной трубки, параметров конфигурированного измерительного прибора и параметров калибровки, получают нелинейное уравнение плотности для Кориолисова расходомера путем объединения линейного уравнения плотности с нелинейной составляющей, чтобы получить уравнение плотности для одной расходомерной трубки, включающее отклонение калибровки Кориолисов расходомера от линейной, определяют плотность материала с использованием уравнения плотности для случая одной расходомерной трубки, а также компенсированного периода колебаний трубки.
69. Способ по п.68, отличающийся тем, что для конфигурирования Кориолисова расходомера определяют параметры a1, а2, c3, c4 и Fп.
70. Способ по п.68, отличающийся тем, что для калибровки используют два протекающих материала, представляющих собой воздух и воду.
71. Способ по п.68, отличающийся тем, что измеряют период колебаний расходомерной трубки, временную задержку при нулевом течении, временную задержку при наличии течения, температуру расходомерной трубки и полную температуру расходомера в то время, когда Кориолисов расходомер содержит протекающий материал неизвестной плотности.
73. Способ по п.68, отличающийся тем, что для определения компенсированного периода колебаний расходомерной трубки определяют период колебаний расходомерной трубки, компенсированный по течению, модулю и механическому напряжению, по уравнению
где a1·Tp - влияние модуля на плотность; а2·(Тр-Тполн) - влияние температурного механического напряжения на плотность.
75. Способ по п.68, отличающийся тем, что для вывода откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, модифицируют выражение включая в него нелинейные составляющие
(1+c3·(τкпммнт-k2)2+c4·(τкпммнт-k2)),
где τни - непосредственно измеренный период колебаний расходомерной трубки; τкпммнт - компенсированный по модулю, механическому напряжению и течению период колебаний расходомерной трубки; ρмат - определяемая плотность материала; k2 - константа периода колебаний трубки, определенная во время калибровки плотности материала; c1, c2, c3 и c4 - константы коррекции плотности материала для случая одной трубки.
76. Способ по п.68, отличающийся тем, что для вывода откорректированных выходных данных, касающихся плотности упомянутого материала, вычисляют плотность материала из выражения
где ρмат - определяемая плотность материала; k2 - константа периода колебаний трубки, определенная во время калибровки плотности материала; c3 и c4 - константы коррекции плотности материала для случая одной трубки.
77. Способ по п.68, отличающийся тем, что для вывода откорректированных выходных данных, касающихся плотности материала, решают уравнение
где (ΔПериодкомп) представляет собой разность между периодом колебаний трубки, который компенсирован (по температуре, механическому напряжению и течению), и константой k2 периода колебаний трубки, определенной во время калибровки плотности для расходомера.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US09/343,836 | 1999-06-30 | ||
US09/343,836 US6327915B1 (en) | 1999-06-30 | 1999-06-30 | Straight tube Coriolis flowmeter |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2002102237A true RU2002102237A (ru) | 2003-10-10 |
RU2235295C2 RU2235295C2 (ru) | 2004-08-27 |
Family
ID=23347888
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2002102237/28A RU2235295C2 (ru) | 1999-06-30 | 2000-06-13 | Расходомер кориолиса с прямолинейной трубкой |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6327915B1 (ru) |
EP (1) | EP1194750B1 (ru) |
JP (1) | JP4495380B2 (ru) |
KR (1) | KR100521234B1 (ru) |
CN (1) | CN1199033C (ru) |
AR (1) | AR024618A1 (ru) |
AU (1) | AU767659B2 (ru) |
BR (1) | BRPI0011986B1 (ru) |
CA (1) | CA2376615C (ru) |
HK (1) | HK1047314B (ru) |
MX (1) | MXPA02000145A (ru) |
PL (1) | PL205218B1 (ru) |
RU (1) | RU2235295C2 (ru) |
WO (1) | WO2001002816A2 (ru) |
Families Citing this family (110)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102013101369B4 (de) | 2013-02-12 | 2021-02-18 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Coriolis-Massendurchfluß-Meßgerät |
GB2375401A (en) * | 2001-05-03 | 2002-11-13 | Endress & Hauser Ltd | A flow meter incorporating thermal loss sensors and an installation adapter to provide known flow conditions upstream of the flow meter |
DE10258962B4 (de) * | 2002-12-16 | 2005-09-22 | Krohne Ag | Massendurchflußmeßgerät und Verfahren zur Korrektur des Meßsingals eines Massendurchflußmeßgeräts |
US6883388B2 (en) * | 2003-05-13 | 2005-04-26 | World Wide Plastics, Inc. | Self-cleaning flow meter having adjacent inlet and outlet fluid flow passageways |
DE10335665B4 (de) * | 2003-08-04 | 2005-10-27 | Siemens Ag | Massendurchflussmessgerät |
WO2005031285A1 (en) * | 2003-08-29 | 2005-04-07 | Micro Motion, Inc. | A method and apparatus for correcting output information of flow measurement apparatus |
DE10354373A1 (de) * | 2003-11-20 | 2005-06-16 | Endress + Hauser Flowtec Ag, Reinach | Messaufnehmer vom Vibrationstyp |
US7073396B2 (en) * | 2004-05-26 | 2006-07-11 | Krohne Ag | Coriolis mass flowmeter |
ATE506602T1 (de) * | 2004-07-01 | 2011-05-15 | Micro Motion Inc | Coriolis durchflussmessgerät mit aufgeteilten auswucht-gewichten zur beseitigung des dichteeffekts auf gemessene durchflüsse |
EP1628118A2 (de) * | 2004-07-29 | 2006-02-22 | Krohne AG | Coriolis-Massendurchflussmessgerät und Verfahren zur Herstellung eines Coriolis-Massendurchflussmessgeräts |
KR101250854B1 (ko) | 2004-09-17 | 2013-04-04 | 에머슨 일렉트릭 컴파니 | 코리올리 유량계에 대한 보정 방법 및 장치 |
EP1831650B1 (en) * | 2004-12-30 | 2020-03-18 | Micro Motion, Inc. | A method and apparatus for directing the use of a coriolis flow meter |
DE102005025354A1 (de) * | 2005-05-31 | 2006-12-07 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Coriolis Massendurchflussmesser und Verfahren zur Kompensation von Übertragungsfehlern von dessen Eingangsschaltung |
DE102005046319A1 (de) | 2005-09-27 | 2007-03-29 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Verfahren zum Messen eines in einer Rohrleitung strömenden Mediums sowie Meßsystem dafür |
JP4866423B2 (ja) * | 2005-10-03 | 2012-02-01 | マイクロ・モーション・インコーポレーテッド | 剛性係数又は質量係数のうちの1つ以上を決定するための流量計電子装置及び方法 |
US7360451B2 (en) * | 2005-12-22 | 2008-04-22 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Measuring transducer of vibration-type |
US7325462B2 (en) * | 2005-12-22 | 2008-02-05 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Measuring transducer of vibration-type |
JP5060557B2 (ja) * | 2006-07-28 | 2012-10-31 | マイクロ・モーション・インコーポレーテッド | 3つのピックオフ・センサを持つ流量計 |
WO2008039203A1 (en) * | 2006-09-28 | 2008-04-03 | Micro Motion, Inc. | Meter electronics and methods for geometric thermal compensation in a flow meter |
US7549319B2 (en) * | 2006-11-16 | 2009-06-23 | Halliburton Energy Services, Inc. | High pressure resonant vibrating-tube densitometer |
DE102007021099A1 (de) | 2007-05-03 | 2008-11-13 | Endress + Hauser (Deutschland) Ag + Co. Kg | Verfahren zum Inbetriebnehmen und/oder Rekonfigurieren eines programmierbaren Feldmeßgeräts |
DE102007030690A1 (de) | 2007-06-30 | 2009-05-07 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßsystem für ein in einer Prozeßleitung strömendes Medium |
DE102007030699A1 (de) | 2007-06-30 | 2009-01-15 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßsystem für ein in einer Prozeßleitung strömendes Medium |
DE102007030691A1 (de) | 2007-06-30 | 2009-01-02 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßsystem für ein in einer Prozeßleitung strömendes Medium |
DE102007030700A1 (de) | 2007-06-30 | 2009-05-07 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßsystem für ein in einer Prozeßleitung strömendes Medium |
DE102007063372A1 (de) | 2007-12-30 | 2009-07-02 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßsystem für ein in einer Prozeßleitung strömendes Medium |
US7826991B2 (en) * | 2007-07-25 | 2010-11-02 | Rosemount Inc. | Temperature-averaging field device compensation |
DE102007037166A1 (de) | 2007-08-07 | 2009-02-19 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßgerät |
CA2702893C (en) * | 2007-10-15 | 2016-04-12 | Micro Motion, Inc. | Vibratory flow meter and method for determining a fluid temperature of a flow material |
DE102007050686A1 (de) | 2007-10-22 | 2009-04-23 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßwandler vom Vibrationstyp |
DE102007058608A1 (de) | 2007-12-04 | 2009-06-10 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Elektrisches Gerät |
DE102007062397A1 (de) | 2007-12-20 | 2009-06-25 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßwandler vom Vibrationstyp |
AR071607A1 (es) * | 2008-05-01 | 2010-06-30 | Micro Motion Inc | Medidor de caudal vibratorio para la determinacion de una o mas caracteristicas de fluido de caudal de un fluido de caudal de multiples fases |
KR20100137018A (ko) * | 2008-05-01 | 2010-12-29 | 마이크로 모우션, 인코포레이티드 | 유량계 파라미터의 편차로부터 진단을 생성하기 위한 방법 |
DE102008022373A1 (de) | 2008-05-06 | 2009-11-12 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßgerät sowie Verfahren zum Überwachen eines Meßgeräts |
BR122018075233B1 (pt) | 2008-06-05 | 2020-03-10 | Micro Motion, Inc. | Métodos para operar um medidor de fluxo, e para manter uma amplitude de tubo de fluxo de um medidor de fluxo sobre uma faixa de temperatura variável |
DE102008035877A1 (de) | 2008-08-01 | 2010-02-04 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßwandler vom Vibrationstyp |
DE102008050115A1 (de) | 2008-10-06 | 2010-04-08 | Endress + Hauser Flowtec Ag | In-Line-Meßgerät |
DE102008050116A1 (de) | 2008-10-06 | 2010-04-08 | Endress + Hauser Flowtec Ag | In-Line-Meßgerät |
DE102008050113A1 (de) | 2008-10-06 | 2010-04-08 | Endress + Hauser Flowtec Ag | In-Line-Meßgerät |
DE102008044186A1 (de) | 2008-11-28 | 2010-06-02 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Magneteinrichtung sowie Meßaufnehmer vom Vibrationstyp mit einer solchen Magneteinrichtung |
DE102009012474A1 (de) | 2009-03-12 | 2010-09-16 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßsystem mit einem Messwandler vom Vibrationstyp |
DE102009002289A1 (de) | 2009-04-08 | 2010-10-14 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Verfahren zum Ermitteln einer Periodendauer eines Meßsignals |
CA2761394C (en) * | 2009-05-26 | 2016-07-05 | Micro Motion, Inc. | A flow meter including a balance member |
SG175428A1 (en) * | 2009-05-27 | 2011-12-29 | Micro Motion Inc | Method and apparatus for determining a flow rate error in a vibrating flow meter |
DE102009030903B4 (de) * | 2009-06-26 | 2013-06-27 | Krohne Ag | Verfahren zum Betreiben eines Massedurchflussmessgeräts und Massedurchflussmessgerät |
DE102009028006A1 (de) | 2009-07-24 | 2011-01-27 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßwandler vom Vibrationstyp sowie Meßgerät mit einem solchen Meßwandler |
DE102009028007A1 (de) | 2009-07-24 | 2011-01-27 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßumwandler vom Vibrationstyp sowie Meßgerät mit einem solchen Meßwandler |
MX364336B (es) | 2009-08-18 | 2019-04-23 | Rubicon Res Pty Ltd | Ensamble de medidor de flujo, ensambles de compuerta y metodos para la medicion de flujo. |
DE102010000760B4 (de) | 2010-01-11 | 2021-12-23 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßsystem mit einem Meßwandler vom Vibrationstyp zum Messen eines statischen Drucks in einem strömenden Medium |
DE102010000761A1 (de) | 2010-01-11 | 2011-07-28 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßsystem mit einem Meßwandler vom Vibrationstyp |
CN102753946B (zh) | 2009-12-31 | 2016-08-17 | 恩德斯+豪斯流量技术股份有限公司 | 具有振动型测量转换器的测量系统 |
CA2785755C (en) | 2009-12-31 | 2016-02-02 | Vivek Kumar | Measuring system having a measuring transducer of vibration-type |
DE102010000759A1 (de) | 2010-01-11 | 2011-07-14 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßsystem mit einem Meßwandler vom Vibrationstyp |
CA2785933C (en) | 2009-12-31 | 2016-05-24 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Measuring system having a measuring transducer of vibration-type |
WO2011131399A1 (de) | 2010-04-19 | 2011-10-27 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Treiberschaltung für einen messwandler sowie damit gebildetes messsystem |
DE202010006553U1 (de) | 2010-05-06 | 2011-10-05 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Elektronisches Meßgerät mit einem Optokoppler |
DE102010030924A1 (de) | 2010-06-21 | 2011-12-22 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Elektronik-Gehäuse für ein elektronisches Gerät bzw. damit gebildetes Gerät |
DE102010039543A1 (de) | 2010-08-19 | 2012-02-23 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßsystem mit einem Meßwandler vom Vibrationstyp |
AU2010360278B2 (en) * | 2010-09-09 | 2014-06-05 | Micro Motion, Inc. | Thermal stress compensation in a curved tube vibrating flow meter |
DE102010044179A1 (de) | 2010-11-11 | 2012-05-16 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßsystem mit einem Meßwandler von Vibrationstyp |
AU2010363965B2 (en) | 2010-11-16 | 2014-10-23 | Micro Motion, Inc. | Multiple temperature sensor system |
AU2011360248B2 (en) | 2011-02-23 | 2014-12-04 | Micro Motion, Inc. | Vibrating flow meter and method for measuring temperature |
MX2013012738A (es) * | 2011-05-23 | 2013-12-02 | Micro Motion Inc | Sistema y metodo para prevenir mediciones de flujo falsas en medidor de vibracion. |
DE102011076838A1 (de) | 2011-05-31 | 2012-12-06 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßgerät-Elektronik für ein Meßgerät-Gerät sowie damit gebildetes Meßgerät-Gerät |
US10041870B2 (en) * | 2011-06-21 | 2018-08-07 | Halliburton Energy Services, Inc. | Fluid densitometer with temperature sensor to provide temperature correction |
JP5020403B1 (ja) * | 2011-11-28 | 2012-09-05 | リオン株式会社 | 振動式物性測定装置及び方法 |
DE102011089808A1 (de) | 2011-12-23 | 2013-06-27 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Verfahren bzw. Meßsystem zum Ermitteln einer Dichte eines Fluids |
US9927535B2 (en) * | 2012-06-06 | 2018-03-27 | Siemens Industry, Inc. | Radon detection and mitigation in a building automation system |
WO2014088577A1 (en) * | 2012-12-06 | 2014-06-12 | Halliburton Energy Services, Inc. | Method and apparatus for improving temperature measurement in a density sensor |
FR3000215B1 (fr) * | 2012-12-21 | 2016-02-05 | Aneolia | Dispositif et procede de test d'un echantillon, en particulier de discrimination d'un gaz d'un echantillon |
EP2749334B1 (en) | 2012-12-28 | 2018-10-24 | Service Pétroliers Schlumberger | Method and device for determining the liquid volume fraction of entrained liquid |
EP2749854A1 (en) * | 2012-12-28 | 2014-07-02 | Service Pétroliers Schlumberger | Apparatus and method for calibration of coriolis meter for dry gas density measurement |
LT2840362T (lt) * | 2013-08-19 | 2021-06-10 | Kamstrup A/S | Srauto matuoklis su dviem korpuse esančiais temperatūros jutikliais |
US20150153210A1 (en) * | 2013-12-04 | 2015-06-04 | Gilbarco Inc. | Fuel dispenser coriolis flow meter |
DE102013113689B4 (de) | 2013-12-09 | 2018-02-01 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Dichte-Meßgerät |
DE102013114731A1 (de) | 2013-12-20 | 2015-06-25 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Spule |
US9989391B2 (en) | 2013-12-20 | 2018-06-05 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Coil |
EP3097389B1 (en) * | 2014-01-24 | 2020-09-09 | Micro Motion, Inc. | Vibratory flowmeter and method for meter verification |
DE102014103427A1 (de) | 2014-03-13 | 2015-09-17 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Wandlervorrichtung sowie damit gebildetes Meßsystem |
DE102014103430A1 (de) | 2014-03-13 | 2015-09-17 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Wandlervorrichtung sowie damit gebildetes Meßsystem |
US9778091B2 (en) | 2014-09-29 | 2017-10-03 | Schlumberger Technology Corporation | Systems and methods for analyzing fluid from a separator |
US11226221B2 (en) * | 2014-10-21 | 2022-01-18 | Micro Motion, Inc. | Apparatus for applying a variable zero algorithm in a vibrating flowmeter and related method |
US10670446B2 (en) * | 2015-10-21 | 2020-06-02 | Micro Motion, Inc. | In situ transducer calibration |
DE102016103048B3 (de) | 2016-02-22 | 2017-04-20 | Krohne Messtechnik Gmbh | Verfahren zum Betreiben eines Coriolis-Massedurchflussmessgeräts |
US20180080860A1 (en) * | 2016-07-27 | 2018-03-22 | Uop Llc | Method for density measurement using multiple sensors |
DE102016114860A1 (de) | 2016-08-10 | 2018-02-15 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Treiberschaltung sowie damit gebildete Umformer-Elektronik bzw. damit gebildetes Meßsystem |
CN107764350B (zh) * | 2016-08-18 | 2020-05-08 | 高准有限公司 | 质量流量测量方法和质量流量计 |
DE102017121157A1 (de) | 2017-08-09 | 2019-02-14 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Spule sowie Meßwandler mit einer solchen Spule |
DE102017118109A1 (de) | 2017-08-09 | 2019-02-14 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Sensorbaugruppe |
DE102017130534B4 (de) * | 2017-12-19 | 2020-12-03 | Endress+Hauser SE+Co. KG | Verfahren zum Kalibrieren einer radiometrischen Dichte-Messvorrichtung |
DE102017131199A1 (de) | 2017-12-22 | 2019-06-27 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Coriolis-Massendurchfluß-Meßgerät |
DE102018102379B4 (de) * | 2018-02-02 | 2023-02-02 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Coriolis-Messaufnehmer eines Coriolis-Messgeräts mit einer in Schwingungserreger bzw. Schwingungssensor integrierten Temperaturmessvorrichtung und ein solches Coriolis-Messgerät |
CA3095898C (en) * | 2018-04-02 | 2023-09-12 | Micro Motion, Inc. | Method of compensating for mass flow using known density |
CN110553692A (zh) * | 2018-06-04 | 2019-12-10 | 高准有限公司 | 科里奥利质量流量计及使用其测量气体压力的方法 |
US11885658B2 (en) * | 2018-12-17 | 2024-01-30 | Micro Motion, Inc. | Converting a directly measured mass flow rate to account for buoyancy |
US20220099543A1 (en) | 2018-12-20 | 2022-03-31 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Coriolis mass flow meter |
WO2020126282A1 (de) | 2018-12-20 | 2020-06-25 | Endress+Hauser Flowtec Ag | CORIOLIS-MASSENDURCHFLUß-MEßGERÄT |
DE102018133117A1 (de) | 2018-12-20 | 2020-06-25 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Coriolis-Massendurchfluß-Meßgerät |
CN113196016A (zh) | 2018-12-21 | 2021-07-30 | 恩德斯+豪斯流量技术股份有限公司 | 具有磁场探测器的科里奥利质量流量计 |
CN110081943B (zh) * | 2019-04-17 | 2020-08-07 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种科氏力质量流量计温度补偿的方法 |
DE102019133610A1 (de) | 2019-12-09 | 2021-06-10 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Vibronisches Meßsystem zum Messen eines Massestroms eines fluiden Meßstoff |
DE102020112154A1 (de) | 2020-05-05 | 2021-11-11 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Verfahren zur Inbetriebnahme eines Coriolis-Durchflussmessgerätes |
CN116157655A (zh) | 2020-06-18 | 2023-05-23 | 恩德斯+豪斯流量技术股份有限公司 | 电子振动测量系统 |
DE102020120054A1 (de) | 2020-07-29 | 2022-02-03 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Verfahren zum Ermitteln einer Meßstoff-Temperatur sowie Meßsystem dafür |
DE102020131649A1 (de) | 2020-09-03 | 2022-03-03 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Vibronisches Meßsystem |
DE102020127382A1 (de) | 2020-10-16 | 2022-04-21 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Verfahren zum Überprüfen eines vibronischen Meßsystems |
CN113108855A (zh) * | 2021-04-13 | 2021-07-13 | 合肥精大仪表股份有限公司 | 一种基于科里奥利原理的质量流量计 |
DE102022112523A1 (de) | 2022-05-18 | 2023-11-23 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Vibronisches Meßsystem |
DE102022116111A1 (de) | 2022-06-28 | 2023-12-28 | Endress+Hauser Flowtec Ag | Vibronisches Meßsystem |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3632800A1 (de) | 1986-09-26 | 1988-04-07 | Flowtec Ag | Nach dem coriolisprinzip arbeitendes massendurchflussmessgeraet |
US5027662A (en) * | 1987-07-15 | 1991-07-02 | Micro Motion, Inc. | Accuracy mass flow meter with asymmetry and viscous damping compensation |
US4876879A (en) * | 1988-08-23 | 1989-10-31 | Ruesch James R | Apparatus and methods for measuring the density of an unknown fluid using a Coriolis meter |
US5497665A (en) * | 1991-02-05 | 1996-03-12 | Direct Measurement Corporation | Coriolis mass flow rate meter having adjustable pressure and density sensitivity |
DE4124295A1 (de) | 1991-07-22 | 1993-01-28 | Krohne Ag | Massendurchflussmessgeraet |
EP0578113B1 (de) | 1992-07-06 | 1997-11-19 | Krohne Messtechnik Gmbh & Co. Kg | Massendurchflussmessgerät |
DE4224379C2 (de) | 1992-07-06 | 1998-05-20 | Krohne Messtechnik Kg | Massendurchflußmeßgerät |
US5691485A (en) | 1994-06-06 | 1997-11-25 | Oval Corporation | Coaxial double tube type Coriolis flowmeter |
ES2232817T3 (es) | 1995-08-21 | 2005-06-01 | Oval Corporation | Medidores de caudal tipo coriolis. |
DE69534716T2 (de) | 1995-08-21 | 2006-07-06 | Oval Corp. | Massendurchflussmesswandler |
US5753827A (en) * | 1995-10-17 | 1998-05-19 | Direct Measurement Corporation | Coriolis meteR having a geometry insensitive to changes in fluid pressure and density and method of operation thereof |
US5827979A (en) | 1996-04-22 | 1998-10-27 | Direct Measurement Corporation | Signal processing apparati and methods for attenuating shifts in zero intercept attributable to a changing boundary condition in a Coriolis mass flow meter |
US5929344A (en) * | 1997-07-28 | 1999-07-27 | Micro Motion, Inc. | Circuitry for reducing the number of conductors for multiple resistive sensors on a coriolis effect mass flowmeter |
-
1999
- 1999-06-30 US US09/343,836 patent/US6327915B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2000
- 2000-06-13 MX MXPA02000145A patent/MXPA02000145A/es active IP Right Grant
- 2000-06-13 EP EP00942785.7A patent/EP1194750B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-13 AU AU57356/00A patent/AU767659B2/en not_active Expired
- 2000-06-13 KR KR10-2001-7016912A patent/KR100521234B1/ko active IP Right Grant
- 2000-06-13 BR BRPI0011986A patent/BRPI0011986B1/pt active IP Right Grant
- 2000-06-13 JP JP2001508013A patent/JP4495380B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-13 PL PL352687A patent/PL205218B1/pl unknown
- 2000-06-13 CA CA002376615A patent/CA2376615C/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-13 CN CNB00811983XA patent/CN1199033C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-13 RU RU2002102237/28A patent/RU2235295C2/ru active
- 2000-06-13 WO PCT/US2000/016249 patent/WO2001002816A2/en active IP Right Grant
- 2000-06-29 AR ARP000103309A patent/AR024618A1/es active IP Right Grant
-
2002
- 2002-12-09 HK HK02108935.9A patent/HK1047314B/zh not_active IP Right Cessation
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2002102237A (ru) | Расходомер кориолиса с прямолинейной трубкой | |
RU2235295C2 (ru) | Расходомер кориолиса с прямолинейной трубкой | |
JP2003503723A5 (ru) | ||
RU2502963C2 (ru) | Способ и устройство для определения смещения нуля в вибрационном расходомере | |
RU2545081C2 (ru) | Способ и устройство для определения температуры элемента вибрационного датчика вибрационного измерителя | |
EP1190221B1 (en) | Vibrating tube meter | |
US4491009A (en) | Electronic circuit for vibrating tube densimeter | |
RU2487322C1 (ru) | Способ и устройство для определения ошибки расхода в вибрационном расходомере | |
CA2587175C (en) | Method and apparatus for determining flow pressure using density information | |
US7827844B2 (en) | Method for detecting corrosion, erosion or product buildup on vibrating element densitometers and Coriolis flowmeters and calibration validation | |
RU2500991C2 (ru) | Способ и устройство для определения и компенсации изменения дифференциального смещения нуля вибрационного расходомера | |
US20100083752A1 (en) | Apparatus for ascertaining and/or monitoring a process variable of a meduim | |
JP4588293B2 (ja) | 物質の密度により流量に許容できない誤差が生じたときに物質の質量流量を補償する装置及び方法 | |
JPH11501120A (ja) | 遠隔シールダイアフラムを有する圧力トランスミッタおよびその補正回路 | |
JP4891247B2 (ja) | コリオリ流量計のための補償方法および装置 | |
US20220244084A1 (en) | Method and device for ascertaining a flow parameter using a coriolis flow meter | |
EP1668322B1 (en) | Method for detecting corrosion, erosion or product buildup on vibrating element densitometers and coriolis flowmeters and calibration validation | |
JP2018508025A (ja) | 振動式流量計における信号の温度補償 | |
US20020189323A1 (en) | Method and apparatus for measuring a fluid characteristic | |
US11162832B2 (en) | Pressure compensation for a vibrating flowmeter and related method | |
US3831433A (en) | Apparatus for measuring the density of a fluid by resonance | |
RU2344376C1 (ru) | Способ и устройство компенсации для кориолисова расходомера | |
JP7241882B2 (ja) | 直接測定質量流量を浮力を考慮するように変換する方法、計測電子機器及びシステム | |
KR200245241Y1 (ko) | 분동식 압력표준기를 이용한 압력계 교정 시스템 | |
JP2019194609A (ja) | 振動式流量計における信号の温度補償 |