MXPA06014651A - Contrapesos de derivacion para eliminar el efecto de densidad en flujo. - Google Patents

Abstract

Un flujometro de Coriolis incluye al menos un conducto de flujo (103), que incluye un primer nodo del conducto (603a) y un segundo nodo del conducto (603b) y un eje de curvatura W que intersecta el conducto de flujo (103) en el primer nodo del conducto (603a) y en el segundo nodo del conducto (603b). el conducto de flujo (103) vibra alrededor del eje de curvatura W. Ademas el medidor incluye un sistema de impulsion (104) y un sistema de equilibrio (600) acoplado al conducto de flujo (103). El sistema de equilibrio (600) incluye dos o mas contrapesos-Y (601a, 601b) y dos o mas miembros de sujecion (602a, 602b) que acoplan los dos o mas contrapesos-Y (601a, 601b) al conducto de flujo (103). Al menos un primer contrapeso-Y (601a) esta acoplado al conducto de flujo (103) en una primera ubicacion entre el primer nodo del conducto (603a) y el sistema de impulsion (104) y al menos un segundo contrapeso-Y (601b) esta acoplado al conducto de flujo (103) en una segunda ubicacion entre el sistema de impulsion (104) y el segundo nodo del conducto (603b).

Description

CONTRAPESOS DE DERIVACIÓN PARA ELIMINAR EL EFECTO DE DENSIDAD EN FLUJO Campo de la Invención La presente invención se relaciona con fuerza de equilibrio en un flujómetro de Coriolis que usa dos o mas contrapesos-Y de derivación. Antecedentes de la Invención Los detectores del conducto en vibración, tal como los flujómetros de masa de Coriolis, típicamente operan por la detección del movimiento de un conducto en vibración que contiene un material . Las propiedades asociadas con el material en el conducto, tal como flujo másico, densidad y similares, se pueden determinar en el conducto por el procesamiento de señales de los transductores de movimiento asociados con el conducto, ya que los modos de vibración del sistema lleno de material en vibración en general son afectados por la masa combinada, características de amortiguamiento y rigidez del conducto que contiene y el material contenido en éste. Un flujómetro de masa de Coriolis típico incluye uno o más conductos que están conectados en línea en una tubería u otro sistema de transporte y material transportable, por ejemplo, fluidos, lechadas y similares, en el sistema. Cada conducto se puede ver como que tiene" un conjunto de modos de Ref.: 177836 vibración naturales que incluyen, por ejemplo, curvatura simple, torsional, radial, y modos acoplados. En una aplicación de medición del flujo másico típica de Coriolis, un conducto se excita en uno o más modos de vibración cuando un material fluye a través del conducto, y el movimiento del conducto se mide en puntos espaciados a lo largo del conducto. La excitación se suministra típicamente por un actuador, por ejemplo, un dispositivo electromecánico, tal como una señal del impulsor del tipo bobina, que perturba el conducto en una manera periódica. La velocidad del flujo másico se puede determinar midiendo el retardo o las diferencias de fase entre los movimientos en las ubicaciones del transductor. La magnitud del retardo es muy pequeña; a menudo medida en nanosegundos. Por lo tanto, es necesario que la salida del transductor sea muy precisa. La precisión del transductor se puede arreglar para nolinearidades y asimetrías en la estructura del medidor o del movimiento emergente de fuerzas extrañas. Por ejemplo, un flujómetro de masa de Coriolis que tiene componentes no equilibrados puede vibrar su carcasa, bridas y la tubería en la frecuencia de impulsión del medidor. Esta vibración perturba la señal de retardo en una cantidad que depende de la rigidez del montaje. Adicionalmente, un flujómetro de Coriolis determina la densidad del material de flujo con base en la frecuencia del modo de impulsión. Si el modo de impulsión incluye movimiento de la carcasa, bridas, y tubería, el desempeño de la medición de la densidad se puede afectar adversamente. Dado que la rigidez del montaje generalmente se desconoce y puede cambiar con el tiempo y la temperatura, los efectos de los componentes no equilibrados no se pueden compensar y pueden afectar significantemente el desempeño del medidor. Los efectos de estas vibraciones no equilibradas y variaciones del montaje se reducen si se usan los diseños de flujómetro que son equilibrados y si se usan técnicas de procesamiento de señal para compensar los componentes no deseados del movimiento. La vibración equilibrada discutida anteriormente involucra solamente una dirección individual de la vibración: la dirección-Z. La dirección-Z es la dirección en la que los conductos se desplazan cuando vibran. Otras direcciones, incluyendo la dirección-X a lo largo de la tubería y la dirección-Y perpendicular a las direcciones X y Z, no están equilibradas. Este sistema de coordenadas de referencia es importante porque el flujómetro de Coriolis produce una fuerza sinusoidal secundaria en la dirección-Y. Esta fuerza crea una vibración del medidor en la dirección-Y que no esta equilibrada, que resulta en error del medidor. Una fuente de esta fuerza secundaria es la ubicación de la masa del ensamblaje del impulsor del medidor. Un ensamblaje típico del impulsor consiste de un imán sujetado a un conducto y una bobina de alambre conductor sujetada a otro conducto . La vibración-Y es causada por el centro de masa del imán del impulsor y el centro de masa de la bobina del impulsor que no se encuentran sobre los planos X-Y respectivos de la línea (s) central (es) del (de los) conducto (s) del flujo. Los planos X-Y están necesariamente separados aparte .para evitar que los conductos interfieran uno con otro. Los centros de masa del imán y/o la bobina están desfasados de sus planos porque la bobina necesita ser concéntrica con el extremo del imán que es la posición óptima en el campo magnético. Un conducto de flujo, cuando se impulsa a vibrar, no se traslada verdaderamente sino que más bien se curva cíclicamente alrededor de las ubicaciones en las que está fijo. Esta curvatura se puede aproximar por rotación alrededor del (de los) punto (s) fi o(s). La vibración entonces se observa que es una rotación cíclica a través de un ángulo pequeño alrededor de su centro de rotación, CR. La amplitud de la vibración angular se determina a partir de la amplitud de la vibración deseada en la dirección Z y la distancia, d, del centro de rotación del centro del conducto en la ubicación del impulsor. La amplitud angular de la vibración, ??, se determina de la siguiente relación: ?? = arctan (?Z/d) (1) El desfasamiento del centro de masa (imán o ensamblaje de la bobina) del componente del impulsor de la línea central del conducto causa que el centro de masa del componente del impulsor tenga un componente-Y de su vibración. La masa del componente del impulsor usualmente tiene un desfasamiento en la dirección-Z que es al menos igual al radio del conducto. El desfasamiento angular, f, a partir de la línea central del conducto es así no insignificante. La masa del componente del impulsor oscila alrededor de su posición de desfasamiento con la misma amplitud angular que el conducto del flujo, ?? . Se aproxima el movimiento de la masa del impulsor siendo perpendicular a la línea que conecta el centro de masa del impulsor con el centro de rotación, CR, el movimiento en la dirección-Y de la masa del impulsor, ?Ym, se puede resolver a partir de lo siguiente: ?Ym = ?Z sen (f) (2) El movimiento en la dirección-Y de la masa del componente del impulsor causa que vibre todo el medidor en la dirección Y. La conservación del momento requiere que, para un medidor libremente suspendido, la vibración en la dirección-Y del medidor completo es igual a la amplitud de la vibración en la dirección-Y de la masa del impulsor veces la proporción de la masa del impulsor dividido por la masa del medidor. Esta vibración-Y del medidor completo es un resultado directo de la vibración del conducto deseado en Z en combinación con el desfasamiento angular de los componentes de impulsión de los centros de masa. Este acoplamiento entre la vibración del conducto deseado y la vibración-Y indeseada del medidor completo significa que el amortiguamiento de la dirección-Y del medidor amortigua la vibración del conducto del flujo en Z, y que un montaje rígido del medidor aumenta la frecuencia del conducto mientras que un montaje blando del medidor disminuye la frecuencia del conducto. El cambio en la frecuencia del conducto con rigidez del montaje se ha observado experimentalmente en medidores con una amplitud de vibración-Y alta. Esto es un problema porque la frecuencia del conducto se usa para determinar la densidad del fluido y la frecuencia también es un indicador de la rigidez del conducto. Los cambios en la rigidez del conducto debidos a la rigidez del montaje cambian el factor de calibración del medidor. El acoplamiento directo entre la vibración de impulsión y el ambiente local también resulta en un cero inestable (una señal de flujo cuando no hay flujo presente) del medidor. Sumario de la Invención La presente invención ayuda a resolver los problemas asociados con fuerzas vibratorias no equilibradas que usan un sistema de equilibrioo que esta dimensionado y ubicado para que equilibre el sistema de impulsión. Ventajosamente, en algunas modalidades la invención puede mantener un factor de calibración de flujo másico substancialmente constante sobre un amplio rango de densidades de material de flujo posibles. Algunos ejemplos de un sistema de equilibrio incluyen dos o más contrapesos-Y y dos o más miembros de sujeción que acoplan los dos o más contrapesos-Y a un conducto del flujo. Al menos un primer contrapeso en Y se acopla al conducto del flujo en la primera ubicación entre el primer nodo del conducto y el sistema de impulsión y al menos un segundo contrapeso en Y se acopla al conducto del flujo en una segunda ubicación entre el sistema de impulsión y el segundo nodo del conducto. Los dos o más contrapesos-Y son dimensionados y ubicados tal que el centro de masa combinado del impulsor más los dos o más contrapesos-Y se encuentran substancialmente sobre el plano X-Y de la línea central del conducto . En algunos ejemplos, dos o más dispositivos de equilibrio, llamados equilibrios-y-activos, se pueden configurar en el (los) conducto (s) del flujo. Un equilibro-y-activo comprende una masa conectada a un extremo de un miembro de sujeción, con el otro extremo del miembro de sujeción que se une al conducto del flujo entre el impulsor y un eje de curvatura W. Los equilibrios-y-activos se pueden usar en uno o ambos conductos dependiendo de las ubicaciones de los centros de masa del imán y bobina y el tipo de configuración del flujómetro (por ejemplo, conductos individuales o dobles) . Un equilibrio-y-activo opera por el uso del movimiento del conducto en la dirección-Z para mover la masa del equilibrio-y-activo en la dirección-Y. El momento de la dirección-Y del equilibrio-y-activo puede ser diseñado para equilibrar el momento en dirección-Y de los componentes de impulsión y de esa manera prevenir el caso indeseado y el ambiente de movimiento. Por el principio de equivalencia, esto también hace al medidor inmune a las vibraciones y amortiguamiento ambientales. Un aspecto de la invención es un flujómeto de Coriolis que comprende: al menos un conducto de flujo, con al menos un conducto de flujo que incluye un primer nodo del conducto y un segundo nodo del conducto e incluye un eje de curvatura W que intersecta el conducto de flujo en el primer nodo del conducto y en el segundo nodo del conducto, en donde al menos un conducto de flujo vibra alrededor del eje de curvatura W; un sistema de impulsión acoplado hacia al menos un conducto de flujo; y un sistema de equilibrio acoplado hacia al menos un conducto de flujo, con el sistema de equilibrio que comprende dos o más contrapesos-Y y dos o más miembros de sujeción que acoplan los dos o más contrapesos-Y hacia al menos un conducto del flujo, en donde al menos un primer contrapeso-Y se acopla hacia al menos un conducto de flujo en una primera ubicación entre el primer nodo del conducto y el sistema de impulsión y al menos un segundo contrapeso-Y se acopla hacia al menos un conducto de flujo en una ubicación entre el sistema de impulsión y el segundo nodo del conducto.

Preferiblemente el sistema de impulsión esta ubicado a una distancia vertical Yd por encima del eje de curvatura W, el primer contrapeso-Y esta ubicado a una distancia vertical Yw? por encima del eje de curvatura W, y el segundo contrapeso-Y esta ubicado a una distancia vertical Yw2 por encima del eje de curvatura W. Preferiblemente una primera proporción Yd/Yw? es substancialmente uno y medio. Preferiblemente una primera proporción Yd/ i es substancialmente igual a una segunda proporción Y<a/Yw2 • Preferiblemente una primera proporción Yd/Yw? y una segunda proporción Y/Y2 están configuradas a fin de que una frecuencia de impulsión contra la proporción de frecuencia de torsión ?iMPULs?ó/?ToRs?óN es substancialmente constante sobre los cambios en la densidad del fluido de un medio del flujo en al menos un conducto de flujo. Preferiblemente los dos o más contrapesos-Y y los dos o más miembros de sujeción son permanentemente acoplados hacia al menos un conducto de flujo. Preferiblemente los dos o más contrapesos-Y y los dos o más miembros de sujeción son desmontablemente acoplados hacia al menos un conducto de flujo. Preferiblemente los dos o más miembros de sujeción son al menos parcialmente deformables en repuesta al movimiento de al menos un conducto de flujo.

Preferiblemente una deformación de dos o más miembros de sujeción y los dos o más contrapesos-Y causa que la frecuencia natural del sistema de equilibrio sea menor que la frecuencia de impulso del flujómetro. Preferiblemente el sistema de equilibrio vibra substancialmente fuera de fase con al menos un conducto de flujo. Preferiblemente el sistema de equilibrio esta dimensionado y ubicado tal que la combinación del centro de masa del sistema de impulsión y el sistema de equilibrio se encuentran substancialmente próximo a un plano de la línea central de al menos un conducto del flujo. Preferiblemente el sistema de equilibrio se ubica substancialmente en el lado opuesto de al menos un conducto de flujo del sistema de impulsión. Preferiblemente el sistema de equilibrio se ubica substancialmente en el lado opuesto de al menos un conducto de flujo del sistema de impulsión y en una orientación substancialmente a cuarenta y cinco grados en un plano horizontal del conducto del flujo. Preferiblemente el sistema de equilibrio se dimensiona y ubica tal que el momento del sistema de equilibrio es sustancialmente igual y sustancialmente opuesto al momento del sistema de impulsión en una dirección sustancialmente perpendicular a un movimiento de impulsión.

Preferiblemente una masa Merivación de un contrapeso-Y individual comprende sustancialmente una mitad de una masa de un peso ubicado-impulsor individual MindiViuai multiplicado por el cubo de una distancia vertical Yd del sistema de impulsión sobre el eje de curvatura W dividido por una distancia vertical Yw del contrapeso-Y individual sobre el eje de curvatura W. Un aspecto adicional de la invención es un método para equilibrio de fuerza de un flujómetro de Coriolis, el método comprende : proporcionar al menos un conducto de flujo, con al menos un conducto de flujo incluyendo un primer nodo del conducto y un segundo nodo del conducto e incluyendo además un eje de curvatura que intersecta el conducto de flujo en el primer nodo del conducto y en el segundo nodo del conducto, en donde al menos un conducto de flujo vibra alrededor del eje de curvatura W; proporcionar un sistema de impulsión acoplado hacia al menos un conducto de flujo; y proporcionar un sistema de equilibrio acoplado hacia al menos un conducto de flujo, con el sistema de equilibrio comprendiendo dos o más contrapesos-Y y dos o más miembros de sujeción que acoplan los dos o más contrapesos-Y hacia al menos un conducto de flujo, en donde al menos un primer contrapeso-Y está acoplado hacia al menos un conducto de flujo en una primera ubicación entre el primer nodo del conducto y el sistema de impulsión y al menos un segundo contrapeso-Y está acoplado hacia al menos un conducto de flujo en una segunda ubicación entre el sistema de impulsión y el segundo nodo del conducto . Preferiblemente el sistema de impulsión está ubicado a una distancia vertical Yd sobre el eje de curvatura W, el primer contrapeso-Y está ubicado a una distancia vertical Ywi sobre el eje de curvatura W, y el segundo contrapeso-Y está ubicado a una distancia vertical Yvc sobre el eje de curvatura W. Preferiblemente una primera proporción Y/ wi es substancialmente uno y medio. Preferiblemente una primera proporción Y i es substancialmente igual a una segunda proporción Ya/YW2- Preferiblemente una primera proporción Y Yw? y una segunda proporción Yd/Yw2 están configuradas a fin de que una frecuencia de impulsión contra la proporción de frecuencia de torsión COMPUSIÓN/"TORSIÓN es substancialmente constante sobre los cambios en la densidad del fluido de un medio del flujo en al menos un conducto de flujo. Preferiblemente los dos o más contrapesos-Y y los dos o más miembros de sujeción son permanentemente acoplados hacia al menos un conducto de flujo. Preferiblemente los dos o más contrapesos-Y y los dos o más miembros de sujeción son desmontablemente acoplados hacia al menos un conducto de flujo. Preferiblemente los dos o más miembros de sujeción son al menos parcialmente deformables en repuesta al movimiento de al menos un conducto de flujo. Preferiblemente una deformación de dos o más miembros de sujeción y los dos o más contrapesos-Y causa que la frecuencia natural del sistema de equilibrio sea menor que la frecuencia de impulso del flujómetro. Preferiblemente el sistema de equilibrio vibra substancialmente fuera de fase con al menos un conducto de flujo . Preferiblemente el sistema de equilibrio esta dimensionado y ubicado tal que la combinación del centro de masa del sistema de impulsión y el sistema de equilibrio se encuentran substancialmente próximo a un plano de la línea central de al menos un conducto del flujo. Preferiblemente el sistema de equilibrio se ubica substancialmente en el lado opuesto de al menos un conducto de flujo del sistema de impulsión. Preferiblemente el sistema de equilibrio se ubica substancialmente en el lado opuesto de al menos un conducto de flujo del sistema de impulsión y en una orientación substancialmente a cuarenta y cinco grados hacia un plano horizontal del conducto del flujo. Preferiblemente el sistema de equilibrio se dimensiona y ubica tal que el momento del sistema de equilibrio es sustancialmente igual y sustancialmente opuesto al momento del sistema de impulsión en una dirección sustancialmente perpendicular a un movimiento de impulsión. Preferiblemente una masa Mderivación de un contrapeso-Y individual comprende sustancialmente una mitad de una masa de un peso ubicado-impulsor individual MindiViduai multiplicado por el cubo de una distancia vertical Yd del sistema de impulsión sobre el eje de curvatura W dividido por una distancia vertical Yw del contrapeso-Y individual sobre el eje de curvatura . Breve Descripción de las Figuras La FIG. 1 ilustra un flujómetro de Coriolis que comprende un ensamblaje de flujómetro y un medidor electrónico; La FIG. 2 ilustra un sistema de impulsión en una modalidad de un flujómetro de Coriolis; La FIG. 3 ilustra una vista en sección del eje-X de un conducto de flujo de un medidor de Coriolis; La FIG. 4 ilustra un sistema de equilibrio en un primer ejemplo de la invención; La FIG. 5 ilustra un sistema de equilibrio en otro ejemplo de la invención; y La FIG. 6 ilustra un sistema de equilibrio en aún otro ejemplo de la invención.

Descripción Detallada de la Invención Las FIGS. 1-5 y la siguiente descripción ilustra ejemplos específicos para enseñar a aquellos expertos en el arte cómo hacer y usar el mejor modo de la invención. Para el propósito de enseñar los principios inventivos, algunos aspectos convencionales se han simplificado u omitido. Aquellos expertos en el arte apreciarán variantes de estos ejemplos que caen dentro del alcance de la invención. Aquellos expertos en el arte apreciarán que las características descritas a continuación pueden combinarse en varias maneras para formar variantes múltiples de la invención. Como un resultado, la invención no está limitada a los ejemplos específicos descritos a continuación, sino solamente por las reivindicaciones y sus equivalentes . La FIG. 1 ilustra un flujómetro de Coriolis 5 que comprende un ensamblaje de flujómetro 10 y un medidor electrónico 20. El medidor electrónico 20 está conectado a un ensamblaje de medidor 10 por la vía de hilos 100 para proporcionar densidad, velocidad de flujo másico, velocidad de flujo de volumen, flujo másico total, temperatura, y otra información sobre la trayectoria 26. Debería ser evidente para aquellos expertos en el arte que la presente invención puede ser usada por cualquier tipo flujómetro de Coriolis independientemente del número de impulsores, detectores de desplazamiento angular, conductos de flujo o el modo de vibración de operación. El ensamblaje de flujómetro 10 incluye un par de bridas 101 y 101'; colectores 102 y 102'; impulsor 104; detectores de desplazamiento angular 105-105'; y conductos de flujo 103A y 103B. El impulsor 104 y los detectores de desplazamiento angular 105 y 105' están conectados a los conductos de flujo 103 y 103B. El ensamblaje de flujómetro 10 también puede incluir un detector de temperatura (no se muestra) . Las bridas 101 y 101' son fijadas a los colectores 102 y 102'. Los colectores 102 y 102' son fijados a extremos opuestos del espaciador 106. El espaciador 106 mantiene el espaciamiento entre los colectores 102 y 102' para evitar vibraciones no deseadas en los conductos de flujo 103A y 103B. Cuando el ensamblaje de flujómetro 10 es insertado dentro de un sistema de tubería (no se muestra) el cual transporta el material que es medido, el material ingresa al ensamblaje de flujómetro 10 a través de la brida 101, pasa a través del colector de entrada 102 en donde la cantidad total del material es dirigida para ingresar a los conductos de flujo 103A y 103B, fluye a través de los conductos de flujo 103A y 103B y de regreso dentro del colector de salida 102 ' en donde éste sale del ensamblaje del medidor 10 a través de la brida 101' . Los conductos de flujo 103A y 103B son seleccionados y montados apropiadamente al colector de entrada 102 y colector de salida 102 ' para tener sustancialmente la misma distribución de masa, momentos de inercia, y módulos elásticos alrededor de los ejes de curvatura W—W y W—W respectivamente. Los conductos de flujo se extienden hacia el exterior a partir de los colectores en una manera esencialmente paralela. Los conductos de flujo 103A-103B son impulsados por el impulsor 104 en direcciones opuestas alrededor de sus ejes de curvatura respectivos W y W y en lo que es llamado el primer modo de curvatura fuera de fase del flujómetro. El impulsor 104 puede comprender una de muchas disposiciones bien conocidas, tal como un imán montado al conducto de flujo 103A y una bobina opuesta montada al conducto de flujo 103B. Una corriente alterna se pasa a través de la bobina opuesta para causar que ambos conductos oscilen. Una señal de impulsión apropiada se aplica por el medidor electrónico 10, por la vía del hilo 110 hacia el impulsor 104. La descripción de la FIG. 1 se proporciona meramente como un ejemplo de la operación de un flujómetro de Coriolis y no pretende limitar las enseñanzas de la presente invención. El medidor electrónico 20 recibe señales del detector sobre los hilos 111 y 111', respectivamente. El medidor electrónico 20 produce una señal de impulsión sobre el hilo 110 la cual causa que el impulsor 104 oscile los conductos de flujo 103A y 103B. El medidor electrónico 20 procesa las señales de velocidad izquierda y derecha de los detectores de desplazamiento angular 105, 105' para calcular una velocidad de flujo másico. La trayectoria 26 proporciona un medio de entrada y salida que permite que el medidor electrónico 20 interactúe con un operador. La FIG. 2 ilustra un sistema de impulsión 104 en una modalidad de un flujómetro de Coriolis 5. En una modalidad preferida ejemplificante, el impulsor 104 es un ensamblaje de bobina e imán. Una persona experta en el arte notará que otros tipos de sistemas de impulsión pueden usarse. El impulsor 104 tiene un ensamblaje de imán 210 y un ensamblaje de bobina 220. Las abrazaderas 211 se extienden hacia el exterior en direcciones opuestas desde el ensamblaje de imán 210 y el ensamblaje de bobina 220. Las abrazaderas 211 son extensiones las cuales se extienden hacia el exterior desde la base plana y tienen un borde sustancialmente curvo 290 sobre un lado del fondo que es formado para recibir un conducto de flujo 103A y 103B. El borde curvo 290 de las abrazaderas 211 es después soldado o fijado de alguna otra manera a los conductos de flujo 103A y 103B para fijar el impulsor al flujómetro de Coriolis 5. El ensamblaje de imán 210 tiene un armazón de imán 202 como una base. Las abrazaderas 211 se extienden desde un primer lado del armazón de imán 202. Las paredes 213 y 214 se extienden hacia el exterior desde los bordes exteriores de un segundo lado del armazón de imán 202. Las paredes 213 y 214 controlan la dirección del campo magnético del imán 203 perpendicular al bobinado de la bobina 204. El imán 203 es un imán sustancialmente cilindrico que tiene los extremos primero y segundo. El imán 203 es ajustado dentro de una funda de imán (no se muestra) . La funda de imán y el imán 203 están fijados a una segunda superficie del armazón de imán 202 para asegurar el imán 203 en el ensamblaje de imán 210. El imán 203 tiene típicamente un polo (no se muestra) fijado a su segundo lado. El polo de imán (no se muestra) es una tapa que está ajustada al segundo extremo de imán 203 para dirigir los campos magnéticos dentro de la bobina 204. El ensamblaje de bobina 220 incluye la bobina 204, y el carrete de bobina 205. El carrete de bobina 205 está fijado a una abrazadera 211. El carrete de bobina 205 tiene un carrete separador que se proyecta desde una primera superficie alrededor del cual la bobina 204 es enrollada. La bobina 204 es montada sobre el carrete de bobina 205 opuesta al imán 203. La bobina 204 está conectada al hilo 110 el cual aplica corrientes alternas a la bobina 204. Las corrientes alternas causan que la bobina 204 y el imán 203 sean atraídos y repelidos con cada otro lo cual a su vez causa que los conductos de flujo 103A y 103B oscilen en oposición con cada otro .

La FIG. 3 ilustra un vista en sección del eje-X simplificada del conducto de flujo 103. El conducto de flujo 103 se ha montado hacia éste impulsor 104. El impulsor 104 está desfasado desde el conducto de flujo 103 por F. El conducto de flujo 103 se mueve en la dirección-Z con una amplitud ?Z . Cuando el conducto de flujo 103 se traslada en la dirección-Z su ubicación fija causa que éste rote alrededor de su centro de rotación, CR, resultando en amplitud angular, ?? . El impulsor 104 y su centro de masa asociado, CM, rotan con la misma amplitud angular, ??, que el conducto de flujo 103. Sin embargo, debido al ángulo de desfasamiento, F, el centro de masa CM del componente de impulsión oscila hacia arriba y hacia debajo de la línea L. Esto proporciona el movimiento vertical ?Ym del centro de masa CM del componente de impulsión. La FIG. 4 ilustra un sistema de equilibrio 400 en un primer ejemplo de la invención. El sistema de equilibrio 400 incluye los contrapesos-Y 401 y 402 acoplados a los conductos de flujo 103A y 103B. El acoplamiento de los contrapesos-Y 401 y 402 puede lograrse usando varios métodos incluyendo sujeción mecánica, soldadura, soldadura con cobre, o pegado. El contrapeso-Y 401 tiene un centro de masa CMbí . El contrapeso-Y 401 es dimensionado y ubicado tal que su centro de masa C bí combinado con el centro de masa del ensamblaje de bobina CMc resulta en un centro de masa combinado CCMi que está ubicado sobre el plano X-Y del conducto 103A. También, el contrapeso-Y 402 tiene un centro de masa CMb2 • El contrapeso-Y 402 está dimensionado y ubicado tal que su centro de masa CMb2 combinado con el centro de masa CM™ del ensamblaje de imán resulta en un centro de masa combinado CCM2 que está ubicado sobre el plano X-Y del conducto 103B. Los atributos particulares de los contrapesos-Y son tales que la masa veces la velocidad del contrapeso-Y es igual y opuesta a la masa veces la velocidad del ensamblaje del impulsor, en la dirección-Y, para cada conducto de flujo como se muestra por: (M * VY)BW + (M * Vy)DA = 0 (3) En otras palabras el momento del contrapeso-Y contra el momento del ensamblaje del impulsor fijado para un conductor particular está dado por: (MBW)Y + (MDA)Y = 0 (4) La FIG. 5 ilustra el sistema de equilibrio 500 en otro ejemplo de la invención. El sistema de equilibrio 500 incluye los contrapesos-Y 501 y 502 acoplados a los conductos de flujo 103A y 103B usando resortes de ballesta 504 y 505. El resorte de ballesta 504 en esta modalidad está orientado a aproximadamente 45 grados del plano X-Y y está conectado con el lado opuesto del conducto de flujo como el ensamblaje de bobina 220. La rigidez del resorte de ballesta 504 y masa del contrapeso-Y 501 se eligen tal que la frecuencia natural del equilibrio-y-activo en su primer modo de vibración (el modo depresor) está por debajo de la frecuencia de impulsión del medidor. Con la frecuencia natural por debajo de la frecuencia de excitación (impulsión) , el peso 501 tiende a moverse fuera de fase con el conducto 103A. Así, cuando el conducto 103A se mueve a la izquierda (dirección -Z) , el contrapeso-Y-activo 501 se mueve hacia la derecha (+Z) relativo al conducto. Pero, debido al ángulo del resorte de ballesta 504 al plano X-Y, el peso 501 es forzado por el resorte de ballesta 504 a moverse hacia la derecha y hacia abajo (+Z y -Y) . Esto es ventajoso porque cuando el conducto 103A se mueve a la izquierda, el ensamblaje de la bobina de desfasamiento 220 se mueve a la izquierda y hacia arriba (+Z y +Y) . Diseñando la masa y la velocidad del resorte tal que el momento en la dirección-Y (masa veces la velocidad) del equilibrio-y-activo es igual y opuesto al momento en la dirección-Y de los componentes del impulsor de desfasamiento, la vibración externa en la dirección-Y del medidor completo puede ser casi eliminada. Los mismos principios de diseño se aplican al tubo 103B. Este segundo ejemplo tiene una ventaja adicional. Debido a que los pesos 501 y 502 están suspendidos de los conductos 103A y 103B por los resortes de ballesta 504 y 505, éstos vibran fuera de fase con los conductos de flujo 103A y 103B, resultando en muy poca de su masa siendo acoplada a los conductos de flujo 103A y 103B. Debería entenderse que el ángulo y orientación de los resortes de ballesta 504 y pesos 501 en la figura son dados para ejemplo. El ángulo y orientación de los resortes de ballesta 504 y pesos 501 puede variarse y aún lograr las metas de la invención. La FIG. 6 ilustra un sistema de equilibrio 600 en aún otro ejemplo de la invención. En esta modalidad, el sistema de equilibrio 600 incluye el conducto de flujo 103 que tiene un primer nodo del conducto 603a y un segundo nodo del conducto 603b, el sistema de impulsión 104, detectores 105 y 105 J y al menos los primer y segundo contrapesos-Y 601a y 601b y al menos los miembros de sujeción primero y segundo 602a y 602b. Los detectores 105 y 105' están ubicados entre el sistema de impulsión 104 y el primer nodo del conducto 603a y el segundo nodo del conducto 603b. Debería entenderse que la forma del conducto de flujo 103 en la figura es proporcionada para ejemplo, y el conducto de flujo 103 puede comprender otras geometrías. Debería • también entenderse que las ubicaciones de los contrapesos-Y 601a y 601b también son ejemplos, y las ubicaciones pueden variar de conformidad a cómo el material del tubo de flujo, la geometría del tubo de flujo, el material de flujo, temperatura, vibración del impulsor, masa del impulsor, masa del detector, tolerancias de construcción, etc. El conducto de flujo 103 puede comprender un flujómetro de conducto individual o puede comprender un componente de un flujómetro de dos conductos (véase la FIG. 5) . El conducto de flujo 103 vibra alrededor de un eje de curvatura (véase también el centro de rotación CR en la FIG. 3) . El eje de curvatura intersecta el conducto de flujo en el primer nodo del conducto 603a y en el segundo nodo del conducto 603b. Los contrapesos-Y y miembros de sujeción 602 están acoplados al conducto de flujo 103. Un primer contrapeso-Y 601a y un primer miembro de sujeción 602a pueden acoplarse al conducto de flujo 103 entre el primer nodo del conducto 603a y el sistema de impulsión 104. De manera similar, un segundo contrapeso-Y 601b y un segundo miembro de sujeción 602b pueden acoplarse al conducto de flujo 103 entre el sistema de impulsión 104 y el segundo nodo del conducto 603b. El primer contrapeso-Y 601a y el segundo contrapeso-Y 601b pueden ser permanentemente o moviblemente acoplados al conducto de flujo 103 por el primer miembro de sujeción 602a correspondiente y el segundo miembro de sujeción 602b. Además, un miembro de sujeción acoplado moviblemente 602 puede comprender un miembro de sujeción acoplado deslizablemente 602 que puede ser colocado deslizablemente sobre el conducto de flujo 103. Dos o más contrapesos-Y 601 se usan para realizar equilibrio-Y del flujómetro 5 de manera precisa y efectiva, pero sin afectar una característica de calibración del flujómetro 5. Un problema que se encuentra con un contrapeso-Y individual, fijado a un punto individual sobre el conducto de flujo 103, es que el factor de calibración de flujo puede cambiar cuando el flujómetro 5 se usa para fluidos de diferentes densidades. Para que el flujómetro 5 tenga un factor de calibración de flujo que es independiente de la densidad de fluido, la distribución de masa agregada al conducto de flujo 103 tiene que ser tal que una proporción de frecuencia de impulsión a frecuencia de torsión (es decir, "IMPULSIÓN/UTORSIÓN) permanece constante sobre cualquiera y todos los cambios en la densidad de fluido. En un flujómetro de tubo-U típico, el conducto de flujo 103 se hace vibrar en una frecuencia de impulsión. La frecuencia de impulsión se elige sustancialmente para igualar una frecuencia resonante del conducto de flujo 103. El modo de vibración de impulsión resultante (es decir, un primer modo de curvatura fuera de fase) incluye nodos estacionarios en los extremos del conducto de flujo 103, mientras el punto de amplitud vibratoria máxima ocurre en el centro del conducto de flujo 103, es decir, en el sistema de impulsión 104. Por ejemplo, estos nodos de extremo pueden comprender los nodos 603a y 603b mostrados en la FIG. 6. El modo de vibración de torsión es excitado por la fuerza de Coriolis resultante del flujo de fluido. Esto es la vibración del tubo en el modo de torsión que crea el retardo que es medido por el medidor electrónico. En un modo de vibración de torsión (es decir, un segundo modo de curvatura fuera de fase) , el conducto de flujo 103 tiene nodos estacionarios en los extremos del conducto de flujo e incluye adicionalmente un nodo estacionario en el centro (es decir, en el sistema de impulsión 104) . En consecuencia, en el modo de torsión la amplitud máxima del conducto de flujo 103 ocurre en dos puntos ubicados entre el sistema de impulsión 104 y los nodos del extremo . El modo de torsión tiene una frecuencia resonante de torsión que es generalmente más alta que la frecuencia de impulsión. Sin embargo, la fuerza de Coriolis es de amplitud mayor en la frecuencia de impulsión, en lugar de la frecuencia de torsión más alta, y es medida preferiblemente en la frecuencia de impulsión. La frecuencia resonante del modo de vibración de torsión es generalmente más alta que la frecuencia resonante del modo de vibración de impulsión. Por lo tanto, la amplitud resultante de vibración es una función de la diferencia de frecuencia entre la frecuencia de impulsión y la frecuencia resonante de torsión. Si las dos frecuencias son cercanas, la amplitud de torsión es grande. Si éstas son distantes, la amplitud de torsión es pequeña. Puede así observarse que una proporción de frecuencia entre la frecuencia de impulsión y la frecuencia resonante de torsión debe mantenerse constante para mantener el factor de calibración de flujo del flujómetro en un nivel constante.

Las frecuencias de impulsión y torsión ambas cambian cuando la densidad del fluido cambia. La ubicación de la masa sobre el tubo de flujo determina si la proporción de frecuencia permanece constante entre los dos. Debido a que el modo de impulsión en un flujómetro de tubo-U típico incluye nodos en los extremos del conducto de flujo 103 y debido a que el punto de máxima amplitud ocurre en el centro, la ubicación de masa adicional en el sistema de impulsión 104 tiene el efecto de bajar la frecuencia de impulsión y reducir el efecto de cambiar la densidad del fluido sobre la frecuencia de impulsión. En el modo de torsión, donde existan nodos en ambos extremos de cada tubo de flujo así como uno en el centro, ubicar la masa adicional en el sistema de impulsión 104 no afecta el modo de torsión debido al nodo central. Sin embargo, ubicar la masa en los puntos de máxima deflexión en el modo de torsión (entre el sistema de impulsión 104 y los nodos del extremo) reduce la sensibilidad del modo de torsión a cambios en la densidad de fluido. La solución a esta desventaja es formar un sistema de equilibrio 600 incluyendo al menos dos contrapesos-Y espaciados aparte 601 sobre cualquier lado del sistema de impulsión 104. Al menos dos contrapesos-Y 601 están ubicados corriente arriba y corriente abajo del sistema de impulsión 104, como se muestra en la figura. La masa para los contrapesos-Y puede así ubicarse a una distancia desde el sistema de impulsión 104 tal que las frecuencias de impulsión y torsión ambas cambian la cantidad apropiada con cambios en la densidad del fluido. Esta distancia desde el sistema de impulsión 104 puede determinarse, tal como a través de análisis de elemento finito, por ejemplo, y se ha determinado para ser la distancia a la cual la proporción de frecuencias (COMPULSIÓN/"TORSIÓN) permanece constante con cambios en la densidad del fluido. Simultáneamente, esos pesos pueden ser dimensionados tal que éstos son corregidos por equilibrio-Y del medidor. El sistema de impulsión 104 está ubicado a una distancia vertical Y sobre el eje de curvatura W. El primer contrapeso-Y 601a está ubicado una distancia vertical Ywl sobre el eje de curvatura . El segundo contrapeso-Y 601b está ubicado a una distancia vertical Yw2 sobre el eje de curvatura W. Dos o más contrapesos-Y 601a y 601b son por lo tanto ubicados de acuerdo a una proporción de distancia Y de Yd/Yi y Y/Y2/ por ejemplo. En una modalidad, una o ambas proporciones pueden ser sustancialmente uno y medio (es decir, Yd/Ywi = 1 1/2) . En otra modalidad que tiene una geometría de tubo de flujo diferente (y otros factores) , las proporciones pueden ser sustancialmente dos. Sin embargo, otros valores pueden usarse como se desee. En una modalidad, la primera proporción Yd/Yi es sustancialmente igual a la segunda proporción Yd/Y2 (es decir, Yd/Yi = Yd Yura) • Sin embargo, debería entenderse que las distancias pueden variar de conformidad con el tamaño del conducto de flujo y características, tolerancias de construcción, etc., y las distancias por lo tanto pueden formar cualquier tamaño de proporción. Además, las dos proporciones Yd/Ywi y Yd/Yw2 pueden diferir, y no son necesariamente iguales. Las ubicaciones actuales de los contrapesos-Y 601, y por lo tanto las distancias Yw? y Yw2, pueden determinarse experimentalmente o pueden ser determinadas iterativamente usando una técnica de Análisis de Elemento Finito (FEA) , por ejemplo. El resultado de FEA deseado mantiene una proporción "IMPULSIÓN/"TORSIÓN sustancialmente constante sobre los cambios en la densidad de fluido de un medio de flujo en el conducto de flujo 103. El FEA deseado por lo tanto restringe el movimiento-Y a un nivel aceptable. En una modalidad, un punto de inicio aproximado para el cálculo FEA inicialmente ubica los contrapesos-Y 601 a la mitad del camino verticalmente a los detectores 105 y 105' (es decir, las proporciones de distancia Yd/Ywi y Yd/Yw2 son aproximadamente = 2 y crea un ángulo desde la horizontal que es aproximadamente 45 grados) . Además, la masa de cada contrapeso-Y 601 tendrá que ser calculada cuando la ubicación ha sido determinada. La masa ^derivación de cada contrapeso-Y de derivación individual 601 necesitará ser mayor que la masa Minividuai de un contrapeso-Y individual ubicado en el sistema de impulsión 104 para lograr el mismo efecto de equilibrio de masa. La masa Mderívacíón de un contrapeso-Y individual 601a o 601b puede ser determinada aproximadamente a través del uso de la fórmula: Mderivación = (Mindividual ) (Yd/Yw) 3 (5) En consecuencia, cuando la distancia vertical Yw disminuye, la fórmula anterior causará que la masa Mderivación incremente . Como en el contrapeso-Y discutido previamente 501 y el resorte de ballesta 504 de la FIG. 5, los miembros de sujeción 602a y 602b pueden ser al menos parcialmente deformables. Por ejemplo, un miembro de sujeción 602 puede comprender un resorte o resorte de ballesta. En consecuencia, los miembros de sujeción 602a y 602b pueden deformarse en respuesta al movimiento del conducto de flujo 103. La deformación de dos o más miembros de sujeción 602 y los dos o más contrapesos-Y 601 causa que la frecuencia natural del sistema de equilibrio 600 sea menor que la frecuencia de impulsión del flujómetro 5. Como un resultado, el sistema de equilibrio 600 puede vibrar fuera de fase con el conducto de flujo 103. El sistema de equilibrio 600 en una modalidad está dimensionado y ubicado tal que el centro de masa combinado del sistema de impulsión 104 y el sistema de equilibrio 600 yacen sustancialmente próximos al plano de la línea central del conducto de flujo 103. En una modalidad, el sistema de equilibrio 600 está ubicado sobre el lado opuesto sustancialmente del conducto de flujo 103 desde el sistema de impulsión 104 (véase la FIG. 5) . En una modalidad el sistema de equilibrio 600 está ubicado sobre lados sustancialmente opuestos del conducto de flujo 103 desde el sistema de impulsión 104 y en una orientación sustancialmente a cuarenta y cinco grados con un plano horizontal del conducto de flujo 103. El sistema de equilibrio 600 en una modalidad está dimensionado y ubicado tal que el momento del sistema de equilibrio 600 es sustancialmente igual y opuesto al momento del sistema de impulsión 104 en una dirección sustancialmente perpendicular al movimiento de impulsión. Debería entenderse que más de dos contrapesos-Y 601 pueden ser usados para lograr los objetivos de la invención. Además, varios números y configuraciones de los miembros de sujeción 602 pueden emplearse. Los miembros de sujeción 602 pueden incluir enlaces cruzados entre los contrapesos-Y 601, pueden incluir miembros de sujeción múltiples 602 por contrapeso-Y 601, pueden incluir varias formas o miembros de sujeción dimensionados 602, pueden incluir miembros de sujeción 602 formados de diferentes materiales, pueden incluir miembros de sujeción 602 que tienen diferentes características de deformación, etc. Los ejemplos anteriores no están limitados a compensación por el desfasamiento de masa del impulsor. Por ejemplo, deformación por fundición del colector por fuerzas de conducción que pueden causar que las bridas del medidor vibren en la dirección-Y. Si la vibración de la brida está en fase con la causada por el desfasamiento de masa del impulsor, entonces el equilibrio de masa puede ser incrementado para compensar por la vibración adicional debido a la deformación del colector. De manera similar, si la vibración de la brida debido a deformación del colector está fuera de fase con la causada por el desfasamiento de masa del impulsor, la masa de equilibrio puede ser fabricada más pequeña. Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims (32)

REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones:

1. Un flujómetro de Coriolis caracterizado porque comprende : al menos un conducto de flujo, con al menos un conducto de flujo que incluye un primer nodo del conducto y un segundo nodo del conducto e incluye un eje de curvatura W que intersecta el conducto de flujo en el primer nodo del conducto y el segundo nodo del conducto, en donde al menos un conducto de flujo vibra alrededor del eje de curvatura W; un sistema de impulsión acoplado hacia al menos un conducto de flujo; y un sistema de equilibrio acoplado hacia al menos un conducto de flujo, con el sistema de equilibrio comprendiendo dos o más contrapesos-Y y dos o más miembros de sujeción que acoplan los dos o más contrapesos-Y hacia al menos un conducto de flujo, en donde al menos un primer contrapeso-Y está acoplado hacia al menos un conducto de flujo en una primera ubicación entre el primer nodo del conducto y el sistema de impulsión y al menos un segundo contrapeso-Y es acoplado hacia al menos un conducto de flujo en una segunda ubicación entre el sistema de impulsión y el segundo nodo del conducto.

2. El flujómetro de Coriolis de conformidad con la reivindicación 1 caracterizado porque el sistema de impulsión está ubicado a una distancia vertical Yd sobre el eje de curvatura , en donde el primer contrapeso-Y está ubicado a una distancia vertical Yw? sobre el eje de curvatura , y donde el segundo contrapeso-Y está ubicado a una distancia vertical Yw2 sobre el eje de curvatura W.

3. El flujómetro de Coriolis de conformidad con la reivindicación 2 caracterizado porque una primera proporción Yd/Yi es sustancialmente uno y medio.

4. El flujómetro de Coriolis de conformidad con la reivindicación 2 caracterizado porque la primera proporción Yd/Yi es sustancialmente igual a la segunda proporción Y /Yw2 •

5. El flujómetro de Coriolis de conformidad con la reivindicación 2 caracterizado porque una primera proporción

Yd/Ywi y una segunda proporción Yd/Yw2 son configuradas tal que una frecuencia de impulsión contra la proporción de frecuencia de torsión "IMPULSIÓN/"TORSIÓN es sustancialmente constante sobre cambios en densidad de fluido de un medio de flujo en al menos un conducto de flujo. 6. El flujómetro de Coriolis de conformidad con la reivindicación 1 caracterizado porque dos o más contrapesos-Y están ubicados en puntos de máxima deflexión de al menos un conducto en un modo de torsión.

7. El flujómetro de Coriolis de conformidad con la reivindicación 1 caracterizado porque dos o más contrapesos-Y y dos o más miembros de sujeción son acoplados permanentemente hacia al menos un conducto de flujo.

8. El flujómetro de Coriolis de conformidad con la reivindicación 1 caracterizado porque dos o más contrapesos-Y y dos o más miembros de sujeción son acoplados de manera movible hacia al menos un conducto de flujo.

9. El flujómetro de Coriolis de conformidad con la reivindicación 1 caracterizado porque dos o más miembros de sujeción son al menos parcialmente deformables en respuesta al movimiento de al menos un conducto de flujo.

10. El flujómetro de Coriolis de conformidad con la reivindicación 1 caracterizado porque una deformación de dos o más miembros de sujeción y los dos o más contrapesos-Y causan que la frecuencia natural del sistema de equilibrio sea menor que la frecuencia de impulsión del flujómetro.

11. El flujómetro de Coriolis de conformidad con la reivindicación 1 caracterizado porque el sistema de equilibrio vibra sustancialmente fuera de fase con al menos un conducto de flujo.

12. El flujómetro de Coriolis de conformidad con la reivindicación 1 caracterizado porque el sistema de equilibrio es dimensionado y ubicado tal que el centro de masa combinado del sistema de impulsión y el sistema de equilibrio yacen sustancialmente próximos al plano de la línea central de al menos un conducto de flujo.

13. El flujómetro de Coriolis de conformidad con la reivindicación 1 caracterizado porque el sistema de equilibrio está ubicado en el lado sustancialmente opuesto de al menos un conducto de flujo desde el sistema de impulsión.

14. El flujómetro de Coriolis de conformidad con la reivindicación 1 caracterizado porque el sistema de equilibrio está ubicado sobre el lado sustancialmente opuesto de al menos un conducto de flujo desde el sistema de impulsión y en una orientación sustancialmente a cuarenta y cinco grados hacia un plano horizontal del conducto de flujo.

15. El flujómetro de Coriolis de conformidad con la reivindicación 1 caracterizado porque el sistema de equilibrio está dimensionado y ubicado tal que el momento del sistema de equilibrio es sustancialmente igual y sustancialmente opuesto al momento del sistema de impulsión en una dirección sustancialmente perpendicular a un movimiento de impulsión.

16. El flujómetro de Coriolis de conformidad con la reivindicación 1 caracterizado porque una masa Mdenvación de un contrapeeo-Y individual comprende sustancialmente una mitad de una masa de un peso M?nd?V?duai ubicado por el impulsor, individual multiplicado por el cubo de una distancia vertical Yd del sistema de impulsión sobre el eje de curvatura W dividido por una distancia vertical Yw del contrapeso-Y individual sobre el eje de curvatura W.

17. Un método para equilibrio de fuerza de un flujómetro de Coriolis, caracterizado porque comprende: proporcionar al menos un conducto de flujo, con al menos un conducto de flujo incluyendo un primer nodo del conducto y un segundo nodo del conducto e incluyendo además un eje de curvatura W que intersecta el conducto de flujo en el primer nodo del conducto y en el segundo nodo del conducto, en donde al menos un conducto de flujo vibra alrededor del eje de curvatura W; proporcionar un sistema de impulsión acoplado hacia al menos un conducto de flujo; y proporcionar un sistema de equilibrio acoplado hacia al menos un conducto de flujo, con el sistema de equilibrio comprendiendo dos o más contrapesos-Y y dos o más miembros de sujeción que acoplan los dos o más contrapesos-Y hacia al menos un conducto de flujo, en donde al menos un primer contrapeso-Y es acoplado hacia al menos un conducto de flujo en una primera ubicación entre el primer nodo del conducto y el sistema de impulsión y al menos un segundo contrapeso-Y es acoplado hacia al menos un conducto de flujo en una segunda ubicación entre el sistema de impulsión y el segundo nodo del conducto .

18. El método de conformidad con la reivindicación 17 caracterizado porque el sistema de impulsión está ubicado a una distancia vertical Yd sobre el eje de curvatura W, en donde el primer contrapeso-Y está ubicado a una distancia vertical Y? sobre el eje de curvatura W, y en donde el segundo contrapeso-Y está ubicado a una distancia vertical Y2 sobre el eje de curvatura W.

19. El método de conformidad con la reivindicación 18 caracterizado porque una primera proporción Yd/Yi es sustancialmente uno y medio .

20. El método de conformidad con la reivindicación 18 caracterizado porque una primera proporción Yd/Yi es sustancialmente igual a una segunda proporción Yd/Yw2-

21. El método de conformidad con la reivindicación 18 caracterizado porque una primera proporción Y/Yw? y una segunda proporción Yd/Y2 son configuradas tal que una frecuencia de impulsión contra la proporción de frecuencia de torsión COIMPULSIÓN/"TORSIÓN es sustancialmente constante sobre cambios en la densidad del fluido de un medio de flujo en al menos un conducto de flujo.

22. El método de conformidad con la reivindicación 17 caracterizado porque dos o más contrapesos-Y están ubicados en puntos de máxima deflexión de al menos un conducto en un modo de torsión.

23. El método de conformidad con la reivindicación 17 caracterizado porque dos o más contrapesos-Y y dos o más miembros de sujeción son permanentemente acoplados hacia al menos un conducto de flujo.

24. El método de conformidad con la reivindicación 17 caracterizado porque dos o más, contrapesos-Y y los dos o más miembros de sujeción son acoplados de manera movible hacia al menos un conducto de flujo.

25. El método de conformidad con la reivindicación 17 caracterizado porque dos o más miembros de sujeción son al menos parcialmente deformables en respuesta al movimiento de al menos un conducto de flujo.

26. El método de conformidad con la reivindicación 17 caracterizado porque una deformación de los dos o más miembros de sujeción y los dos o más contrapesos-Y causan que la frecuencia natural del sistema de equilibrio sea menor que la frecuencia de impulsión del flujómetro.

27. El método de conformidad con la reivindicación 17 caracterizado porque el sistema de equilibrio vibra sustancialmente fuera de fase con al menos un conducto de flujo.

28. El método de conformidad con la reivindicación 17 caracterizado porque el sistema de equilibrio es dimensionado y ubicado tal que el centro de masa combinado del sistema de impulsión y el sistema de equilibrio yace sustancialmente próximo a un plano de la línea central de al menos un conducto de flujo.

29. El método de conformidad con la reivindicación 17 caracterizado porque el sistema de equilibrio está ubicado sobre el lado sustancialmente opuesto de al menos un conducto de flujo desde el sistema de impulsión.

30. El método de conformidad con la reivindicación 17 caracterizado porque el sistema de equilibrio está ubicado sobre el lado sustancialmente opuesto de al menos un conducto de flujo desde el sistema de impulsión y en una orientación sustancialmente a cuarenta y cinco grados hacia un plano horizontal del conducto de flujo.

31. El método de conformidad con la reivindicación 17 caracterizado porque el sistema de equilibrio es dimensionado y ubicado tal que el sistema de equilibrio es sustancialmente igual y sustancialmente opuesto al momento del sistema de impulsión en una dirección sustancialmente perpendicular a un movimiento de impulsión.

32. El método de conformidad con la reivindicación 17 caracterizado porque una masa Merivación de un contrapeso-Y individual comprende sustancialmente la mitad de una masa de un peso ubicado por el impulsor, individual individuai multiplicado por el cubo de una distancia vertical Yd del sistema de impulsión sobre el eje de curvatura W dividido por una distancia vertical Yw del contrapeso-Y individual sobre el eje de curvatura W.