RU2001964C1 - Чугун дл прокатных валков - Google Patents
Чугун дл прокатных валковInfo
- Publication number
- RU2001964C1 RU2001964C1 SU5022460A RU2001964C1 RU 2001964 C1 RU2001964 C1 RU 2001964C1 SU 5022460 A SU5022460 A SU 5022460A RU 2001964 C1 RU2001964 C1 RU 2001964C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cast iron
- manganese
- nickel
- silicon
- iron
- Prior art date
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к металлургии Чугун по данному изобретению, содержащий углерод кремний, марганец, хром, никель, азот и железо, дополнительно содержит сульфид марганца и фосфор при следующем соотношении компонентов, мас.%: углерод 2,6 - 3,6, кремний 02 - 0.8; марганец 0,5 - 2.7; сульфид марганца 0.1 - 1,0, фосфор 02 - 1.0; хром 02 - 0,9; никель 2,4 - 42, азот 0.005 - 0,03. железо остальное. Введение сульфида Мп и Р позвол ет повысить стрелу прогиба при повышенных температурах и технологические свойства при сохранении высокого уровн твердости и износостойкости . 2 табл
Description
Изобретение относитс к металлургии и может быть использовано дл отливки прокатных валков, в том числе двухслойных.
Известен чугун, используемый при отливке прокатных валков следующего соста- ва, мае. %.
Углерод2.7-3,9
Кремний0,35-2,0
Марганец0,2-1,2
Хром0,05-2,0
Никель0,05-3,6
Ванадий0,03-0,5
Азот0.005-0,035
Медь0,02-2,0
Молибден0,01-0,6
Кальций0,0001-0,01
ЖелезоОстальное
Сплав обладает высоким уровнем прочности и износостойкости, однако не технологичен при производстве, поскольку введение практически нерастворимого в чугуне кальци представл ет большие трудности , сопровождаетс большим дымо- и газооыделением, пироэффектом и характеризуетс нестабильностью результатов.
Известен также чугун следующего состава , мае. %:
Углеродt,8-3.5
Кремний0,5-0,9
Марганец1.0-6,0
Хром1,0-3.0
Никель1,0-6,0
Ванадий0,1-4.0
Молибден0,2-1,0
Титан0,05-0,2
Церий0,05-0,2
Медь0,2-1,2
ЖелезоОстальное
Чугун обладает низкими литейными свойствами, поскольку содержит большое количество пленообразующих элементов: хрома, марганца, ванади и титана.
Известен также чугун следующего состава , мае. %:
Углерод2,7-3,1
Кремний0,3-0,6
Марганец0,6-1,0
Фосфор0,3-0,5
Хром0,7-1,0
Никель2,2-3,0
Медь0,8-2,0
Молибден0,3-0,6
ЖелезоОстальное
Известный чугун обладает высокими показател ми твердости и износостойкости, однако склонен к образованию холодных (волосовидных) трещин, поскольку содержит большое количество элементов, привод щих к образованию игольчатых структур (никель, медь, молибден), что сопровождаетс сильными искажени ми кристаллической решетки железа и нарастанием внутренних напр жений в отливке.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению по технической сущности и достигаемому эффекту вл етс чугун следующего состава, мае. %
Углерод2,7-3,4
Кремний0,4-1,0
Марганец1,6-3,0
Хром0.6-1,2
Никель2,4-3.4
Ванадий0,2-0,5
Азот0.01-0,03
ЖелезоОстальное
Известный чугун характеризуетс повышенной твердостью и износостойкостью, а также устойчивостью к образованию холодных трещин, поскольку содержит повышенное количество марганца (взамен молибдена), способствующего сохранению в структуре чугуна в зкого аустенита (остаточного ), компенсирующего, благодар своей пластичности, внутренние напр жени , возникающие при образовании игольчатых структур. Однако чугун данного состава обладает недостаточной стрелой прогиба и низкими технологическими свойствами .
Прокатные валки при их эксплуатации на станах гор чей прокатки испытывают большое механическое давление в поперечном направлении со стороны прокатываемого металла. Это давление столь велико, что имеют место поперечные поломки валков , даже крупных (диаметром до 1000 мм), привод щие к остановке стана, производственным авари м, браку проката и потер м производительности. Поломки валков (хрупкие ) происход т вследствие недостаточной стрелы прогиба материала валков, в структуре которых содержитс большое количество высокотвердых фаз: цементита, мартенсита, бейнита.
Исследовани ми авторов установлено, что материал валков характеризуетс высоким уровнем анизотропности: стрела прогиба образцов чугуна, вырезанных из бочки валка в продольном направлении (перпендикул рном действующим нагрузкам), на 30-50% ниже по сравнению с образцами, вырезанными в поперечном направлении. Это вл етс следствием транскристалличности , т. е. направленного роста кристаллов в направлении, обратном теплоотводу. Марганец , ванадий и, в некоторой степени, хром усиливают транскристалличность чугуна, способству образованию крупнопластинчатого ледебурита и длинных кристаллов первичного аустенита, растущих от поверхмости валка к центру. Поэтому известный чугун характеризуетс низким уровнем стрелы прогиба. Кроме того, он обладает низкой жидкотекучестью вследствие высокого содержани пленообразующих элементов (хрома, марганца, ванади ) и плохой обрабатываемостью, поскольку содержащийс в его структуре остаточный аустенит обладает способностью к самозакаливанию в процессе мехобработки сплава.
Целью изобретени вл етс повышение стрелы прогиба при повышенных температурах и технологических свойств при сохранении высокого уровн твердости и износостойкости.
Указанна цель дос гиглота ггм i-m чугун , содержащий углерод, кремнии, марганец , хром, никель, азо и желобе дополнительно содержит сульфид марганца и фосфор при следующем соотношении компонентов, м с. %.
Углерод2636
Кремний0.2-0 8
Марганец0 5-2 7
Сульфид марганца0,1-1,0
Фосфор0,2-1.0
Хром02-09
Никепь2А 4 2
Азот0 005-0,03
ЖелезоОстальное
Повышение стрелы прогиба доспиiiy го благодар снижению транскрист.) т.иччо- сти отливки введением в состав чу| уна сульфида марганца и фосфора, а снижением среднего содержанич марганца и хрома и удалением из нее опнлдил
Фосфор в чугуне образует ле(чоп-ов- ную фосфидную эвтектику, котора pac.m лагаетс по границам , сплошную сетку. Поскольку фол,Хдч m JP тектика имеет температуру пллзлоин сп оло 950°С, близкую к темпсрртурам прокатки стали (800-1000иС) ома ргммчч -м етс и стрела прогиба чугуна у е-итшаетс Сульфид марганца имев г ограниченную растворимость в жидком чугуне и оброз-.чч в нем платную взвесь частиц, прспчтстг-ую- щих росту направленных фмогапмсв С повышением температуры рзсч оримос ь сульфида марганца увеличив. гг и содер жание несв занного, рлстг.орениого марганца в расплаве увеличиваетс Пси пльку марганец в доэвтектичзеком чугуне про вл ет пр мую ликпацию. т. р концентрирует с , главным обрчзом, в эвтектике, всего в цементите адендрити аустени ia им обеднены, то упс лчение его концепт р,ции в расплаве в пег Д выделени предэотск- .тического аустен га способствует лучшем1, насыщению денд иов марганцем чго улучшает равномерность его распределени в структуре чугунэ и повышает его эффективность как легирующего элемента. Благодар этому по вилась возможность снизить содержание марганца в составе чугуна при сохранении твердости и доли в зкого остаточного аустенита в его структуре.
Однако, снижение в чугуне суммарного содержани карбидообразующих элементов С, V и Мп приводит к некоторому уменьшению твердости за счет снижени в его структуре доли цементита. Дл предотвращени этого в составе чугуна понижено среднее содержание кремни и увеличено
среднее содержание никел , который повы- п -г чп рог.-г с i продупои распада аустоншз. Фосфор также спосоОстпует повышению 1ьсфдос1и Кроме того, фосфор г-ч о новы ьл г .L.V, лоч . ,;3, чеiv , тк-ке вует сним р.ш с соде,ржа- мм .1 HLM п; ,).,ующих o/itJi..emoB. (.) it UV.L-I :.4ir чз обладают пребольшой т1 j и о, от.юс т L t, { i /CMJ) no cpoo- .:i -| inj i , 1 и в процессе ею
NK jr pc.& ч. и r.u.iO i.iPk i pj-ib смазки, бда- i ,,pv- чег- у j |учи,,|0точ обрчбатываемооь
fV Tff i 1 П р пчоп
Г н и с1 ,,,-, -. ч-ч f iq данным о
м-ii гни ре i ICTTVK i признаки,
, г i)i-ii , -. .(.)i, 4 отличают
П, I , Mv , pOl , П| H OTOI. iM ЧТО ПО . ,/ .V/i.j , Ь О К Д С (Ч-.) I 1ЧО1 Ь(ЧЧ 1 ПИИ I f .l 1 , J . hi ill О LI | Ч fj I,., ГИ ypCPO lb.
ri- ., мИ . , и . . j. ,IL з;. впчсмого
4,1/1-11 .v-n . -i,, fH Ou зид 1вльъ I i i . . ,;jr il Ц Л1Г|ШОГО
п:ч, i ч,-,--1 ,1 . -i i lo an- iibHt- ii Ji|,
I|I-KI ; т au i ,c i ,jui.mJt;,IPH мрглы
in; i -j . I n.vu. мни ici-int i di,рад и
TJ nr IL.IH IJLKH c« /- . f V-lp получен
i ТОсч/ ен новый
0 i, ibN iVl| lCn П ПОЛri Oi fTc i- 1-. сульфидов м , i i , s t., , i ч i, /.к; и ,,) ih jr;испеpCit . ,., Я TLi i , ; P (.0 .1 i / уНгЭ.
. i.i Г (1ЦОЙ II l-.-rl -- Ни I 10 CV i i фИДМ
л. nit t нуо до i. i , ii i VM .- ;r/ гьм 11 ) и легко , yk1 /О , j и . v v .:-. HIV in rptiiinL , 11. H
It , i р. п И щи j;i -M г; ч of ,, лоо ifh /lOl i .iM V. /iCI . J , I ДЧ.НОГО Г . L 5 (if pji чуОТ С ,sL /и ЗОМ HUCONHT ЬСр ДУЮ
н ч iir,O |njl, цсмсншт, обеспгмрлк4Щ , tv. i.OM .H pObCli . ТС .СрДОСТИ И lUHOfO
с i о, i i i ii
Г(,и содержании углерода 2,0% ре Ж , (мдл-м и износостойкость i/iviui за счет уменьшени кп.апссть-э ка| - ( } азы. а при собери -тнии Полое 3,0%
увеличиваетс степень графитизации сплава , что ведет к уменьшению твердости.
Кремний обеспечивает защиту расплава от окислени и совместно с фосфором - высокий уровень жидкотекучести сплава. При содержании кремни ниже 0,2% увеличиваетс газосодержание металла и снижаютс его литейные свойства. При увеличении его содержани более 0,8% возрастает степень графитизации сплава и уменьшаетс его твердость.
Марганец в количестве 0,5-2,7% повышает дисперсность и микротвердость продуктов распада аустенита и совместно с хромом, никелем и обеспечивает высокие показатели чугуна. При содержании менее 0.5% его вли ние незначительно, а при содержании более 2,7% ухудшаетс жидкотекучесть и обрабатываемость сплава .
Сульфид марганца обеспечивает устранение транскристалличности чугуна и выполн ет роль смазки в процессе его механической обработки. Если содержание MnS в чугуне менее 0,1%, то увеличиваетс тронскристалличность сплава, а при содержании более 1.0% имеет место коагул ци рключпни и всплыти их в шлак.
Фосфор обеспечивает высокие показатели стрелы прогиба при повышенных температурах и хорошую жидкотекучесть сплава, уменьшает усадку и пористость. При концентрации г/енее 02% снижаютс гюка- зэтеп1/ стрелы прогиба поскольку в структуре чугуна отсутствует сплошна фосфидна сетка, а при содпрж ии более 1,0% увеличиваетс рост чугуна а сп зи с ликвлцией фосфидной эвтектики о сердцевину отливке .
Хром в количеств 0,2-0,9% г.гчбилизи- руэт карбида о чугуне, что обеспечивает высокий уровень износостойкости и тигрдос.ги. При содержании хрома менее 0,2% он практически мк оказыиант отГшли- оающего сли ни , з при подержании более 0,9% уееличивэетс микротнсрдость карбидов , что приводит к понижению уровн стрелы прогиба.
Никель и азот совместно с марганцем обеспечивают получение дисперсной бей- нию-мартенситной металлической матрицы и в результате этого оысокого уровни износостойкости чугуна. При понижении концентрации нике/ы ниже 2,4% о структуре чугуна по вл етс перлит, а при увеличении более 4,2% - избыточное количество остаточного аустенита, что снижает износостойкость сплава. Вли ни азота при его содержании менее 0,005% не обнаруживаетс , а при увеличении его концентрации более 0,03% в отливках по вл етс газова пористость.
Дл определени оптимального состава за вл емого чугуна были приготовлены
сплавы с граничными и оптимальными соотношени ми всех компонентов и с выход щими за граничные соотношени ми компонентов, а также сплавы известного состава (прототип и аналог). Выплавка сплаBOB и отливка из них прокатных валков производились в идентичных услови х.
Составы исследуемых сплавов приведены в табл. 1.
Из табл. 2 видно, что наибольший уровень стрелы прогиба, жидкотекучести и износостойкости обеспечиваетс при соблюдении за вл емых пределов содержани компонентов (ISb 2-4).
При снижении содержани компонентов ниже за вленных пределов (сплав № 1) увеличиваетс транскристалличность чугуна , уменьшаетс количество фосфидной эвтектики и сульфидов марганца в его структуре, что приводит к понижению стрелы прогиба, обрабатываемости и жидкотекучести .
При увеличении содержани компонентов выше за вл емых пределов (сплав N 5) наблюдаетс коагул ци и флотаци сульфидов , а также возрастают дисперсность и микротвердость продуктов распада аустенита , что ведет к снижению стрелы прогиба, жидкотекучести и ухудшению обрабатываемости сплава.
П р и м е р. В индукционной печи ИЧТ-б
выплавл ли чугун следующего состава, мае. %: С 3.1: Si 0.5: Мп 1,6; Р 0,6; Mn S 0,55; Сг 0,55; Ni 3,3; N0,017,
В качестве шихты использовали полупродукт ЧМЗ. сталь 40, ферросилиций Си- 75 ферромарганец Мп-7, феррофосфор ФФ-14, феррохром азотированный ФХ100Н, гранулированный никель Н-1. Сульфиды марганца и количестве 33 кг вводили о ковш перед выпуском чугуна. Температура выпуска чугуна из печи 1400°С, температура заливки форм 1320°С. Непосредственно перед заливкой форм прокатных аалков размером бочки 620 х 800 ми из
ковша отбирали металл дл заливки спиралеобразной пробы дл определени жидкотекучести чугуна. Механическую обработку валков (токарную) осуществл ли твердосплавным инструментом при подаче 1,0
мм/об. В процессе мехобработки от нижнего торца бочек валков отбирались темплеты дл определени механических свойств чугуна , которое осуществл ли по стандартным методикам.
Таким образом применение чугуна за вл емого состава обеспечивает повышение по сравнению с прототипом стрелы прогиба при температуре 800°С в 2-2,4 раза, жидкотекучести в 1.7-1,9 раза и предельно допустимой скорости резани в 1,8-2,1 раза при сохранении высокого уровн твердости и износостойкости чугуна (см акт испытаний ) Это позволит повысить эксплуатационную стойкость прокатных валков на прокатных станах, сократить по
тери времени на перевалку валков и замену вышедших из стро , снизить расход металла и повысить производительность станов
(56) Авторское свидетельство СССР № 1025750, кл. С 22 С 37/08, 1983,
Авторское свидетельство СССР № 840182, кл. С 22 С 37/00. 1981.
Авторское свидетельство СССР N- 834188, кл. С 22 С 37/08, 1981.
Характеристика химического состава исстедуемых сплавов
Показатель свойств полученных сплавов
Таблица
Таблица2
Claims (1)
- Формула изобретениКремний0,2 - 0 8ЧУГУН ДЛЯ ПРОКАТНЫХ ВАЛКОВ, со- Марганец0,5 - 2,7держащий углерод, кремний, марганец, Хром0,2 - 0,9хром, никель, азот и железо, отличающий- 5 Никель2,4 - 4,2с тем, что он дополнительно содержит Азот0,005-0,03сульфид марганца и фосфор при следую- Сульфид марганца0,1-1.0щем соотношении компонентов, мас.%: Фосфор02 -10Углерод 2.6-3,6 Железоистальное10
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5022460 RU2001964C1 (ru) | 1992-01-13 | 1992-01-13 | Чугун дл прокатных валков |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5022460 RU2001964C1 (ru) | 1992-01-13 | 1992-01-13 | Чугун дл прокатных валков |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2001964C1 true RU2001964C1 (ru) | 1993-10-30 |
Family
ID=21594561
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5022460 RU2001964C1 (ru) | 1992-01-13 | 1992-01-13 | Чугун дл прокатных валков |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2001964C1 (ru) |
-
1992
- 1992-01-13 RU SU5022460 patent/RU2001964C1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5206910B1 (ja) | 鋼板 | |
RU2768842C1 (ru) | Высокопрочный толстый стальной лист для трубопровода, имеющий превосходную низкотемпературную ударную вязкость и пластичность, а также низкое отношение предела текучести к пределу прочности, и способ его получения | |
EP3447161A1 (en) | High tensile steel and marine structure | |
CN108950432A (zh) | 一种高强度、高韧性低合金耐磨钢及其制造方法 | |
US20190233927A1 (en) | Steel for Machine Structural Use | |
CN110408842B (zh) | 低温韧性优异的双相不锈钢 | |
JP2018204110A (ja) | 耐摩耗厚鋼板 | |
CN114990437A (zh) | 冷镦钢盘条及其生产方法 | |
KR101488633B1 (ko) | 용접용 강재 | |
JPH08158006A (ja) | 溶接熱影響部の靭性が優れた高強度鋼 | |
EP1143023B1 (en) | Steel for welded structure purpose exhibiting no dependence of haz toughness on heat input and method for producing the same | |
US4855105A (en) | Wear-resistant steel | |
JPH093597A (ja) | 溶接熱影響部靱性の優れた低温用鋼材およびその製造方法 | |
RU2001964C1 (ru) | Чугун дл прокатных валков | |
JPH0853734A (ja) | 大入熱溶接熱影響部靭性の優れた溶接用鋼材の製造方法 | |
JPH10183295A (ja) | 大入熱溶接の熱影響部靭性の優れた鋼材およびその製造方法 | |
JP3520241B2 (ja) | Mgを含有する超大入熱溶接用鋼 | |
RU2387727C2 (ru) | Модификатор для углеродистой и низколегированной стали для проката и труб повышенной коррозионной стойкости | |
JPH091303A (ja) | 溶接熱影響部ctod特性の優れた低温用鋼材の製造方法 | |
KR100940667B1 (ko) | 대입열 용접열영향부 인성이 우수한 고강도 강재 및 그제조방법 | |
JP4762450B2 (ja) | 母材靭性と溶接部haz靭性に優れた高強度溶接構造用鋼の製造方法 | |
JP2003342670A (ja) | 靭性の優れた非調質高張力鋼 | |
JPH1053838A (ja) | 溶接熱影響部靭性の優れた鋼板 | |
JP2962963B2 (ja) | 溶接熱影響部ctod特性の優れた低温用鋼材の製造方法 | |
RU2318900C2 (ru) | Комплексный модификатор для стали |