RU2000119124A - SUPER-HIGH-STRENGTH TWO-PHASE STEEL WITH HIGH SHOCK VISCOSITY AT CRYOGENIC TEMPERATURE - Google Patents

SUPER-HIGH-STRENGTH TWO-PHASE STEEL WITH HIGH SHOCK VISCOSITY AT CRYOGENIC TEMPERATURE

Info

Publication number
RU2000119124A
RU2000119124A RU2000119124/02A RU2000119124A RU2000119124A RU 2000119124 A RU2000119124 A RU 2000119124A RU 2000119124/02 A RU2000119124/02 A RU 2000119124/02A RU 2000119124 A RU2000119124 A RU 2000119124A RU 2000119124 A RU2000119124 A RU 2000119124A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
phase
fine
sheet
steel
grained
Prior art date
Application number
RU2000119124/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2216599C2 (en
Inventor
Дзайоюнг КОО
Нарасимха-Рао В. БАНГАРУ
Original Assignee
Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани filed Critical Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани
Publication of RU2000119124A publication Critical patent/RU2000119124A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2216599C2 publication Critical patent/RU2216599C2/en

Links

Claims (1)

1. Способ изготовления листа из двухфазной стали, имеющей температуру перехода из вязкого состояния в хрупкое (ТПВХ) ниже, чем около -73oС (-100oF) как в основном листе, так и в зоне термического влияния (ЗТВ), и микроструктуру, содержащую около 10-40 об. % первой фазы, состоящей в основном из феррита, и около 60-90 об. % второй фазы, состоящей преимущественно из мелкозернистого пластинчатого мартенсита, мелкозернистого нижнего бейнита или их смесей, заключающийся в том, что
(a) нагревают стальной сляб до температуры (i) достаточно высокой, чтобы существенно гомогенизировать стальной сляб и растворить практически все карбиды и карбонитриды ниобия и ванадия в стальном слябе, и (ii) достаточно низкой, чтобы сформировать мелкие исходные зерна аустенита в стальном слябе;
(b) подвергают стальной сляб обжатию для получения стального листа за один или несколько проходов горячей прокатки в первом интервале температур, в котором происходит рекристаллизация аустенита;
(c) снова подвергают стальной лист обжатию за один или несколько проходов горячей прокатки во втором интервале температур, который приблизительно ниже температуры Тnr и выше температуры фазового превращения Аr3;
(d) еще раз подвергают стальной лист обжатию за один или несколько проходов горячей прокатки в третьем интервале температур, находящемся приблизительно между температурой фазового превращения Аr3 и температурой фазового превращения Ar1;
(e) закаливают стальной лист при скорости охлаждения около 10-40oС в секунду (18-72oF/сек) до температуры прекращения закалки (ТПЗ), которая приблизительно ниже температуры фазового превращения Ms плюс 200oС (360oF);
(f) прекращают закалку, чтобы облегчить фазовое превращение микроструктуры стального листа с получением около 10-40 об. % первой фазы из феррита или около 60-90 об. % второй фазы преимущественно из мелкозернистого пластинчатого мартенсита, мелкозернистого нижнего бейнита или их смесей.1. A method of manufacturing a sheet of two-phase steel having a transition temperature from a viscous to a brittle (TPWH) is lower than about -73 o C (-100 o F) both in the base sheet and in the heat affected zone (HAZ), and microstructure containing about 10-40 vol. % of the first phase, consisting mainly of ferrite, and about 60-90 vol. % of the second phase, consisting mainly of fine-grained lamellar martensite, fine-grained lower bainite or mixtures thereof, consisting in the fact that
(a) heat the steel slab to a temperature (i) high enough to substantially homogenize the steel slab and dissolve almost all the carbides and carbonitrides of niobium and vanadium in the steel slab, and (ii) low enough to form fine initial austenite grains in the steel slab;
(b) subjecting a steel slab to compression to obtain a steel sheet in one or more hot rolling passes in the first temperature range in which the austenite is recrystallized;
(c) the steel sheet is again subjected to compression in one or several hot rolling passes in the second temperature range, which is approximately below the temperature T nr and above the phase transformation temperature Ar 3 ;
(d) once again subjecting the steel sheet to compression in one or several hot rolling passes in the third temperature range, which is approximately between the phase transformation temperature Ar 3 and the phase transformation temperature Ar 1 ;
(e) quench the steel sheet at a cooling rate of about 10-40 o C per second (18-72 o F / s) to the quenching stop temperature (TIB), which is approximately below the phase transformation temperature M s s plus 200 o C (360 o F );
(f) quenching is stopped in order to facilitate the phase transformation of the microstructure of the steel sheet with obtaining about 10-40 vol. % of the first phase of ferrite or about 60-90 vol. % of the second phase mainly from fine-grained lamellar martensite, fine-grained lower bainite or their mixtures. 2. Способ по п. 1, в котором температура нагрева на этапе (а) составляет около 955-1065oС (1750-1950oF).2. The method according to claim 1, wherein the heating temperature in step (a) is about 955-1065 o C (1750-1950 o F). 3. Способ по п. 1, в котором мелкие исходные зерна аустенита на этапе (а) имеют размер зерна менее, чем около 120 микрон. 3. The method according to claim 1, wherein the fine austenite starting grains in step (a) have a grain size of less than about 120 microns. 4. Способ по п. 1, в котором на этапе (b) осуществляют обжатие стального сляба по толщине приблизительно на 30-70%. 4. The method according to claim 1, wherein in step (b) the steel slab is reduced in thickness by approximately 30-70%. 5. Способ по п. 1, в котором на этапе (с) осуществляют обжатие стального листа по толщине приблизительно на 40-80%. 5. The method according to claim 1, wherein in step (c) the steel sheet is compacted in thickness by approximately 40-80%. 6. Способ по п. 1, в котором на этапе (d) осуществляют обжатие стального листа по толщине приблизительно на 15-50%. 6. The method according to claim 1, wherein in step (d) the steel sheet is reduced in thickness by approximately 15-50%. 7. Способ по п. 1, в котором на этапе (f) после прекращения закалки стальной лист дополнительно охлаждают на воздухе до температуры окружающей среды. 7. A method according to claim 1, wherein in step (f), after quenching is terminated, the steel sheet is further cooled in air to ambient temperature. 8. Способ по п. 1, в котором стальной сляб на этапе (а) содержит железо и следующие легирующие элементы, мас. %:
C - 0,04-0,12
Ni - 1-9
Nb - 0,02-0,1
Ti - 0,008-0,03
Al - 0,001-0,05
N - 0,002-0,005
9. Способ по п. 8, в котором стальной сляб содержит меньше около 6 мас. % Ni.8. A method according to claim 1, wherein the steel slab in step (a) contains iron and the following alloying elements, wt. %:
C - 0.04-0.12
Ni - 1-9
Nb - 0.02-0.1
Ti - 0.008-0.03
Al - 0.001-0.05
N - 0.002-0.005
9. The method according to p. 8, in which the steel slab contains less than about 6 wt. % Ni. 10. Способ по п. 8, в котором упомянутый стальной сляб содержит меньше около 3 мас. % Ni и дополнительно содержит около 0,5-2,5 мас. % Mn. 10. The method according to p. 8, in which the mentioned steel slab contains less than about 3 wt. % Ni and additionally contains about 0.5-2.5 wt. % Mn. 11. Способ по п. 8, в котором стальной сляб дополнительно содержит, по меньшей мере, одну добавку, выбранную из группы, состоящей из (i) до около 1,0 мас. % Сr; (ii) до около 0,8 маc. % Мо; (iii) до около 0,5 мас. % Si; (iv) около 0,02-0,10 мас. % V; (v) около 0,1-1,0 мас. % Сu и до около 2,5 мас. % Mn. 11. The method according to p. 8, in which the steel slab additionally contains at least one additive selected from the group consisting of (i) to about 1.0 wt. % Cr; (ii) up to about 0.8 wt. % Mo; (iii) to about 0.5 wt. % Si; (iv) about 0.02-0.10 wt. % V; (v) about 0.1-1.0 wt. % Si and up to about 2.5 wt. % Mn. 12. Способ по п. 8, в котором стальной сляб дополнительно содержит около 0,0004-0,0020 мас. % В. 12. The method according to p. 8, in which the steel slab additionally contains about 0,0004-0,0020 wt. % AT. 13. Способ по п. 1, в котором после этапа (f) стальной лист имеет прочность на растяжение выше 830 МПа (120 килофунтов/кв. дюйм). 13. The method according to claim 1, wherein after step (f) the steel sheet has a tensile strength above 830 MPa (120 kilo pounds per square inch). 14. Способ по п. 1, в котором первая фаза содержит около 10-40 маc. % деформированного феррита. 14. The method according to claim 1, wherein the first phase contains about 10-40 wt. % deformed ferrite. 15. Лист из двухфазной стали, имеющей микроструктуру, содержащую около 10-40 об. % первой фазы, состоящей в основном из феррита, и около 60-90 об. % второй фазы, состоящей преимущественно из мелкозернистого пластинчатого мартенсита, мелкозернистого нижнего бейнита или их смесей, имеющей прочность на растяжение выше 830 МПа (120 килофунтов/кв. дюйм), температуру перехода из вязкого состояния в хрупкое (ТПВХ) ниже, чем около -73oС (-100oF) как в основном листе, так и в зоне термического влияния (ЗТВ), причем упомянутый стальной лист получен из нагретого стального сляба, содержащего железо и следующие легирующие элементы, указанные, мас. %:
C - 0,04-0,12
Ni - 1-9
Nb - 0,02-0,1
Ti - 0,008-0,03
Al - 0,001-0,05
N - 0,002-0,005
16. Лист по п. 15, который содержит менее, чем около 6 мас. % Ni.15. A sheet of two-phase steel having a microstructure containing about 10-40 vol. % of the first phase, consisting mainly of ferrite, and about 60-90 vol. % of the second phase, consisting mainly of fine-grained lamellar martensite, fine-grained lower bainite, or mixtures thereof, having a tensile strength higher than 830 MPa (120 kilopounds per square inch), a transition temperature from a viscous to brittle (TPWH) lower than about -73 o C (-100 o F) both in the base sheet and in the heat-affected zone (HAZ), and the above-mentioned steel sheet is obtained from a heated steel slab containing iron and the following alloying elements, indicated, wt. %:
C - 0.04-0.12
Ni - 1-9
Nb - 0.02-0.1
Ti - 0.008-0.03
Al - 0.001-0.05
N - 0.002-0.005
16. The sheet according to claim 15, which contains less than about 6 wt. % Ni. 17. Лист по п. 15, который содержит менее, чем около 3 маc. % Ni и дополнительно около 0,5-2,5 мас. % Mn. 17. The sheet according to claim 15, which contains less than about 3 wt. % Ni and additionally about 0.5-2.5 wt. % Mn. 18. Лист по п. 15, который дополнительно содержит, по меньшей мере, одну добавку, выбранную из группы, состоящей из (i) до около 1,0 мас. % Cr; (ii) до около 0,8 маc. % Мо; (iii) до около 0,5 мас. % Si; (iv) около 0,02-0,10 мас. % V; (v) около 0,1-1,0 маc. % Сu и (iv) до около 2,5 мас. % Mn. 18. The sheet according to claim 15, which further comprises at least one additive selected from the group consisting of (i) to about 1.0 wt. % Cr; (ii) up to about 0.8 wt. % Mo; (iii) to about 0.5 wt. % Si; (iv) about 0.02-0.10 wt. % V; (v) about 0.1-1.0 wt. % Si and (iv) to about 2.5 wt. % Mn. 19. Лист по п. 15, который дополнительно содержит около О, 0004-0,0020 маc. % В. 19. The sheet according to claim 15, which additionally contains about O, 0004-0,0020 wt. % AT. 20. Лист по п. 15, в котором микроструктура оптимизирована таким образом, чтобы существенно увеличить извилистость траектории трещины посредством обработки термомеханически регулируемой прокаткой, которая обеспечивает множество большеугловых поверхностей раздела между первой фазой, состоящей в основном из феррита, и второй фазой, состоящей преимущественно из мелкозернистого пластинчатого мартенсита, мелкозернистого нижнего бейнита или их смесей. 20. The sheet according to claim 15, wherein the microstructure is optimized so as to substantially increase the tortuosity of the crack trajectory by treating with thermomechanically adjustable rolling, which provides a plurality of high-angle interfaces between the first phase, mainly consisting of ferrite, and the second phase, mainly consisting of fine-grained lamellar martensite, fine-grained lower bainite, or mixtures thereof. 21. Способ повышения сопротивления распространению трещин в стальном листе, содержащем, по меньшей мере, около 1 мас. % Ni до менее, чем 9 мас. % Ni, заключающийся в том, что обрабатывают стальной лист для получения микроструктуры, содержащей около 10-40 об. % первой фазы, состоящей в основном из феррита, и около 60-90 об. % второй фазы, состоящей преимущественно из мелкозернистого пластинчатого мартенсита, мелкозернистого нижнего бейнита или их смесей, причем полученную микроструктуру оптимизируют таким образом, чтобы существенно увеличить извилистость траектории трещины, посредством обработки термомеханически регулируемой прокаткой, которая обеспечивает множество большеугловых поверхностей раздела между первой фазой, состоящей в основном из феррита, и второй фазой, состоящей преимущественно из мелкозернистого пластинчатого мартенсита, мелкозернистого нижнего бейнита или их смесей. 21. A method of increasing the resistance to the propagation of cracks in a steel sheet containing at least about 1 wt. % Ni to less than 9 wt. % Ni, which consists in processing a steel sheet to obtain a microstructure containing about 10-40 vol. % of the first phase, consisting mainly of ferrite, and about 60-90 vol. % of the second phase, consisting mainly of fine-grained lamellar martensite, fine-grained lower bainite or their mixtures, and the resulting microstructure is optimized in such a way as to significantly increase the tortuosity of the crack trajectory, which provides a variety of high-angle interfaces between the first phase, consisting in mainly from ferrite, and the second phase, consisting mainly of fine-grained lamellar martensite, fine-grained true lower bainite or mixtures thereof. 22. Способ по п. 21, отличающийся тем, что дополнительно повышают сопротивление распространению трещин в стальном листе и в зоне термического влияния (ЗТВ) при сварке посредством добавления, по меньшей мере, около 1,0 мас. % Ni и существенного уменьшения добавок ОЦК стабилизирующих элементов. 22. The method according to p. 21, characterized in that it further increases the resistance to the propagation of cracks in the steel sheet and in the heat-affected zone (HAZ) during welding by adding at least about 1.0 wt. % Ni and a significant reduction in the addition of BCC stabilizing elements.
RU2000119124/02A 1997-12-19 1998-06-18 Superhigh strength double-phase steel with high impact viscosity at cryogenic temperature RU2216599C2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US6881697P 1997-12-19 1997-12-19
US60/068,816 1997-12-19

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2000119124A true RU2000119124A (en) 2002-06-10
RU2216599C2 RU2216599C2 (en) 2003-11-20

Family

ID=22084874

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2000119124/02A RU2216599C2 (en) 1997-12-19 1998-06-18 Superhigh strength double-phase steel with high impact viscosity at cryogenic temperature

Country Status (42)

Country Link
US (1) US6066212A (en)
EP (1) EP1040205A4 (en)
JP (1) JP2001527154A (en)
KR (1) KR100374437B1 (en)
CN (1) CN1098359C (en)
AR (1) AR013110A1 (en)
AT (1) AT409388B (en)
AU (1) AU741006B2 (en)
BG (1) BG104623A (en)
BR (1) BR9813690A (en)
CA (1) CA2315086C (en)
CH (1) CH694098A5 (en)
CO (1) CO5040183A1 (en)
DE (1) DE19882881T1 (en)
DK (1) DK200000937A (en)
DZ (1) DZ2531A1 (en)
ES (1) ES2181565B2 (en)
FI (1) FI112381B (en)
GB (1) GB2347684B (en)
GC (1) GC0000037A (en)
GE (1) GEP20043272B (en)
HR (1) HRP980344B1 (en)
HU (1) HUP0101159A3 (en)
ID (1) ID26843A (en)
IL (1) IL136844A (en)
MY (1) MY114596A (en)
NO (1) NO20003173L (en)
NZ (1) NZ505335A (en)
OA (1) OA11425A (en)
PE (1) PE89499A1 (en)
PL (1) PL341755A1 (en)
RU (1) RU2216599C2 (en)
SE (1) SE517697C2 (en)
SI (1) SI20277A (en)
SK (1) SK8742000A3 (en)
TN (1) TNSN98101A1 (en)
TR (1) TR200001855T2 (en)
TW (1) TW459053B (en)
UA (1) UA59426C2 (en)
WO (1) WO1999032671A1 (en)
YU (1) YU37700A (en)
ZA (1) ZA985320B (en)

Families Citing this family (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NO320153B1 (en) * 1997-02-25 2005-10-31 Sumitomo Metal Ind Stable with high toughness and high tensile strength, as well as manufacturing methods
US6159312A (en) * 1997-12-19 2000-12-12 Exxonmobil Upstream Research Company Ultra-high strength triple phase steels with excellent cryogenic temperature toughness
TW436597B (en) * 1997-12-19 2001-05-28 Exxon Production Research Co Process components, containers, and pipes suitable for containign and transporting cryogenic temperature fluids
FR2781506B1 (en) * 1998-07-21 2000-08-25 Creusot Loire PROCESS AND STEEL FOR THE MANUFACTURE OF A TANK ENCLOSURE WORKING IN THE PRESENCE OF SULFURATED HYDROGEN
US6739333B1 (en) * 1999-05-26 2004-05-25 Boehringer Ingelheim Pharma Kg Stainless steel canister for propellant-driven metering aerosols
US6315946B1 (en) * 1999-10-21 2001-11-13 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Ultra low carbon bainitic weathering steel
DE60138204D1 (en) * 2000-09-12 2009-05-14 Jfe Steel Corp ULTRA HIGH-RESISTANT COLD-ROLLED STEEL PLATE AND ITS MANUFACTURING METHOD
US6669789B1 (en) 2001-08-31 2003-12-30 Nucor Corporation Method for producing titanium-bearing microalloyed high-strength low-alloy steel
ITRM20010678A1 (en) * 2001-11-15 2003-05-15 Acciai Speciali Terni Spa PROCEDURE FOR THE ONLINE RECRYSTALLIZATION OF RAW SOLIDIFICATION TAPES IN CARBON STEEL AND IN ALLOY AND BONDED STEEL
CA2468163A1 (en) 2001-11-27 2003-06-05 Exxonmobil Upstream Research Company Cng fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
US6852175B2 (en) * 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
US6746548B2 (en) * 2001-12-14 2004-06-08 Mmfx Technologies Corporation Triple-phase nano-composite steels
FR2840832B1 (en) 2002-06-14 2004-07-23 Air Liquide USE OF HELIUM / NITROGEN GAS MIXTURES IN LASER WELDING OF REDUCED SIDINGS
US20060152344A1 (en) * 2002-12-07 2006-07-13 Mowery Richard A Jr Powerline Communication Network Handoff
CN100348763C (en) * 2004-03-08 2007-11-14 大连荣创科技发展有限公司 Method for manufacturing non-carbide segregation high-alloy ledeburite steel by phase transition resistance diffusion welding
CN100392135C (en) * 2005-06-30 2008-06-04 宝山钢铁股份有限公司 Ultra-high strength strip steel and its production process
BRPI0617763A2 (en) * 2005-10-24 2011-08-02 Exxonmobil Upstream Res Co high strength double phase steel with low deformation ratio, high hardness and superior casting capacity
DE102006001198A1 (en) * 2006-01-10 2007-07-12 Sms Demag Ag Method and device for setting specific property combinations in multiphase steels
JP5745222B2 (en) * 2006-10-06 2015-07-08 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー Method for producing composite steel for line pipes
CN101255528B (en) * 2007-02-26 2010-12-01 宝山钢铁股份有限公司 Niobium-containing steel plate with excellent ultralow-temperature flexibility and rolling method thereof
US20090301613A1 (en) * 2007-08-30 2009-12-10 Jayoung Koo Low Yield Ratio Dual Phase Steel Linepipe with Superior Strain Aging Resistance
PL2256224T3 (en) * 2008-03-27 2016-10-31 High-strength cold-rolled steel sheet, high-strength galvanized steel sheet, and high-strength alloyed hot-dip galvanized steel sheet having excellent formability and weldability, and methods for manufacturing the same
JP5753781B2 (en) * 2008-07-11 2015-07-22 アクティエボラゲット・エスコーエッフ Method for manufacturing steel components, weld lines, welded steel components, and bearing components
KR101343747B1 (en) * 2008-12-26 2013-12-19 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 Steel with excellent anti-ductile crack generation characteristics in weld heat-affected zone and base material and manufacturing method therefor
DE102010020886B4 (en) * 2010-03-01 2012-09-06 Mt Aerospace Ag Pressure vessel for cryogenic liquids
CN101880823A (en) * 2010-07-05 2010-11-10 北京科技大学 Hot rolled niobium micro-alloyed multi-phase steel and preparation method thereof
CN101974722A (en) * 2010-10-29 2011-02-16 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 Steel plate for manufacturing concrete mixer tank and production method
FI20115702L (en) 2011-07-01 2013-01-02 Rautaruukki Oyj METHOD FOR PRODUCING HIGH-STRENGTH STRUCTURAL STEEL AND HIGH-STRENGTH STRUCTURAL STEEL
WO2013047821A1 (en) * 2011-09-30 2013-04-04 新日鐵住金株式会社 High-strength galvannealed steel sheet of high bake hardenability, high-strength alloyed galvannealed steel sheet, and method for manufacturing same
WO2013089156A1 (en) * 2011-12-15 2013-06-20 新日鐵住金株式会社 High-strength h-section steel with excellent low temperature toughness, and manufacturing method thereof
EP2799567B1 (en) * 2011-12-28 2019-07-03 Nippon Steel Corporation High-strength steel plate and high-strength steel pipe excellent in deformability and low-temperature toughness, and manufacturing method of the steel plate
BR112015006077B1 (en) * 2012-09-26 2020-01-28 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp two-phase steel sheet and method of manufacturing it
KR101657827B1 (en) * 2014-12-24 2016-09-20 주식회사 포스코 Steel having excellent in resistibility of brittle crack arrestbility and manufacturing method thereof
KR102138989B1 (en) * 2016-01-29 2020-07-28 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 Steel plate for high strength and toughness steel pipe and manufacturing method thereof
WO2017163098A1 (en) * 2016-03-25 2017-09-28 Arcelormittal Process for manufacturing cold-rolled and welded steel sheets, and sheets thus produced
BR112019006502A2 (en) 2017-01-31 2019-08-13 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp steel plate
US10995385B2 (en) * 2017-03-30 2021-05-04 Jfe Steel Corporation Hot pressed part and method of manufacturing same
CN107385326B (en) * 2017-06-27 2019-06-04 南京钢铁股份有限公司 A kind of production technology of the generous Pipeline Steel Plate of ultra-fine grain
WO2019088104A1 (en) * 2017-10-30 2019-05-09 新日鐵住金株式会社 Hot-rolled steel sheet and manufacturing method therefor
RU2686758C1 (en) * 2018-04-02 2019-04-30 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Structural cryogenic steel and method of its production
CN110643800A (en) * 2019-10-22 2020-01-03 马鞍山钢铁股份有限公司 1200 MPa-level hot-rolled high-strength dual-phase steel plate and manufacturing method thereof
CN112824551A (en) * 2019-11-21 2021-05-21 上海梅山钢铁股份有限公司 Steel substrate of steel-backed aluminum-based composite board for bearing bush and manufacturing method
CN112647021B (en) * 2020-12-09 2021-10-15 上海电气上重铸锻有限公司 High-strength 9% Ni steel for ultralow-temperature engineering fastener and preparation method thereof

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5421917A (en) * 1977-07-20 1979-02-19 Nippon Kokan Kk <Nkk> Method of manufacturing non-quenched high-tensile steel having high toughness
DE3432337A1 (en) * 1984-09-03 1986-03-13 Hoesch Stahl AG, 4600 Dortmund METHOD FOR PRODUCING A STEEL AND USE THEREOF
JP3550726B2 (en) * 1994-06-03 2004-08-04 Ｊｆｅスチール株式会社 Method for producing high strength steel with excellent low temperature toughness
US5900075A (en) * 1994-12-06 1999-05-04 Exxon Research And Engineering Co. Ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
US5531842A (en) * 1994-12-06 1996-07-02 Exxon Research And Engineering Company Method of preparing a high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability (LAW219)
US5545269A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
US5545270A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability
JPH08176659A (en) * 1994-12-20 1996-07-09 Sumitomo Metal Ind Ltd Production of high tensile strength steel with low yield ratio
CN1146784A (en) * 1995-01-26 1997-04-02 新日本制铁株式会社 Weldable high-tensile steel excellent in low-temp. toughness
KR100222302B1 (en) * 1995-02-03 1999-10-01 아사무라 타카싯 High strength line pipe steel having low yield ratio and excellent low temperature
JP3314295B2 (en) * 1995-04-26 2002-08-12 新日本製鐵株式会社 Method of manufacturing thick steel plate with excellent low temperature toughness

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2000119124A (en) SUPER-HIGH-STRENGTH TWO-PHASE STEEL WITH HIGH SHOCK VISCOSITY AT CRYOGENIC TEMPERATURE
RU2000119125A (en) ULTRA-STRENGTH AUSTENITIC-AGING STEEL WITH HIGH SHOCK VISCOSITY AT CRYOGENIC TEMPERATURE
RU2001119981A (en) High strength three-phase steels with excellent toughness at cryogenic temperatures
US4776900A (en) Process for producing nickel steels with high crack-arresting capability
RU2001119979A (en) HEAVY DUTY AUSTENITIC-AGING STEELS WITH EXCELLENT VISCOSITY AT CRYOGENIC TEMPERATURES
US4946516A (en) Process for producing high toughness, high strength steel having excellent resistance to stress corrosion cracking
KR20000069212A (en) Thermomechanically controlled processed high strength weathering steel with low yield/tensile ratio
CN110100027B (en) Low yield ratio steel plate having excellent low temperature toughness and method for manufacturing same
JPH06128688A (en) Hot rolled steel plate excellent in fatigue characteristic and it production
JP2020506293A (en) Thick steel plate with low yield ratio and high strength and high toughness and method for producing the same
JPH07278656A (en) Production of low yield ratio high tensile strength steel
JP3160329B2 (en) Manufacturing method of heat resistant high strength bolt
JPH0615689B2 (en) Method of manufacturing low yield ratio high strength steel
JPS6160891B2 (en)
JPH06128631A (en) Production of high manganese ultrahigh tensile strength steel excellent in low temperature toughness
JPH09256037A (en) Production of thick high tensile strength steel plate for stress relieving annealing treatment
JP3457498B2 (en) High-strength PC steel bar and method of manufacturing the same
JP3327065B2 (en) Method for producing tempered high-strength steel sheet excellent in brittle crack propagation arrestability
JP2706159B2 (en) Method for producing low yield ratio high strength steel with good weldability
KR100370584B1 (en) Manufacturing method of high strength thick steel sheet with resistance ratio
JPH0670248B2 (en) Manufacturing method of ultra-high-strength steel plate for welding with excellent homogeneity in the thickness direction
KR20200061920A (en) Hot-rolled steel sheet for oil pipe with excellent heat treatment characteristics and method for manufacturing the same
JPH09256038A (en) Heat treatment before stress relieving annealing treatment for thick steel plate
JPH03207814A (en) Manufacture of low yield ratio high tensile strength steel plate
JP3864880B2 (en) Manufacturing method of high toughness and high yield point steel with excellent weldability