RU1403737C - Method of blast breaking of low-drag ore bodies - Google Patents

Method of blast breaking of low-drag ore bodies Download PDF

Info

Publication number
RU1403737C
RU1403737C SU4068069A RU1403737C RU 1403737 C RU1403737 C RU 1403737C SU 4068069 A SU4068069 A SU 4068069A RU 1403737 C RU1403737 C RU 1403737C
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
ore
wells
charges
rocks
ore body
Prior art date
Application number
Other languages
Russian (ru)
Inventor
В.И. Коваленко
И.М. Куликова
В.М. Хайрюзов
В.Г. Гончаров
Original Assignee
Иркутский государственный научно-исследовательский институт редких и цветных металлов
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Иркутский государственный научно-исследовательский институт редких и цветных металлов filed Critical Иркутский государственный научно-исследовательский институт редких и цветных металлов
Priority to SU4068069 priority Critical patent/RU1403737C/en
Application granted granted Critical
Publication of RU1403737C publication Critical patent/RU1403737C/en

Links

Images

Abstract

FIELD: mining art. SUBSTANCE: contiguous wells are drilled over the outline of ore bodies and rows of wells over dead rocks. Well that is nearest to the outline of ore bodies is drilled in parallel with the juncture plane. Contiguous wells are charges and with additional charges explosive charges and with additional charges in the well bottom part, whose mass equals that of the main ones. The mass of the latters is determined from expression Q=[q·H·(0,2m+0,55m2)]:2,, kg, where q specific mass of normal gripping charge, kg/qu.m; H bench height, m; m horizontal thickness of ore bodies, m. At the same time charges in contiguous wells on both juncture planes are blasted. Ore body is broken and separated from enclosing dead rocks. Dead rock well blasting is accomplished with a time delay equal to the time of attainment of the maximum pressure of detonation products in destructed ore layer. EFFECT: reduced ore impoverishment. 4 dwg

Description

Изобретение относится к области горного дела, а именно к технологии выемки рудных тел при открытой разработке рудных месторождений, и может быть использовано при обработке рудных тел небольшой мощности, крутого или наклонного падения. The invention relates to the field of mining, and in particular to the technology of extraction of ore bodies in the open development of ore deposits, and can be used in the processing of ore bodies of small capacity, steep or inclined incidence.

Цель изобретения снижение разубоживания руды. The purpose of the invention is the reduction of ore dilution.

В предлагаемом способе экраном при взрывании пустых пород является слой раздробленной руды на всю мощность рудного тела, полученный в результате одновременного взрывания двух экранирующих рядов сближенных скважин, в то время как в известном способе экранирующий слой создают только по контакту рудного тела взрыванием одного ряда сближенных скважин. Заряды в сближенных скважинах в предлагаемом способе работают на дробление рудного материала и на оконтуривание рудного тела, в известном же способе заряды сближенных скважин работают только на оконтуривание рудного тела, а для дробления рудного материала проходятся скважины непосредственно по рудному телу. In the proposed method, the screen when exploding empty rocks is a layer of crushed ore for the entire power of the ore body, obtained as a result of simultaneous blasting of two shielding rows of closely spaced wells, while in the known method, a shielding layer is created only by contact of the ore body by blasting one row of closely spaced wells. Charges in close wells in the proposed method work for crushing ore material and for contouring the ore body, in the known method charges of close wells work only for contouring the ore body, and for crushing ore material, wells pass directly through the ore body.

При одновременном взрывании зарядов в сближенных скважинах по обоим контактам за счет взаимодействия зарядов сближенных скважин по линии контакта происходит оконтуривание руды от вмещающих пород, а в результате взаимодействия разрядов экранирующих рядов дробление рудного материала, т.е. заряды сближенных скважин работают на дробление рудного материала и отделение его от вмещающих пустых пород. При этом со стороны вмещающих пород наблюдается небольшое трещинообразование, которое не оказывает влияние на показатели потерь и разубоживание руды. Взрывание зарядов в скважинах, пройденных по пустым породам, производят с замедлением во времени, чтобы исключить перемешивание в зоне контакта (со стороны висячего бока рудного тела). At the same time, explosions of charges in adjacent wells at both contacts due to the interaction of charges of adjacent wells along the contact line, the ore is contoured from the host rocks, and as a result of the interaction of the discharges of the shielding rows, the ore material is crushed, i.e. charges from close wells work to crush the ore material and separate it from the surrounding waste rock. At the same time, there is a slight cracking from the side of the host rocks, which does not affect the loss indicators and ore dilution. Explosion of charges in wells drilled through waste rocks is slowed down in time to prevent mixing in the contact zone (from the side of the hanging side of the ore body).

Взрывание примыкающего к рудному телу ряда скважин по пустым породам производят с замедлением во времени, позволяющим избежать перемешивания со стороны висячего бока рудного тела и наброса пустых пород на руду. Критическое время замедления рассчитывают из условия, при котором давление в газовой полости пpи взрывании экранирующих рядов и динамический напор вытесняемой среды способны предотвратить наброс в полость экранирующего ряда пустой породы со стороны висячего бока рудного тела. С точки зрения наилучшего разделения руды и породы по контакту висячего бока этот интервал замедления составляет время, в течение которого взорванная зарядами экранирующих рядов рудная масса находится в напряженном состоянии и создает упругую среду, пpепятствующую прохождению сейсмических волн от взрыва примыкающего ряда скважин по пустым породам. The blasting of a number of wells adjacent to the ore body through the waste rock is slowed down in time, avoiding mixing from the side of the hanging side of the ore body and the discharge of waste rock into the ore. The critical deceleration time is calculated from the condition under which the pressure in the gas cavity during the explosion of the shielding rows and the dynamic pressure of the displaced medium are able to prevent the discharge of empty rock into the cavity of the shielding row from the side of the hanging ore body. From the point of view of the best separation of ore and rock by the contact of the hanging side, this deceleration interval is the time during which the ore mass blown up by the charges of the shielding rows is in a stressed state and creates an elastic medium that prevents the passage of seismic waves from the explosion of an adjacent row of wells through empty rocks.

Расстояние между скважинами экранирующего ряда, линейный расход равномерно рассредоточенных гирляндных зарядов взрывчатых веществ (ВВ) в скважинах экранирующих рядов и величину дополнительного заряда определяют из зависимостей
lмс 0,2 + 0,55 m;
qл

Figure 00000001

Qy qл˙lкс, где lмс расстояние между скважинами экранирующего ряда;
0,2 и 0,55 эмпирические коэффициенты;
m горизонтальная мощность рудного тела, м;
qл линейная плотность равномерно рассредоточенных зарядов ВВ, кг/м;
q удельная масса зарядов нормального рыхления, кг/м3;
Н высота уступа, м;
lкс глубина скважин экранирующих рядов, м;
Qy величина дополнительного заряда, кг.The distance between the wells of the shielding series, the linear flow rate of uniformly dispersed garland charges of explosives in the wells of the shielding rows and the amount of additional charge are determined from the dependencies
l ms 0.2 + 0.55 m;
q l
Figure 00000001

Q y q l ˙l ks , where l ms is the distance between the wells of the shielding row;
0.2 and 0.55 empirical coefficients;
m horizontal thickness of the ore body, m;
q l linear density of uniformly dispersed explosive charges, kg / m;
q specific mass of charges of normal loosening, kg / m 3 ;
N the height of the ledge, m;
l cs the depth of the wells of the shielding rows, m;
Q y the value of the additional charge, kg

Эмпирические коэффициенты определяют из условия использования метода "гладкого взрывания", при котором рудное тело отбивается зарядами в одном ряду сближенных скважин, пройденных по контакту лежащего бока рудного тела. The empirical coefficients are determined from the conditions for using the “smooth blasting” method, in which the ore body is beaten off by charges in one row of close wells drilled through the contact of the lying side of the ore body.

При использовании этого метода расстояние между скважинами в контурном ряду (lмс) рассчитывают в зависимости от линии наименьшего сопротивления (л. н. с. ), и оно составляет при л.н.с. (W, м) равной 2, 3 и 4 м соответственно 1,3; 1,85 и 2,4 м.When using this method, the distance between the wells in the contour row (l ms ) is calculated depending on the line of least resistance (bhp), and it is at bhp (W, m) equal to 2, 3 and 4 m, respectively 1.3; 1.85 and 2.4 m.

Принимаем, что пpи отбойке маломощных рудных тел л.н.с. (W) соответствует мощности рудного тела (m). Аппроксимация зависимости расстояния между скважинами в контурном ряду от мощности рудного тела [(lмс f(m)] дает уравнение прямой с коэффициентами а 0,2, b 0,55.We accept that during the breakdown of low-power ore bodies (W) corresponds to the thickness of the ore body (m). An approximation of the dependence of the distance between the wells in the contour row on the ore body power [(l ms f (m)] gives a straight line equation with coefficients a 0.2, b 0.55.

Получаем формулу для определения расстояния между скважинами в экранирующем ряду
lмс 0,2 + 0,55 m
Величину зарядов рассчитывают из условия необходимости нормального рыхления рудной массы. Линейная плотность равномерно рассредоточенных зарядов ВВ в скважинах экранирующего ряда равна
qл

Figure 00000002
подставляя lмс 0,2 + 0,55 m, получаем
qл
Figure 00000003

Величина дополнительного заряда в скважине экранирующего ряда
Qy qл ˙lкс.We get the formula for determining the distance between wells in the shielding row
l ms 0.2 + 0.55 m
The magnitude of the charges is calculated from the condition of the need for normal loosening of the ore mass. The linear density of uniformly dispersed explosive charges in the wells of the shielding series is
q l
Figure 00000002
substituting l ms 0.2 + 0.55 m, we obtain
q l
Figure 00000003

The amount of additional charge in the well of the shielding row
Q y q l ˙l ks .

При просмотре известных технических решений не обнаружено сходных признаков с предлагаемым способом. When viewing the known technical solutions, no similar signs were found with the proposed method.

На фиг.1 изображен блок до взрыва, план (скважины экранирующих рядов по обеим контактам рудного тела и скважины по пустым породам); на фиг.2 блок после проведения взрывных работ, план; на фиг. 3 разрез А-А на фиг.1 (расположение скважин в разрезе); на фиг.4 разрез Б-Б на фиг.2. Figure 1 shows the block before the explosion, the plan (wells of the shielding rows at both contacts of the ore body and wells for empty rocks); figure 2 block after blasting, plan; in FIG. 3 section AA in figure 1 (the location of the wells in the section); figure 4 section BB in figure 2.

П р и м е р. На одном из месторождений высокоценных руд отрабатывали рудное тело горизонтальной мощностью 3 м. В отрабатываемом блоке длина рудного тела 50 м, угол падения 75о. Объемная масса руды 2,6 т/м3; крепость руды и пород 14-16 по шкале М.М.Протодьяконова; высота уступа в блоке 10 м; объем руды в блоке 1520 м3 (3900 т).PRI me R. On one of the fields of valuable ores practiced orebody horizontal capacity of 3 m. The ore body fulfills block length 50 m, the angle of incidence of 75. The bulk density of ore is 2.6 t / m 3 ; ore and rock fortress 14-16 on the M. M. Protodyakonov scale; step height in the block 10 m; ore volume in the block is 1520 m 3 (3900 t).

По линии контактов рудного тела осуществляли бурение экранирующих рядов наклонных скважин (угол наклона 75о) в плоскости лежачего и висячего боков глубиной 12 м станками СБШ-250 МН, диаметром 243 мм.The shielding rows of deviated wells (angle of inclination 75 ° ) were drilled along the contact line of the ore body in the plane of the lying and hanging sides with a depth of 12 m by SBSh-250 MN machines with a diameter of 243 mm.

Расстояние между скважинами экранирующего ряда (lмс) определяли из зависимости
lмс 0,2 + 0,55 m, где 0,2 и 0,55 эмпирические коэффициенты;
m горизонтальная мощность рудного тела, м.The distance between the wells of the shielding row (l ms ) was determined from the dependence
l ms 0.2 + 0.55 m, where 0.2 and 0.55 are empirical coefficients;
m horizontal thickness of the ore body, m

При мощности рудного тела равной 3 м
lмс 0,2 + 0,55 ˙3 1,85 м
По пустым породам со стороны висячего бока рудного тела производили бурение одного ряда наклонных скважин (под углом 75о) и двух рядов вертикальных скважин диаметром 243 мм и глубиной 12 м, по стеке 6 х 6 м.With an ore body thickness of 3 m
l ms 0.2 + 0.55 ˙3 1.85 m
By gangue from the hanging wall of the ore body to drill a number of wells inclined (at an angle of about 75) and two rows of vertical wells 243 mm and a depth of 12 m, the stack of 6 x 6 m.

Заряжание скважин экранирующих рядов производили гирляндными зарядами, изготовленными из патронов аммонита N 6ЖВ, диаметром 90 мм на двойной нити детонирующего шнура. В нижней части скважин размещался дополнительный заряд. The wells of the shielding rows were charged with garland charges made of ammonite cartridges N 6ЖВ, 90 mm in diameter, on a double string of a detonating cord. An additional charge was placed at the bottom of the wells.

Линейный расход равномерно рассредоточенных зарядов ВВ в скважинах экранирующих рядов определяли из зависимости
q

Figure 00000004
где q удельный расход ВВ зарядов нормального рыхления, кг/м3;
Н высота уступа, м;
m горизонтальная мощность рудного тела, м;
lкс глубина скважин экранирующих рядов, м.The linear flow rate of uniformly dispersed explosive charges in the wells of the shielding rows was determined from the dependence
q
Figure 00000004
where q is the specific consumption of explosive charges of normal loosening, kg / m 3 ;
N the height of the ledge, m;
m horizontal thickness of the ore body, m;
l cs the depth of the wells of the shielding rows, m

Подставляя числовые значения,
qл

Figure 00000005
2,3 кг/м
Величина дополнительного заряда
Qy qл˙lкс 2,3 кг/м ˙12 27,6 кг
Скважины по пустым породам заряжали сыпучими ВВ, концентрация заряда 0,83 кг/м3, масса заряда в скважине 300 кг.Substituting numerical values,
q l
Figure 00000005
2.3 kg / m
The amount of additional charge
Q y q l ˙l ks 2.3 kg / m ˙12 27.6 kg
Wells in empty rocks were charged with loose explosives, charge concentration 0.83 kg / m 3 , charge mass in the well 300 kg.

Производили одновременное взрывание зарядов экранирующих рядов по обоим контактам рудного тела, в результате которого создавался экранирующий слой оконтуренной с обеих сторон и раздробленной руды (на всю мощность рудного тела). The charges of the shielding rows were simultaneously blown up at both contacts of the ore body, as a result of which a shielding layer was created that was contoured on both sides and crushed ore (for the entire ore body capacity).

Затем с замедлением во времени равным 50 мс взрывали первый ряд скважин по пустым породам (в направлении от выемки), затем второй (с замедлением 70 мс) и третий. Время замедления взрывания третьего ряда, ближайшего к экранирующему ряду скважин по пустым породам, составляло 90 мс. Then, with a time deceleration of 50 ms, the first row of wells was blown along empty rocks (in the direction from the excavation), then the second (with a delay of 70 ms) and the third. The delay time of the third row blasting closest to the shielding row of wells for empty rocks was 90 ms.

Ближайшим к экранирующему ряд скважин по пустым породам выполняют параллельно плоскости контакта рудного тела с вмещающими породами, экранирующие ряды заряжаются гирляндными зарядами, усиленными в нижней части дополнительным зарядом, а скважины по пустым породам рассредоточенными зарядами (см. фиг.3). Со стороны лежачего бока рудного тела после взрыва законтуренных разрушений массива не отмечается, в зоне контакта висячего бока не отмечается перемешивания руды и пустой породы (см. фиг.4). The closest to the shielding row of wells for empty rocks is parallel to the plane of contact of the ore body with the host rocks, the shielding rows are charged with garland charges reinforced in the lower part with an additional charge, and the wells for empty rocks with dispersed charges (see Fig. 3). From the side of the lying side of the ore body after the explosion, there is no contour destruction of the massif, in the contact zone of the hanging side there is no mixing of ore and gangue (see figure 4).

После взрывной отбойки рудного тела отмечалось: со стороны лежачего бока рудного тела небольшое трещинообразование во вмещающих породах; со стороны висячего бока отсутствовало перемешивание и взаимное проникновение руды и породы в зоне контакта; дробление рудного материала удовлетворительное выход негабаритной фракции размером плюс 400 мм составлял 14% (при применении известного способа выход негабаритной фракции 48%); отсутствовала трансформация контактных зон в горизонтальном направлении; ширина развала взорванной массы составляла 40 м (при применении известного способа ширина развала 70 м). After the explosive breaking of the ore body, it was noted: on the side of the lying side of the ore body, a small crack formation in the host rocks; from the side of the hanging side there was no mixing and mutual penetration of ore and rock in the contact zone; crushing of ore material, a satisfactory yield of an oversized fraction plus 400 mm in size was 14% (using the known method, the yield of an oversized fraction was 48%); there was no transformation of contact zones in the horizontal direction; the width of the collapse of the blasted mass was 40 m (using the known method, the width of the collapse was 70 m).

Показатели разубоживания руды при выемке в предлагаемом способе составляли 25,2% при применении известного способа 47,5% (за счет нарушения контактных зон взрывами отбойных скважин по рудному телу). Ore dilution rates during excavation in the proposed method were 25.2% when applying the known method 47.5% (due to violation of the contact zones by explosions of drill holes in the ore body).

Claims (1)

СПОСОБ ВЗРЫВНОЙ ОТБОЙКИ МАЛОМОЩНЫХ РУДНЫХ ТЕЛ, включающий бурение сближенных скважин по контуру рудного тела и рядов скважин по пустым породам, заряжание сближенных скважин равномерно рассредоточенными зарядами ВВ, взрывание зарядов в пустых породах с замедлением во времени по отношению к зарядам в сближенных скважинах, взрываемых одновременно, отличающийся тем, что, с целью снижения разубоживания руды, скважины ряда, ближайшего к контуру рудного тела, бурят параллельно плоскости контакта и взрывают их в последнюю очередь с замедлением, равным времени достижения максимального давления продуктов детонации в разрушенном слое руды, а снабженные скважины заряжают с дополнительными в нижней части скважины зарядами, равными по массе равномерно рассредоточенному заряду, величину которого определяют из выражения
Figure 00000006

где q удельная масса заряда нормального рыхления, кг/м3;
H высота уступа, м;
m горизонтальная мощность рудного тела, м.METHOD FOR EXPLOSIVE BREAKDOWN OF LOW-POWERED ORE BODIES, including drilling of closely spaced wells along the contour of the ore body and rows of wells along empty rocks, loading of closely spaced wells with uniformly distributed explosive charges, blasting of charges in hollow rocks with a time dilation with respect to charges in parallel wells, blasting characterized in that, in order to reduce the dilution of the ore, the wells of the row closest to the contour of the ore body are drilled parallel to the contact plane and blast them last with a slowdown Equal to the time required to reach the maximum pressure of the detonation products in the destroyed layer ore, and provided with a well charged with additional downhole charges uniformly equal in weight dispersal charge, the magnitude of which is determined from the expression
Figure 00000006

where q is the specific charge of normal loosening, kg / m 3 ;
H step height, m;
m horizontal thickness of the ore body, m
SU4068069 1986-05-13 1986-05-13 Method of blast breaking of low-drag ore bodies RU1403737C (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4068069 RU1403737C (en) 1986-05-13 1986-05-13 Method of blast breaking of low-drag ore bodies

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4068069 RU1403737C (en) 1986-05-13 1986-05-13 Method of blast breaking of low-drag ore bodies

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU1403737C true RU1403737C (en) 1995-10-20

Family

ID=30440434

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU4068069 RU1403737C (en) 1986-05-13 1986-05-13 Method of blast breaking of low-drag ore bodies

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU1403737C (en)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103089265A (en) * 2011-11-04 2013-05-08 贵州开磷（集团）有限责任公司 Middle-deep hole blasting ore breaking method for underground mining
RU2484248C1 (en) * 2012-03-20 2013-06-10 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки ИНСТИТУТ ПРОБЛЕМ КОМПЛЕКСНОГО ОСВОЕНИЯ НЕДР РОССИЙСКОЙ АКАДЕМИИ НАУК (ИПКОН РАН) Method of underground development of contiguous steeply dipping ore bodies
RU2490460C1 (en) * 2012-03-20 2013-08-20 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки ИНСТИТУТ ПРОБЛЕМ КОМПЛЕКСНОГО ОСВОЕНИЯ НЕДР РОССИЙСКОЙ АКАДЕМИИ НАУК (ИПКОН РАН) Method for underground mining of complex-structure deposits with uneven mineralisation
RU2653172C1 (en) * 2017-06-13 2018-05-07 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский горный университет" Method of explosive preparation of mountain mass to selective excavation
RU2782917C1 (en) * 2022-04-26 2022-11-07 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт горного дела Уральского отделения Российской академии наук (ИГД УрО РАН) Method for mining steeping ore bodies of small capacity with gross exchange

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Авторское свидетельство СССР N 873709, кл. E 21C 37/00, 1980. *

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103089265A (en) * 2011-11-04 2013-05-08 贵州开磷（集团）有限责任公司 Middle-deep hole blasting ore breaking method for underground mining
CN103089265B (en) * 2011-11-04 2014-12-31 贵州开磷（集团）有限责任公司 Middle-deep hole blasting ore breaking method for underground mining
RU2484248C1 (en) * 2012-03-20 2013-06-10 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки ИНСТИТУТ ПРОБЛЕМ КОМПЛЕКСНОГО ОСВОЕНИЯ НЕДР РОССИЙСКОЙ АКАДЕМИИ НАУК (ИПКОН РАН) Method of underground development of contiguous steeply dipping ore bodies
RU2490460C1 (en) * 2012-03-20 2013-08-20 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки ИНСТИТУТ ПРОБЛЕМ КОМПЛЕКСНОГО ОСВОЕНИЯ НЕДР РОССИЙСКОЙ АКАДЕМИИ НАУК (ИПКОН РАН) Method for underground mining of complex-structure deposits with uneven mineralisation
RU2653172C1 (en) * 2017-06-13 2018-05-07 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский горный университет" Method of explosive preparation of mountain mass to selective excavation
RU2782917C1 (en) * 2022-04-26 2022-11-07 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт горного дела Уральского отделения Российской академии наук (ИГД УрО РАН) Method for mining steeping ore bodies of small capacity with gross exchange

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2181834C2 (en) Method mining of hear mineral deposits
RU1403737C (en) Method of blast breaking of low-drag ore bodies
CN110553559B (en) Method for controlling explosive property by utilizing liquid carbon dioxide phase change
RU2208221C2 (en) Method for selective mining extraction of qualitative mineral resource in open pit
Igor'V et al. Technology of blasting of strong valuable ores with ring borehole pattern
CN114060088B (en) Method for preventing and controlling water damage of separation layer of mine coal seam roof
RU2634597C1 (en) Method for developing mine workings and conducting stoping operations
RU2066838C1 (en) Method of rock crushing by blasting
RU2063512C1 (en) Method for mining steeply dipping ore bodies
Pradhan et al. Explosive energy distribution in an explosive column through use of non-explosive material-case studies
RU2133010C1 (en) Process of breaking of mineral resources
RU75028U1 (en) EXPLOSIVE WELL CHARGING
RU2198293C2 (en) Method of ore deposits mining
RU2064045C1 (en) Method for mining steeply dipping ore bodies and methods for mining, processing and concentration of copper and/or copper-zinc and/or zinc and/or sulfur ores with possible content of gold, silver and other precious and rare-earth elements from steeply dipping ore bodies
RU2762170C1 (en) Method for developing thin and low-powered steel-falling ore bodies
RU2311609C1 (en) Method for breaking of kimberlitic rocks
RU2078211C1 (en) Method of mining thick steep coal seams
RU2209308C2 (en) Method of pillar breaking under conditions of high rock pressure
RU2157890C2 (en) Method of mining of thick steep coal seams
RU2032074C1 (en) Solid minerals deposits exploitation method
SU883421A1 (en) Method of explosion-breaking of ore
Qian Classification and safety precautions of blasting technology
RU2046942C1 (en) Mountain rocks cutting method
SU1490283A1 (en) Method of breaking-off ore body
RU2047769C1 (en) Method for working steeply dipping ore bodies