RO125162B1 - PROCEDEU Șl INSTALAȚIE DE DESULFURARE Șl DE DEAROMATIZARE A MOTORINEI BRUTE - Google Patents
PROCEDEU Șl INSTALAȚIE DE DESULFURARE Șl DE DEAROMATIZARE A MOTORINEI BRUTE Download PDFInfo
- Publication number
- RO125162B1 RO125162B1 ROA200900686A RO200900686A RO125162B1 RO 125162 B1 RO125162 B1 RO 125162B1 RO A200900686 A ROA200900686 A RO A200900686A RO 200900686 A RO200900686 A RO 200900686A RO 125162 B1 RO125162 B1 RO 125162B1
- Authority
- RO
- Romania
- Prior art keywords
- diesel
- gas
- electrolysis
- oil
- crude
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 34
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 14
- 238000009434 installation Methods 0.000 title description 9
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 title description 2
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 title 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 45
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 claims description 34
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 claims description 18
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 18
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 18
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 13
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 11
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 11
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 9
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 5
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 claims description 4
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 claims description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 101000701363 Homo sapiens Phospholipid-transporting ATPase IC Proteins 0.000 claims description 2
- 102100030448 Phospholipid-transporting ATPase IC Human genes 0.000 claims description 2
- -1 Co Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 17
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 13
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- 238000000862 absorption spectrum Methods 0.000 description 3
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 3
- 238000000921 elemental analysis Methods 0.000 description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000013256 coordination polymer Substances 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 2
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 239000011949 solid catalyst Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 2
- CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N Ascorbic acid Chemical compound OC[C@H](O)[C@H]1OC(=O)C(O)=C1O CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 101100369915 Drosophila melanogaster stas gene Proteins 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 1
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000012455 biphasic mixture Substances 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000009903 catalytic hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 239000002828 fuel tank Substances 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000016507 interphase Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 1
- 235000010446 mineral oil Nutrition 0.000 description 1
- 239000002808 molecular sieve Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N sodium aluminosilicate Chemical compound [Na+].[Al+3].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- WWNBZGLDODTKEM-UHFFFAOYSA-N sulfanylidenenickel Chemical compound [Ni]=S WWNBZGLDODTKEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 1
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 1
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
Invenția se referă la un procedeu de desulfurare și de dearomatizare a motorinei brute prin tratarea cu gaz de electroliză și la o instalație de aplicare a acestui procedeu.
Se cunoaște că la arderea motorinelor în motorul diesel un efect favorabil de reducere a emisiei de particule se obține prin reducerea conținutului de aromate.
De asemenea, normele actuale de poluare impun reducerea drastică a conținutului de sulf din motorină până la nivelul de 10 ppm.
Atât desulfurarea, cât și dearomatizarea motorinelor, se realizează în prezent prin procedee de hidrogenare catalitică, la temperaturi și presiuni ridicate de reacție.
Se cunoaște tehnologia HyCycle Unicracking™, de hidrocracare catalitică la presiuni de 120 atm, cu 25% mai mici decât cele utilizate anterior.
Se cunoaște, de asemenea, un procedeu de obținere a motorinei prin hidrotratarea catalitică a materiei prime provenită de la cracare, cu hidrogen la presiuni și temperaturi ridicate, în prezența a doi catalizatori: unul conținând un metal din grupa a IV-a și un metal din grupa a Vlll-a, depuși pe un suport neacid, iar al doilea conținând un metal din grupa a Vl-a și un metal din grupa a Vlll-a, depuși de asemenea pe un suport neacid [US 5865985],
Un alt procedeu constă în hidrogenarea materiei prime în prezența unui catalizator de tip sită moleculară, cu pori mari, ce prezintă o structură de tip faujasitică și o aciditate mai mică de 1, care conține un metal nobil din grupa a VIl-a, ce favorizează hidrogenarea/hidrocracarea compușilor aromatici și naftenici din materia primă. Prin acest procedeu, se obține un combustibil diesel cu o cifră cetanică superioară [US 6210563],
Este cunoscut de asemenea un gaz obținut prin electroliza unei soluții apoase alcaline, ce este un amestec de 63...67 % hidrogen și 30...35% oxigen. Acest gaz este cunoscut sub numele de AQUYGEN ™, HHO sau HRG. Calitățile speciale ale acestui gaz [US 6689259 B1, autor Dennis J. Klein] rezultă din comportarea sa în reacție cu diverse materiale, ceea ce îl recomandă și pentru diverse aplicații, inclusiv cea care face obiectul prezentului brevet.
Din documentul WO 02/21623 A1, se cunoaște o metodă de tratare a combustibilului, pentru îndepărtarea sulfului prezent în compoziție. Metoda constă din punerea în contact a unui flux de combustibil ce conține hidrogen molecular ca aditiv, cu un catalizator în pat fix pe bază de nichel, pentru formarea de sulfură de nichel. Hidrogenul folosit ca aditiv în compoziția de combustibil este obținut dintr-o celulă de electroliză a apei. După tratarea prin acestă metodă, combustibilul obținut nu are mai mult de 0,05 ppm sulf. Instalația pe care se aplică metoda menționată se compune dintr-un rezervor de combustibil, care este legat printr-o conductă de o cameră încălzită unde se află catalizatorul în pat fix pe bază de nichel. în aceeași cameră, este introdus suplimentar hidrogen, care poate proveni fie de la o butelie de hidrogen, fie de la o celulă de electroliză a apei. în componența instalației mai intră schimbătoare de căldură și convertoare.
De asemenea, documentul GB 686529 prezintă o metodă de desulfurare a uleiului mineral obținut prin cracarea petrolului. Metoda propune înlocuirea acidului sulfuric, folosit ca reactant pentru îndepărtarea sulfului, cu hidrogen sau ozon. Hidrogenul sau ozonul produs prin electroliză se contactează cu uleiul într-un câmp oscilomagnetic.
Ca dovadă a calității gazului de electroliză este și brevetul RO 122548 B1, în care se prezintă un procedeu de obținere a combustibilior auto, care constă din tratarea combustibililor obținuți din tratarea țițeiului, cu un amestec gazos HHO, provenit din electroliza apei, prin barbotarea directă, în sistem continuu sau discontinuu, cu sau fără recircularea amestecului gazos, la temperaturi de 20...100°C, presiuni de 1...20 atm, timp de 0,2...8 h, la un raport volumetric amestec gazos HHO/combustibil de 0,1...6 Nm3/m3, rezultând un combustibil auto modificat, având un conținut de hidrogen și oxigen mai mare cu 2%, care asigură reducerea emisiilor de fum și de particule poluante.
RO 125162 Β1
Problema tehnică pe care o rezolvă invenția constă în scăderea concentrației de sulf 1 și de compuși aromatici din motorină, pentru obținerea unei motorine cu calități îmbunătățite.
Procedeul de desulfurare și de dearomatizare a motorinei brute prin tratarea cu gaz 3 de electroliză, conform invenției, constă din aceea că motorina brută, cu un conținut masic de 0,4...2% sulf și 15...20% hidrocarburi aromatice, se tratează cu un gaz de electroliză 5 provenit de la electroliza apei, cu un conținut volumetric de 63...67% hidrogen și 30...35% oxigen, într-un raport volumetric gaz de electroliză : motorină brută de 6...36:1 Nm3/m3, la o 7 temperatură de 15O...25O°C, o presiune de 20...50 atm, în prezența catalizatorilor pe bază de Ni, Al, Mo, W, Co, metale nobile sau combinații ale acestora, sau în absența lor, ulterior 9 motorina astfel tratată se supune unei separări de faze din care rezultă o motorină cu un conținut masic de 0,15...0,2% sulf și 11...12% hidrocarburi aromatice. 11
Instalația pentru aplicarea procedeului, conform invenției, este alcătuită dintr-un generator de gaz de electroliză a apei, un vas de amestecare pentru amestecarea motorinei 13 brute cu gazul de electroliză, un reactor în care se desfășoară reacția, un vas separator de faze, pentru separarea fazei gazoase de faza lichidă, niște rezervoare de stocare pentru 15 stocarea motorinei brute și, respectiv, motorinei tratate, și un sistem de reglare și informare, compus din niște debitmetre regulatoare, niște indicatoare de nivel, de presiune și de 17 temperatură.
Prin aplicarea invenției, se obțin următoarele avantaje: 19
- procedeul are loc în condiții blânde de reacție;
- concomitent cu scăderea conținutului de sulf și de aromatice, are loc și creșterea 21 conținutului de compuși oxigenați, ceea ce contribuie la îmbutățirea calității combustiei în motorul diesel și la reducerea gradului de toxicitate a emisiilor acestuia. 23
Se dă, în continuare, un exemplu de realizare a invenției, în legătură cu fig. 1...6, care reprezintă: 25
- fig. 1, instalația pe care se aplică procedeul de desulfurare și de dearomatizare a motorinei brute; 27
- fig. 2, compoziția gazului de electroliză, determinată pe gaz-cromatograf cu detector de tip TCD, precum și a gazului rezultat după tratare la 150°C și la presiunea de 21 atm; 29
- fig. 3, analiza elementară a azotului, carbonului și hidrogenului din motorina DA, înaintea tratamentului; 31
- fig. 4, analiza elementară a azotului, carbonului și hidrogenului pentru motorina
DAI2; 33
-fig. 5, analiza spectrului deabsorbțieîn IR, pentru motorina DA pentru determinarea compușilor oxigenați; 35
- fig. 6, analiza spectrului de absorbție în IR, pentru motorina DAI2 pentru determinarea compușilor oxigenați. 37
Procedeul de desulfurare și de dearomatizare, conform invenției, constă în tratarea cu gaz de electroliză cu compoziția volumetrică de 63...67% hidrogen și 30...35% oxigen, a 39 motorinei brute cu conținut masic de 0,4...2% sulf și de 15...20% hidrocarburi aromatice la temperaturi de la 150 până la 250°C și presiuni mai mari de 20 atm, până la 50 atm, propor- 41 ția volumetrică totală dintre gazul de electroliză și motorina supusă tratării fiind de peste 6 Nm3 gaz de electroliză/1 m3 motorină și de maximum 36 Nm3 gaz de electroliză/1 m3 43 motorină, în prezența catalizatorilor pe bază de Ni, Al, Mo, W, Co, metale nobile sau combinații ale acestora, sau în absența lor. 45
Conform procedeului propus în prezenta invenție, motorina brută, rezultată din prelucrarea primară a țițeiului, este pompată la presiunea cu valorile menționate mai sus și 47 adusă în contact cu gazul provenit de la unitatea de electroliză, proporția volumetrică de
RO 125162 Β1 amestecare fiind în intervalul menționat mai sus, amestecul rezultat fiind preîncălzit până la temperaturi în intervalul menționat mai sus. Amestecul preîncălzit este supus reacției chimice, în prezența sau absența catalizatorilor menționați mai sus, durata de contactare între motorina lichidă și gazul de electroliză fiind în funcție de utilizarea sau nu a catalizatorului și de natura acestuia, de nivelul de amestecare a celor două faze, lichidă și gazoasă, precum și de compoziția motorinei brute supusă tratării. După terminarea reacțiilor chimice, amestecul bifazic este supus separării de faze, faza lichidă suferă o tratare finală, în urma căreia sunt eliminate componentele gazoase rămase dizolvate în aceasta, iar faza gazoasă, o parte se recirculă, iar cea de-a doua parte se răcește la temperatura mediului ambiant, faza condensată rezultată în urma răcirii se recirculă în proces, iar gazele necondensate sunt evacuate, după o tratare prealabilă, ca purjă de proces.
Conform fig. 1, instalația, în care are loc procesul menționat anterior, are în componență un reactor, poziție montaj R, în care are loc simultan contactarea interfazică între motorina lichidă și gazul de electroliză, precum și reacțiile chimice dintre componenții motorinei și cei ai gazului de electroliză.
Reactorul R are dotări interioare ce permit realizarea contactului intim interfazic, în prezența sau absența de catalizator solid. în cazul folosirii catalizatorilor, fluidul pseudoomogen de motorină lichidă și gaz de electroliză spală continuu și intens catalizatorul solid, ce poate fi dispus ca structură monolitică, ca pat fix sau mobil de granule.
Procesul din instalație poate fi condus în condiții de parametri de proces controlați și reglați, realizat datorită unui sistem auxiliar de informare și reglare controlată, reprezentat de debitmetrele regulatoare FIC1 și FIC2 și de indicatoarele de nivel cu/fără reglare LC1/LC2, precum și de indicatoarele de presiune Pl și de sistemul de reglare a temperaturii reprezentat de regulatorul TC, ce poate face ca regimul termic al procesului din reactor să se găsească de la situațiile limită de proces izoterm până la aceea de proces adiabat.
Motorina brută aflată în vasul de stocare VS (în care se stochează și condensul rezultat în urma răcirii curentului gazos rezultat din separarea efluentului din reactor în separatorul de faze SF1) este trimisă cu un debit controlat, cu ajutorul pompei P, într-un dispozitiv de amestecare AM, unde se amestecă cu gazul de electroliză venit comprimat de la generatorul de gaz G, la presiunea de lucru, în proporția de amestecare corespunzătoare. Amestecul bifazic, rezultat în urma amestecării, este apoi condiționat termic cu ajutorul schimbătorului de căldură SC, până la temperatura de desfășurare a procesului, după care este trimis în reactorul R. Efluentul din reactor trece în separatorul de faze SF1, unde are loc separarea fazei gazoase de faza lichidă, de unde faza lichidă, în funcție de atingerea conversiei, prin acționarea corespunzătoare a ventilelor V1 și V2, o parte se recirculă în aspirația pompei P, iar cealaltă parte este trimisă ca produs final în sistemul de condiționareseparare SCS, de unde se trimite la depozitare, în depozitul DM. Faza gazoasă din separatorul SF1 este răcită în schimbătorul SCC, astfel încât hidrocarburile volatile antrenate să fie condesate și separate în separatorul de faze SF2, de unde condensul rezultat se trimite în vasul de depozitare VS, iar faza gazoasă rămasă în separatorul SF2 este trimisă la unitatea de separare a Hidrogenului USH, unde are loc îndepărtarea compușilor cu sulf și a compușilor COX, rezultați în urma tratării motorinei, iar hidrogenul recuperat în urma separării este recirculat în reactorul R. Gazele conținând compușii cu sulf și compușii COX rezultați în proces sunt trimise la sistemul de tratare-evacuare SCSC. Pe lângă dotarea cu aparatură de măsură și control adecvată conducerii controlate a procesului, instalația mai este prevăzută și cu un sistem de siguranță și protecție antiexplozivă, alcătuită, în principal, din supape de siguranță și trasee de evacuare controlată a amestecurilor cu pericol de explozie.
RO 125162 Β1
Cele mai bune rezultate din punct de vedere tehnico-economic s-au obținut pentru dozaje în intervalul de la 12 Nm3gaz de electroliză/1 m3 motorină...la 24 Nm3gazde electroliză/1 m3 motorină, la presiuni de peste 20 atm și temperaturi în intervalul 15O...25O°C.
în exemplul de mai jos, sunt prezentate rezultatele obținute pe o motorină simbolizată cu DA, înainte și după tratarea la 150°C și la presiunea de 21 atm, în absența vreunui catalizator.
Principalele caracteristici fizico-chimice ale motorinei DA înaintea tratamentului sunt prezentate în tabelul 1. Vom nota în continuare cu DAI2 motorina tratată la 150°C.
în fig. 2, este prezentată compoziția gazului de electroliză, determinată pe gazcromatograf cu detector de tip TCD, precum și a gazului rezultat după tratare la 150°C și la presiunea de 21 atm, din punct de vedere al evoluției concentrației de H2, CO2, O2 și N2, și sintetizate în tabelul 2.
în fig. 3, este prezentată analiza elementară a azotului, carbonului și hidrogenului din motorina DA înaintea tratamentului, iar în fig. 4, pentru motorina DAI2, și prezentate sintetic în tabelul 3.
în fig. 5, este prezentată analiza spectrului de absorbție în IR, pentru motorina DA, pentru determinarea compușilor oxigenați, iar în fig. 6, pentru motorina DAI2.
în tabelul 1, sunt prezentate comparativ rezultatele analizelor proprietăților fizicochimice ale motorinei DA, respectiv, ale motorinei DAI2.
Tabelul 1
| Motorina | DA | DAI2 | Comparație DAI2 față de DA | |
| Caracteristici | UM | |||
| Distilare STAS | °C | |||
| Inițial | 175 | 174 | o 0 o | |
| 10% | 260 | 265 | +5°C | |
| 20% | 278 | 282 | +4°C | |
| 30% | 286 | 292 | +6°C | |
| 40% | 292 | 300 | +8°C | |
| 50% | 298 | 306 | +8°C | |
| 60% | 305 | 312 | +7°C | |
| 70% | 312 | 320 | +8°C | |
| 80% | 322 | 328 | +6°C | |
| 90% | 335 | 335 | o 0 o | |
| Final | 352 la 98% voi. dist. | 346 la 97,5% voi.dist. |
RO 125162 Β1
Tabelul 1 (continuare)
| Motorina | DA | DAI2 | Comparație DAI2 față de DA | |
| Densitate la 20°C | kg/dm3 | 0,8560 | 0,8600 | +0,5% |
| Temperatura de congelare | °C | -12 | -11,8 | -0,2°C |
| Analiza pe clase de hidrocarburi *’ | % mas. | CA=18,75% | CA= 11,58% | -38,24% |
| CN=30,30% | CN=35,56% | + 17,36 | ||
| CP=50,95% | CP=52,86% | +3,75% | ||
| Conținut de sulf | % mas. | 0,303 | 0,155 | -48,84% |
| Raport H/C | 1,803 | 1,88 | +4,27% |
*) CA = conținut aromatice, CN = conținut naftene, CP = conținut parafinice
Tabelul 2
| Compoziția gazului Gazul de electroliză | Compoziția gazului rezultat după prima treaptă de încălzire | ||
| Compus | % (voi) | Compus | % (voi) |
| h2 | 6663 | h2 | 73,01 |
| CO2 | 0 | CO2 | 55 |
| 02 | 34,06 | 02 | 1884 |
| n2 | 0,07 | n2 | 35 |
Tabelul 3
| Motorina DA | Motorina DAI2 | ||
| Compus | % (mas) | Compus | % (mas) |
| Hidrogen | 13,00 | Hidrogen | 13,00 |
| Carbon | 86,50 | Carbon | 83,01 |
| Azot | 0,40 | Azot | 0,20 |
Analizele benzilor de absorbție în IR realizate pe motorina DA, fig. 6, și pe motorina DAI2, fig. 7, scot în evidență aparația compușilor oxigenați (legături carbon-oxigen), în motorina tratată conform procesului, în domeniul 1450...1465 cm'1.
Aceste analize nu scot în evidență prezența oxigenului în compuși conținând grupări de tip - OH, în motorina tratată.
în concluzie, se constată că, prin aplicarea procedeului descris, s-au obținut: un randament de reducere a sulfului de 48,84% și un randament de reducere a aromaticelor de 38,24%, precum și o creștere a raportului H/C de 4,27%, simultan cu creșterea conținutului de hidrocarburi oxigenate.
Claims (2)
1. Procedeu de desulfurare și de dearomatizare a motorinei brute prin tratarea cu gaz 3 de electroliză, caracterizat prin aceea că motorina brută cu un conținut masic de 0,4...2% sulf și 15...20% hidrocarburi aromatice se tratează cu un gaz de electroliză provenit de la 5 electroliza apei, cu un conținut volumetric de 63...67% hidrogen și 30...35% oxigen, într-un raport volumetric gaz de electroliză: motorină brută de 6...36:1 Nm3/m3, la o temperatură de 7 15O...25O°C, o presiune de 20...50 atm, în prezența catalizatorilor pe bază de Ni, Al, Mo, W,
Co, metale nobile sau combinații ale acestora, sau în absența lor, ulterior motorina astfel 9 tratată se supune unei separări de faze din care rezultă o motorină cu un conținut masic de 0,15...0,2% sulf și 11...12% hidrocarburi aromatice. 11
2. Instalație pentru aplicarea procedeului definitîn revendicareal, caracterizată prin aceea că este alcătuită dintr-un generator (G) de gaz de electroliză a apei, un vas de 13 amestecare (AM) pentru amestecarea motorinei brute cu gazul de electroliză, un reactor (R) în care se desfășoară reacția, un vas separator de faze (FV1) pentru separarea fazei 15 gazoase de faza lichidă, niște rezervoare de stocare (FV2 și FV3) pentru stocarea motorinei brute și, respectiv, a motorinei tratate, și un sistem de reglare și informare compus din niște 17 debitmetre regulatoare (FIC1 și FIC2), niște indicatoare de nivel (LC și LC1), de presiune (PI) și de temperatură (TC). 19
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ROA200900686A RO125162B1 (ro) | 2009-09-07 | 2009-09-07 | PROCEDEU Șl INSTALAȚIE DE DESULFURARE Șl DE DEAROMATIZARE A MOTORINEI BRUTE |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ROA200900686A RO125162B1 (ro) | 2009-09-07 | 2009-09-07 | PROCEDEU Șl INSTALAȚIE DE DESULFURARE Șl DE DEAROMATIZARE A MOTORINEI BRUTE |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RO125162A0 RO125162A0 (ro) | 2010-01-29 |
| RO125162B1 true RO125162B1 (ro) | 2013-12-30 |
Family
ID=49769925
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ROA200900686A RO125162B1 (ro) | 2009-09-07 | 2009-09-07 | PROCEDEU Șl INSTALAȚIE DE DESULFURARE Șl DE DEAROMATIZARE A MOTORINEI BRUTE |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RO (1) | RO125162B1 (ro) |
-
2009
- 2009-09-07 RO ROA200900686A patent/RO125162B1/ro unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RO125162A0 (ro) | 2010-01-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10125322B2 (en) | Method for revamping a conventional mineral oils refinery to a biorefinery | |
| ES2227852T3 (es) | Hidroprocesado en dos fases. | |
| RU2666589C1 (ru) | Способ гидроочистки газойля в последовательных реакторах с рециркуляцией водорода | |
| US6017443A (en) | Hydroprocessing process having staged reaction zones | |
| CN104611058B (zh) | 一种废润滑油的加氢精制工艺 | |
| CN105001910A (zh) | 一种组合式加氢处理轮胎裂解油的方法 | |
| CA2733271A1 (en) | Gas-phase hydrotreating of middle-distillates hydrocarbon feedstocks | |
| US11253816B2 (en) | Direct oxidation of hydrogen sulfide in a hydroprocessing recycle gas stream with hydrogen purification | |
| CN102373083A (zh) | 一种将工艺水用为烃氢化过程反应流出物冲洗水的方法 | |
| JPS5922756B2 (ja) | 窒素化合物によつて汚染された石油炭化水素の水素化クラツキング方法 | |
| CN116731746A (zh) | 一种重油悬浮床加氢裂化产物冷高分油分离柴油的方法 | |
| RO125162B1 (ro) | PROCEDEU Șl INSTALAȚIE DE DESULFURARE Șl DE DEAROMATIZARE A MOTORINEI BRUTE | |
| JPH09206766A (ja) | 廃ソーダの湿式酸化方法 | |
| NO130715B (ro) | ||
| CN111849555A (zh) | 一种加氢处理含卤素废油的系统及方法 | |
| RU2531589C1 (ru) | Способ и установка для извлечения тяжелых полициклических ароматических соединений из потока гидрообработки | |
| US20030031618A1 (en) | Process for eliminating oxygen from a gas that contains carbon dioxide | |
| JP5469791B2 (ja) | 低硫黄留出物の製造 | |
| RU59053U1 (ru) | Установка для каталитического риформинга бензиновых фракций | |
| RU2729791C1 (ru) | Способ гидрооблагораживания дизельного топлива | |
| TW201710484A (zh) | 對用於烴進料加氫處理之氫之最佳化 | |
| JP6880915B2 (ja) | ガス中の硫黄化合物及び窒素化合物のうちの少なくとも一方の回収方法 | |
| KR20240004511A (ko) | 재순환 가스 순도가 증가되는 하이드로프로세싱 | |
| CN117645887A (zh) | 氢气三级串联使用的重质烃、中质烃的组合加氢转化方法 | |
| JP2001072422A (ja) | 廃触媒に含まれるモリブデン等の回収方法 |