PT97536A

PT97536A - Processo de branqueamento de pasta quimica em varios passos

Info

Publication number: PT97536A
Application number: PT97536A
Authority: PT
Inventors: Per-Ake Farnstrand; Lars T Sjodin
Original assignee: Sunds Defibrator Ind Ab
Priority date: 1990-04-30
Filing date: 1991-04-30
Publication date: 1992-01-31
Also published as: SE9001547D0; WO1991017307A1; ZA912503B; SE9001547L; AU7752991A

Description

”2~ 362. f-ase 43 515 Φ&··* 9.^Λ»J/* MEMÓRIA.

DESCRITIVA 0 presente invento refere~-se ao branqueamento cie pasta qui~ roica em vários passos,, em sequência, compreendendo um passo com cloro/dióxido dos cloro., um passo de extracção alcalinas possivelmente reforçado com oxigénio gasoso e peró>ddo de hidrogénio,, e pelo menos um passo com clióxido cie cloro,,

As instalações de branqueamento modernas, tanto para a pasta de sulfato como de sulfito,, têm de estar adaptadas, de modo a ír de encontro às exigências ambientais, de rigor crescente., prevalecentes em todo o mundo., Os moinhos de pasta, como uma primeira medida, tentam desenvolver um processo de branqueamento no qual a utilização de cloro é reduzida ao mínimo ou, se possível, eliminada- Simultaneamente, realizam-se experiências para separar e eliminar, por ultrafiltraçâo, parte da emissão aquosa das instalações de branqueamento, que são prejudiciais para o ambiente.. Contudo, a ultrafiltraçâo é uma técnica muito dispendiosa e, portanto, as quantidades de emissão não devem ser muito grandes., Nas instalações de branqueamento com filtro ou nas modernas instalações de branqueamento com difusor, convencionais, as quantidades de emissão são de cerca de 20-24 m0/tonelada de pasta produzida, E;Sta emissão consiste aproximadamente em 50% na chamada emissão ácida e em 60% em emissão a.lcalina- Para se ser capa1·5* de ultra — filtrar, por exemplo, a emissão alcalina de uma instalação de branqueamento convencional, de modo economico, a quantidade de emissão tem de estai· limitada a 2—3 m"/tonelada de pasta produzi~ d&-

Numa instalação de branqueamento em 4 passos, normal, operando com a sequência de passo dióxido de cloro/cloro - passo de extracção reforçado com oxigénio gasoso-díõxído de cloro-cliõxido de cloi o— i. DC—EO—DX—02), a descai ga de fluidos pode ser a seguinte.

Usa-se um total de .*.0 m de água quente tãqua 1 impa), por tonelada de pasta. Desta quantidade de água, lo m3/tonelada são fornecidos no filtro de lavagem, depois do segundo passo com dio- 72 362 Case 43 515

M

-3- xido de cloro (02) e 10 m^/tonelada de pasta são fornecidos no filtro de lavagem, depois do passo EG. Isto tem como resultado 12-13 m° de efluente ácido por tonelada de pasta e 10-n m3 qe efluente alcalino- Se for possível recircular 7-8 m3/tonelada de pasta, do efluente alcalino, para recuperação química, juntamente com o licor negro proveniente do arrefecimento, a emissão alcalina poderá ser reduzida aos desejados 2-3 m3/tonelada de pasta, ver acima,, Isto implica um grau de deslenhificação mais elevado. Contudo, como o teor em cloro no efluente alcalino é superior ao aceitável por um sistema de recuperação química, a-o, por motivos de corrosão, esta recirculação não é possível,

Duplicando o filtro de lavagem depois do passo EO, :i„e„ por meio de dois passos de lavagem com filtro ligados em série, a quantidade de agua quente fornecida pode ser reduzida em i/2 m3/ /tonelada de pasta., Isto implica que a quantidade de efluente re~ circulada possa ser reduzida num grau correspondente, í.e. para 5-7 m*/tonelada de pasta. Mas mesmo tal quantidade é, normalmente, muito elevada para ultrapassar os problemas do teor em cloreto,, Além disto,, tal quantidade de líquido recirculado aumentaria dramaticamente o factor de diluição © em consequência aumentaria os custos de produção, por ser necessária, uma capacidade de evaporação superior, 0 presente invento oferece uma solução para os problemas acima mencionados- Oe acordo com o invento, o fornecimento de água quente, após o passa EO, é diminuído, após o que a pasta é desaguada por compressão até um elevado teor em sólidos, sendo consequ entemen te reduzida sí gnificativamente a quant i dade de efluente alcalino.

Devido à pequena quantidade de efluente alcalino, a maior parte podes ser recirculada para a recuperação química, sem provocar qualquer problema, sendo a emissão tão baixa que pode ser ul~ trafiltrada economicamente. Uma emissão baixa constitui, eviden-temente., uma vantagem mesmo num tratamento de descargas, convencional „ 72 362 Case 43 515

~4- 0 invento é descrito com maior detalhe seguidamente,, fazendo referência a uma sua concretização ilustrada na carta de fluxo na figura anexa,, A fig. 1 é uma carta de fluxo principal e a fig,. 2 Indica a quantidade de caudal indicada na carta de fluxo da fig-1. Subsequentemente ao cozimento com sulfato ou sulfito, o possivelmente ao branqueamento com oxigénio gasoso, a pasta © transferida do ultimo passo de lavagem l de lavagem da pastei castanha., para a instalação de branqueamento„ onde a pasta não branqueada é armazenada com elevada concentração num recipiente 2., A pasta é transferida neste recipiente 2 para o branqueamento, com a sequência DC-EQ~Dl-02«

No primeiro passo 3a DC., a pasta é submetida a um tratamento com dióxido de cloro e/ou cloro,, A pasta é em seguida lavada num filtro de lavagem 4 e transferida para o segundo passo 5„ EG„ Ai,, o oxigénio gasoso e possivelmente o peroxido de hidrogénio são misturados, e alímenta-se álcali para a sxtraeçâo da substância dissolvida.„ Depois deste segundo passo., a pasta é lavada numa prensa 6 e„ simultaneamente., aumenta-se a concentração da pasta até um teor em sólidos secos de 25-40%. 0 licor de lavagem consiste em agua quente limpa,, que é fornecida numa quantidade de 1,5-4.,5 m-ytonelada de pasta., de preferência cerca de 2 m3/tone-lada de pasta. A quantidade de efluente alcalino retirado por prensagem eleva-se a ó-ll m“/tonelada de pasta, preferivelmente a 6-8 m'"'/tonelada de pasta. Desta quantidade, 2-5 m3/tonelada de pasta sao ree ir cu lados para a lavagem 4, após o passo d i óxido de cio-ro/cloro„ © 2-3 m^/tonelada de pasta são recirculados para o ultimo passo de lavagem l. da lavagem da pasta castanha, a qual consiste por· exemplo numa prensa de lavagem., a emissão do efluente alcalino pode sera assims limitada a 1-3 m3/tonelada de pasta.. Devido a limitação das quantidades de efluente verificada deste modo,,tanto a recuperação química como o tratamento da descarga podem ser conduzidos de maneira mais eficaz, pelo que se satisfazem tanto os requisitos económicos como os ambientais. para um terceiro passo 7, A pasta é transferida da prensa 6 72 362 Case 43 513

-S~ onde se procede ao branqueamento, que e seguido por um branquea-mento finai,, compreendendo um ou vários passos de branqueamento,, por exemplo um passo com díóxido do cloro» Depois do terceiro passo, a pasta é lavada num filtro 8 s, mesmo depois de um quarto passo com díóxido de cloro,, finai;, realiza-se uma lavagem com filtro- Neste último filtro de lavagem são fornecidos 10 mó de água quente por tonelada de pasta,, Alternativamente, pode-se usar a água. branca do espaço pós-crívo ou de uma máquina de secagem, como licor de lavagem para este ultimo passo de lavagem.

Tal como mencionado anteriormente, o elevado teor em sólidos que se obtém na prensa de lavagem 6, em combinação com o efeito de lavagem melhorado, resulta numa diminuição do fornecimento total de água limpa de cerca de 20 m°/tonelada de pasta para cerca de 13-15 rn'“'/tonelada de pasta,, Isto significa que a emissão de efluente alcalino pode ser restringida de cerca de 10-11 m0/tonelada de pasta para 4-5 mó/tonelada de pasta e ainda diminuído de 1-3 m°/tonelada de pasta, por recírculaçâo de 2-3 m^/tonelada de pasta para o passo de lavagem em contra-corrente l fechado, antes da instalação de branqueamento»

Na concretização mostrada na fig» 2, os fluxos diferentes são indicados como medidos em m^/tonelada de pasta. Deste modo, a água limpa é fornecida ao filtro de lavagem 8 (1.0 nrVtonelada)» à prensa de lavagem 6 (3 m^/tonelada) e ao filtro de lavagem 4 (1 rirYtonelada) „ Fornecem-se ainda 2 m^/tonelada ao passo de lavagem 1» antes da instalação de branqueamento- A quantidade de emissão ácida e de 12-13 m^/tonelada de pasta enquanto que a quantidade de emissão alcalina é restringida a 1-3 mVtonelada de pasta -

Em virtude da corrosão do material,, a lavagem à consistência de pasta acima mencionada só é possível, presentemente,, com passos de lavagem alcalina. Por outro lado, a quantidade de emissão ácida também poderia ser reduzida se ss utilizassem prensas nos passos de branqueamento ácidos» Ê evidente que o invento não está limitado á concretização apresentada, podendo ser variado dentro do âmbito do mesmo.

Claims

*“6 /2 362 Case 43 515 reivindicações X - Processo de branqueamento de pasta de celulose,, em vários passos., numa sequência,, compreendendo um passo com eloro/díó-xido de cloro,, um passo de extracção alcalina e pelo menos um passo com díóxído de cloro, caracterizado por„ ímediatamente após o passo de extracção alcalina, se fornecer água limpa à pasta, numa quantidade de 1,5-4,5 m°/tonelada de pasta e se desaguar a mesma por compressão até um teor em sólidos secos de 25-40%, sendo, assim, a quantidade de efluente de 6-11 m°/tonelada de pasta,, e por, desta quantidade de efluente, uma porção ser recirculada, de modo que a quantidade de efluente alcalino descarregada no branqueamento seja restringida a 1-3 nrVtonelada de pasta,
2 Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por a pasta ser desaguada por compressão, de modo que a quantidade de efluente alcalino seja de 6-8 nrYtonelada de pasta.
3 - Processo de acordo com as reivindicações 1 ou 2, caracterizado por, da quantidade de efluente alcalino retirada por compressão, 2-5 m^/tonelada de pasta serem recxrculados para uma lavagem (4), após o passo com cioro/dxóxido cie cloro, e 2-3 rrr’/ /tonelada de pasta serem recirculados para um passo de lavagem (1), antes do passo com cloro/dióxido de cloro. Lisboa, 30. M. 1991 Por SUNOS DEF1BRAT0R INDUSTRIES AKTIEBOLAQ - 0 AGENTE OFICIAL -