PT1301326E - Suporte para compensação da expansão térmica - Google Patents

Description

ΕΡ 1 301 326 /PT DESCRIÇÃO "Suporte para compensação da expansão térmica"

Campo técnico O presente invento refere-se a sistemas de moldação por injecção de canais quentes e, mais particularmente, a um suporte para compensação da expansão térmica para um colector utilizado num sistema de moldação por injecção de canais quentes.

Arte anterior

Em sistemas de moldação por injecção de canais quentes é proporcionado um colector aquecido para transportar material plástico fundido para moldação a partir de uma fonte, tal como um tambor de plastificação, para uma pluralidade de injectores. Os bicos estão em comunicação de fluidos com as respectivas cavidades do molde que definem as formas das peças a serem moldadas. O colector é aquecido para manter o material plástico fundido a uma temperatura elevada desejada de modo a que o material não arrefeça excessivamente à medida que se escoa do tambor de plastificação até às cavidades do molde. O calor é tipicamente proporcionado através de elementos de aquecimento eléctricos dentro do colector, ou através da circulação de fluidos aquecidos através das passagens dentro do colector. O calor adicionado mantém o material de moldação num estado fluido de modo a que possa ser rapidamente transportado e encha completamente as respectivas cavidades do molde para proporcionar peças moldadas completamente formadas. Embora o colector seja aquecido, os elementos estruturais adjacentes da máquina de moldação por injecção, que incluem geralmente uma placa de fixação e uma placa de retenção de injector, não são aquecidos e podem, na verdade, ser arrefecidos através dos elementos de molde adjacentes. O colector de canais quentes está geralmente espaçado dos elementos estruturais adjacentes da máquina através de espaçadores ou suportes, que são frequentemente membros metálicos em forma de disco ou anelares que servem para suportar o colector de canais quentes dentro do conjunto de 2

ΕΡ 1 301 326 /PT moldação e espaçam o colector dos elementos de molde adjacentes. O material de moldação é transportado para o colector de canais quentes e depois transportado através do colector quentes para os respectivos injectores. Quando se inicia uma tal máquina de moldação por injecção a partir de uma condição "fria" (de partida), o colector de canais quentes está inicialmente espaçado dos respectivos elementos estruturais de máquina adjacentes a uma distância predeterminada. Esta distância de espaçamento diminui quando o colector se expande à medida que a sua temperatura aumenta durante o decurso da operação da máquina de moldação por injecção. Contudo, os elementos estruturais adjacentes, que não são directamente aquecidos, estão a uma temperatura inferior e, por isso, expandem-se em menor grau.

Dado que o material de moldação fundido é transportado do tambor de plastificação para o colector de canais quentes e do colector para as respectivas cavidades do molde, este passa através de passagens de escoamento que devem permanecer alinhadas umas com as outras para evitar a fuga do material de moldação fluido. Assim, é essencial que as passagens de escoamento do material de moldação dentro dos respectivos elementos de junção da máquina sejam adequadamente alinhadas ao longo do processo de aquecimento da máquina e da operação subsequente, mesmo que as partes se expandam a velocidades diferentes e possam, em último caso, ter temperaturas de operação diferentes.

No passado, várias disposições estruturais foram propostas num esforço de assegurar que as partes respectivas de uma máquina de moldação por injecção de canais quentes estejam adequadamente alinhadas e estejam dispostas numa relação estanque. Por exemplo, na patente U.S. No. 4,588,367, intitulada "Hot Runner Manifold For Injection Molding Machine", que foi concedida em 13 de Maio de 1986, a Schad, o injector é retido em engate de vedação com um bloco de colector de canais quentes por meio de um par de anilhas Belleville. Estas molas estão posicionadas para manter o engate entre os injectores e o bloco de colector desde o arranque até ao aquecimento a uma temperatura normal de operação. Contudo, se as molas falharem quer antes quer durante o tempo em que a máquina está à sua temperatura de 3

ΕΡ 1 301 326 /PT operação normal, a falha das molas pode permitir que se abra a passagem de escoamento entre o injector e o bloco de colector. As partes separar-se-ão como resultado da remoção da força da mola, permitindo deste modo que o material de moldação fundido saia pela passagem de escoamento aberta para o espaço entre o bloco de colector e a placa do molde, interferindo possivelmente no processo de moldação ao não fornecer material suficiente para formar adequadamente a peça.

Outra disposição para manter o contacto entre o bloco de colector e um injector para evitar a fuga do material de moldação envolve a utilização de um espaçador de algum modo flexível. Uma tal disposição está descrita na patente U.S. No. 5,125,827, intitulada "Injection Molding Apparatus Having An Insulative And Resilient Spacer Member", que foi concedida a 30 de Junho de 1992, a Gellert. Essa patente descreve a utilização de um espaçador metálico anelar que está posicionado entre um colector de canais quentes e a placa de fixação que contacta o tambor de plastificação. O espaçador é definido por uma pluralidade de anéis concêntricos, em forma de V, perifericamente interligados, que permitem que o espaçador se desvie durante a expansão do bloco de colector em relação à placa de fixação durante o aquecimento para manter as partes que definem a passagem de escoamento de material em contacto entre si. Contudo, a estrutura do espaçador e a elasticidade do material metálico de que é feito limita o grau de desvio que o espaçador pode sofrer e, por isso, não se consegue um contacto de vedação do injector e do bloco de colector ao longo de toda a gama desde o arranque a frio até à temperatura de operação em pleno ser alcançada.

Uma outra disposição do espaçador está descrita no documento WO-A-97/47458.

Descrição do invento E um objectivo do presente invento ultrapassar as deficiências das configurações do espaçador nas disposições da arte precedente. É ainda outro objectivo do presente invento proporcionar um suporte para compensação da expansão térmica que seja eficaz para manter as partes que definem a passagem de escoamento de material em contacto contínuo ao longo de 4

ΕΡ 1 301 326 /PT toda a gama de operação de uma máquina de moldação por injecção de canais quentes, desde o arranque a frio até à temperatura normal de operação, sem permitir a fuga do material de moldação por entre os elementos de molde contíguos nos quais é proporcionado o canal de escoamento do material fundido.

De forma abreviada, de acordo com um aspecto do presente invento, é proporcionado um suporte para compensação da expansão térmica num conjunto de molde de canais quentes. O suporte inclui um alojamento que possui um recesso que define uma abertura no alojamento. Uma mola está posicionada dentro do recesso de alojamento e prolonga-se para fora da abertura do alojamento. Uma cobertura sobrepõe-se à abertura e encontra-se em contacto de superfície com a mola. Um elemento de ligação prolonga-se entre o alojamento e a cobertura para manter a cobertura contra a mola, comprimindo deste modo a mola para aplicar uma "pré-carga" ao suporte, ao mesmo tempo que deixa uma folga definida entre a abertura do alojamento e a cobertura.

De acordo com outro aspecto do presente invento, é proporcionado um método para interligações, de forma estanque, entre os vários membros da construção do molde de injecção em que está contida a passagem de escoamento de material de moldação. O método inclui a manutenção dos membros em conjunto num primeiro nível da força de manutenção para uma primeira porção da gama de temperatura predeterminada, e a manutenção dos membros em conjunto num segundo nível de força para uma segunda porção da gama de temperatura predeterminada.

Breve descrição dos desenhos A Fig. 1 é uma vista em secção transversal fragmentada que mostra um bloco de colector de canais quentes e elementos de molde adjacentes para utilização numa máquina de moldação por injecção. A Fig. 2 é uma vista em secção transversal longitudinal, aumentada, de um suporte de colector de acordo com o presente invento. 5

ΕΡ 1 301 326 /PT A Fig. 3 é uma vista em secção transversal longitudinal, fragmentada, aumentada de uma concretização alternativa de um suporte de colector de acordo com o presente invento e mostrada na sua posição em operação enquanto as partes do molde estão numa condição inicial fria. A Fig. 4 é uma vista em secção transversal longitudinal, fragmentada, aumentada semelhante à da Fig. 3, mas mostrando as respectivas partes do molde num ponto pouco tempo antes do molde atingir a sua temperatura de operação normal.

Melhor maneira de concretizar o invento

Agora com referência aos desenhos, e particularmente à Fig. 1 destes, é mostrada uma porção da passagem de escoamento de material de moldação de um molde 10 de injecção de canais quentes. O molde 10 inclui uma placa 12 de fixação de topo e uma placa 14 de retenção de injector posicionada de forma adjacente em relação à placa 12 de fixação. A placa 14 de retenção de injector tem uma secção transversal em forma de U que define um recesso 16 adjacente à face da placa 12 de fixação para receber um bloco de colector 18 de canais quentes que inclui elementos 19 de aquecimento, preferencialmente sob a forma de aquecedores de resistência eléctrica.

Posicionado entre o bloco de colector 18 e a placa 14 de retenção de injector está um corpo 20 de injector que é recebido num furo 22 com a dimensão adequada formado na placa de retenção 14. 0 corpo de injector 20 inclui uma passagem 24 central que termina numa saida 26 de escoamento que está adaptada para estar em comunicação de fluidos com uma porta para uma cavidade de molde (não mostrada), tal como é geralmente conhecido na arte. A passagem 24 de injector comunica com um canal 28 de escoamento de material proporcionado no bloco de colector 18. Uma extensão 30 de colector passa através da placa 12 de fixação de topo e é retida em posição através de um anel 32 de localização que está ligado à placa 12 de fixação por meio de parafusos 34 de cabeça lisa. A extensão 30 de colector inclui uma passagem 36 central que comunica com o canal 28 de escoamento de material no bloco de colector 18. Na sua extremidade mais exterior, a passagem 36 central termina numa sede 38 que está adaptada 6

ΕΡ 1 301 326 /PT para engatar com uma saída de um tambor de unidade de injecção (não mostrado) que proporciona uma fonte de material de moldação fundido.

Tal como mostrado na Fig. 1, o bloco 18 de colector de canais quentes está espaçado de cada uma da placa 12 de fixação de topo e placa 14 de retenção de injector através dos suportes 40, 42 e 44 que estão posicionados entre e estão em contacto com as superfícies opostas das partes respectivas. Os suportes 42 e 44 mostrados por baixo do bloco 18 de colector na Fig. 1 são estruturas de suporte convencionais e conhecidas, geralmente de configuração cilíndrica ou tipo disco. O suporte 42 é retido em posição por meio de uma cavilha 46 que se prolonga para a placa 14 de retenção de injector e que também serve para orientar adequadamente a placa 14 de retenção de injector e o bloco 18 de colector ao engatar com um orifício de coincidência 47 proporcionado no bloco de colector 18. O suporte 44 está fixo à placa 14 de retenção de injector através de parafusos 48. 0 corpo de injector 20 está em contacto com o bloco de colector 18 e inclui um colar 50 de suporte de injector que se prolonga entre uma flange 52 que se prolonga para o exterior no corpo de injector 20 e um escareamento 54 proporcionado na placa 14 de retenção de injector.

Na face do bloco de colector 18 oposta aos suportes 42 e 44 convencionais está um suporte de colector 40 para compensar a expansão térmica de acordo com o presente invento. O suporte 40 prolonga-se entre e está em contacto com as faces opostas de cada um da placa 12 de fixação de topo e bloco de colector 18 de canais quentes.

Tal como será apreciado pelos peritos na arte, o material de moldação fundido passa na passagem 36 central proporcionada na extensão de colector 30 para dentro do canal de escoamento de material 28 no bloco de colector 18, através dos respectivos corpos de injector 20 (apenas um dos quais é mostrado na Fig. 1), e finalmente para as respectivas cavidades de molde (não mostradas). Para manter o contacto entre o bloco de colector 18 e o corpo de injector 20, evitando deste modo fugas do material de moldação fluido, o 7

ΕΡ 1 301 326 /PT suporte 40 inclui, preferencialmente, uma disposição de mola com a qual é mantida uma força continua no bloco de colector 18 de modo a que o bloco de colector 18 e o corpo de injector 20 não se separem.

Agora com referência à Fig. 2, é mostrada em forma aumentada e em secção transversal longitudinal, um suporte de colector 40 de acordo com o presente invento. O suporte 40 inclui um alojamento 56 anelar que é definido por uma parede de base anelar 58 que transita para uma parede 60 exterior que se prolonga longitudinalmente e uma parede 62 interior que se prolonga longitudinalmente espaçada para dentro a partir da parede 60 exterior. A parede de base 58, a parede 62 interior e a parede 60 exterior definem, deste modo, um canal 64 em forma de U. Uma anilha 66 anelar está posicionada dentro do canal 64 e permanece contra a superfície interior da parede de base 58 para proporcionar uma superfície de desgaste para uma mola 64 que se sobrepõe à anilha 66, tal como será mais completamente explicado mais tarde. A mola 68 pode ser uma anilha Belleville, tal como mostrado, uma mola helicoidal ou qualquer outro anel anelar elástico que possa manter a sua resiliência quando sujeito a temperaturas mais altas do que a ambiente suportadas pelo suporte de colector 40. A discussão decorrente basear-se-á na utilização de molas na forma de anilhas Belleville, mas será entendido pelos peritos na arte que podem ser também utilizados outros tipos de molas. É proporcionada uma cobertura 70 sob a forma de um disco anelar para se sobrepor ao canal 64 anelar e para engatar e reter a anilha Belleville 68 suportada dentro do canal 64. A parede 62 interna inclui uma flange 72 que se prolonga para dentro adjacente à extremidade aberta do canal 64 anelar. A flange 72 define um furo de passagem 74 que recebe de forma deslizável uma manga 76 tubular que possui uma flange 78 que se prolonga para fora numa extremidade. A flange 78 da manga 76 e a flange 72 do alojamento 56 estão adaptadas para se engatarem uma na outra e deste modo limitarem o movimento da manga 76 em relação ao alojamento 56. A extremidade da manga 76 oposta à flange 78 contacta a cobertura 70 para espaçá-la da flange 72 do alojamento 56 quando as flanges 72 e 76 estão 8

ΕΡ 1 301 326 /PT em contacto uma com a outra. Um parafuso 79 prolonga-se através do interior da manga 76 de modo a que a cabeça 80 do parafuso engate numa superfície de extremidade 82 da manga 76. Uma contra-porca 84 é enroscada no parafuso 79 para manter em conjunto as várias partes do suporte 40 nas posições relativas tal como mostrado na Fig. 2. Mais particularmente, a porca 84 é apertada à mão de modo a que a cobertura 70, a manga 76 e a cabeça 80 do parafuso entrem em contacto de "metal com metal"; os elementos do suporte 40 são dimensionados de modo a que a cobertura 70 apenas entre em contacto com a mola 68 (sem compressão) quando montados desta maneira.

Tal como ser também visto na Fig. 2, quando na sua forma montada e sem qualquer carga axial imposta, o suporte 40 inclui uma folga 86 entre a cobertura 70 e o alojamento 56 anelar. Deste modo, quando o suporte 40 é utilizado numa montagem de molde, tal como mostrado na Fig. 1 e uma carga de compressão axial é aplicada ao suporte 40, o alojamento 56 move-se para a cobertura 70, comprimindo a mola 68. Quando a carga de compressão é suficiente para forçar as superfícies opostas da cobertura 70 e do alojamento 56 de modo a moverem-se até contacto um com o outro, não pode ocorrer mais compressão da mola 68 e o suporte 40 actua consequentemente como um espaçador sólido não resiliente. A dimensão da folga 86 inicial quando não há carga pode ser variada ao alterar as dimensões axiais das várias partes do suporte 40, particularmente o comprimento da manga 76. A resistência do suporte 40 às cargas de compressão pode ser variada ao alterar a constante de mola da mola 68. Além disso, muito embora mostrado na Fig. 2 como possuindo uma única mola 68, podem ser utilizadas duas ou mais molas, se desejado. As Figs. 3 e 4 mostram uma configuração para o suporte 40 em que a força da mola é proporcionada por duas anilhas Belleville de costas uma para a outra.

Adicionalmente, embora possam ser empregues outras formas de molas anelares no suporte 40, as anilhas Belleville são preferidas porque estas proporcionam a desejada constante de mola e possuem uma baixa altura axial, ocupando deste modo menos espaço na montagem do molde. Contudo, quando uma anilha Belleville se flexiona ou se deflecte com alterações na magnitude da força de compressão, os bordos interior e 9

ΕΡ 1 301 326 /PT exterior da anilha Belleville movem-se ligeiramente numa direcção radial tendendo, deste modo, a roçar as superfícies de suporte; neste caso, a anilha 66 e a cobertura 70 estão em contacto com a mola 68. Em conformidade, ambas a anilha 66 e a cobertura 70 são, preferencialmente, endurecidos superficialmente para evitar o desgaste que pode ocorrer pelo movimento da anilha Belleville sobre as superfícies de contacto. Com respeito a isto, a anilha 66 e a cobertura 70 pode ter uma dureza de superfície que exceda a dureza da(s) anilha(s) Belleville interposta(s) . Além disto, o alojamento 56 anelar é, preferencialmente, formado a partir de um material que possa sofrer temperaturas relativamente elevadas, da ordem de cerca de 400°C a cerca de 500°C, e que possa também sofrer as cargas de compressão a que possa ser sujeito quando em utilização. Um material adequado para o alojamento 56 anelar é uma liga de titânio, tal como a TÍ-6A1-4V, que está amplamente disponível. O modo de utilização do suporte 40 pode ser melhor observado nas Figs. 3 e 4. Em cada uma das Figs. 3 e 4 o suporte 40 está posicionado entre a placa 12 de fixação de topo e o bloco de colector 18 e inclui duas anilhas de

Belleville 68 e 69 de costas com costas. A Fig. 3 mostra as partes respectivas do sistema quando estas estão na sua condição a "frio", no arranque da máquina de moldação antes dos elementos do molde terem atingido a sua temperatura de operação. Quando está nesta condição, o suporte 40 é, pelo menos parcialmente comprimido para transmitir uma força de "pré-carga" ao colector 18, mantendo deste modo uma relação estanque entre o injector 20 e o colector 18, tal como mostrado na Fig. 1. A folga 86 entre o alojamento anelar 56 e a cobertura 70 permite um movimento relativo limitado entre essas partes e um correspondente aumento de força. No estado não carregado (antes da montagem no molde), a folga 86 pode ser da ordem de cerca de 0,015 polegadas. (Fig. 2); a folga 86 é, preferencialmente, reduzido até cerca de 0,007 polegadas, quando o molde está completamente montado no estado "frio" com a pré-carga aplicada (Fig. 3), tal como descrito acima. Quando o bloco de colector 18 é aquecido expande-se, fazendo com que o alojamento 56 anelar e a cobertura 70 do suporte 40 se movam em conjunto, reduzindo deste modo a dimensão da folga 86 e 10

ΕΡ 1 301 326 /PT aumentando a força de compressão à medida que o colector se expande com o aumento de temperatura.

Numa altura imediatamente antes das respectivas partes do molde de injecção atingirem temperaturas de operação normais, a dimensão da folga 86 é reduzida a zero, de modo a que exista um contacto directo de metal com metal entre o alojamento 56 anelar e a cobertura 70, tal como mostrado na Fig. 4. O estreitamento do espaço entre a placa 12 de fixação de topo e o bloco de colector 18 com o aumento da temperatura tem pelo menos molas parcialmente comprimidas 68 e 69, e faz com que o alojamento 56 anelar do suporte 40 contacte a cobertura 70. Mais expansão térmica do bloco de colector 18 serve para comprimir todos os elementos do suporte 40 e aumentar a força que tende a reter o injector 20 (ver Fig. 1) em contacto estreito com um bloco de colector 18. Deste modo, é evitada a fuga de material de moldação fundido através das folgas entre as partes respectivas que definem a passagem de escoamento.

Dado que ocorre contacto directo de metal com metal no suporte 40 num periodo imediatamente antes do molde atingir a sua temperatura de operação normal, se ocorrer uma falha uma falha da mola, ou se ocorrer uma relaxação excessiva da mola devido à temperatura, o contacto directo de metal com metal entre o bloco de colector 18, suporte 40 e placa 12 de fixação evitará que uma tal falha destas na mola permita a fuga do material de moldação. Nas disposições da arte precedente, por outro lado, a tensão da mola tem que ser mantida ao longo da operação da máquina, desde o arranque a frio até e incluindo a temperatura de operação normal; consequentemente, confia-se nas molas para manter sempre as partes numa relação estanque a líquidos. Tal como será apreciado, em condições normais de operação o presente invento proporciona uma vedação mais positiva entre as partes de contacto respectivas que definem a passagem de escoamento de material, uma que é independente da força da mola e mesmo da condição da mola.

Tal como será evidente a partir das Figs. 2 e 3, a quantidade de pré-carga que é aplicada à mola 68 é determinada pela constante de mola e a quantidade em que a mola 68 é comprimida quando o suporte 40 é inicialmente montado no sistema de canais quentes de um molde de injecção (condição 11

ΕΡ 1 301 326 /PT "fria"). O suporte 40 está preso à placa 12 de fixação de topo através do parafuso 79, tal como mostrado na Fig. 3, e ligeiramente comprimido para aplicar a pré-carga quando a placa 12 de fixação de topo está ligada à placa 14 de retenção de injector. Dependendo da dimensão e forma do bloco de colector 18 de canais quentes, assim como do número total de injectores 20, são utilizados vários suportes 40 para aplicar uma força uniforme e para manter o contacto entre o bloco de colector 18 e os injectores 20.

Aplicabilidade industrial A discussão precedente e a concretização ilustrada do invento dão conhecimento de um suporte para compensação da expansão térmica que é eficaz em manter as partes que definem a passagem de escoamento do material em contacto continuo ao longo de toda a gama de operação de uma montagem de canais quentes numa máquina de moldação por injecção, desde o arranque a frio até à temperatura de operação normal, sem permitir a fuga do material de moldação por entre os elementos de molde contíguos. O suporte inclui um alojamento, uma mola posicionada dentro do alojamento, uma cobertura sobre a mola e um meio de ligação entre o alojamento e a cobertura para manter a cobertura contra a mola e comprimindo, deste modo, a mola para aplicar uma "pré-carga" ao suporte.

Embora tenham sido ilustradas e descritas concretizações particulares do presente invento, será evidente para os especialistas na arte que várias alterações e modificações poderão ser feitas sem se sair dos conceitos do presente invento, tal como definido nas reivindicações seguintes.

Lisboa

Claims (13)

1. ΕΡ 1 301 326 /PT 1/4 REIVINDICAÇÕES 1 - Suporte (40) de colector para compensação da expansão térmica, caracterizado por o suporte de colector (40) compreender: um alojamento (56) que possui um recesso (64) que define uma abertura no alojamento (56); uma mola (68) posicionada dentro do recesso de alojamento (64) e prolongando-se para fora da abertura do alojamento; uma cobertura (70) que se sobrepões à abertura e em contacto de superfície com a mola (68), em que a cobertura (70) está espaçada da abertura do alojamento para definir uma folga (86) entre as mesmas; e um meio de ligação (79, 84) que se prolonga entre o alojamento (56) e a cobertura (70) para manter a cobertura (70) contra a mola (68).
2. 2 - Suporte de colector (40) de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por a mola (68) incluir uma anilha Belleville.
3. 3 - Suporte de colector (40) de acordo com a reivindicação 2, caracterizado por a mola incluir um par de anilhas Belleville (68, 69) numa relação de costas com costas.
4. 4 - Suporte de colector (40) de acordo com qualquer reivindicação precedente, caracterizado por compreender ainda uma anilha (66) suportada dentro do recesso de alojamento (64) e posicionada entre a mola (68) e o alojamento (56).
5. 5 - Suporte de colector (40) de acordo com a reivindicação 4, caracterizado por a anilha (66) possuir uma dureza superficial superior à dureza da mola (68).
6. 6 - Suporte de colector (40) de acordo com qualquer reivindicação precedente, caracterizado por compreender ainda uma manga (76) suportada pelo meio de ligação (79, 84) e em contacto com o alojamento (56) e a cobertura (70) para espaçar a cobertura (70) do alojamento (56) de uma distância predeterminada. ΕΡ 1 301 326 /PT 2/4
7. 7 - Suporte de colector (40) de acordo com a reivindicação 6, caracterizado por a manga (76) se prolongar para fora do recesso de alojamento (64).
8. 8 - Suporte de colector (40) de acordo com qualquer reivindicação precedente, caracterizado por a cobertura (70) possuir uma dureza superficial superior à dureza da mola (68).
9. 9 - Suporte de colector (40) de acordo com qualquer reivindicação precedente, caracterizado por o suporte (40) ter uma primeira resistência a cargas de compressão proporcional à constante de mola da mola (68), e uma segunda resistência a cargas de compressão proporcional à resistência à compressão do alojamento (56).
10. 10 - Suporte de colector (40) de acordo com a reivindicação 9, caracterizado por a segunda resistência a cargas de compressão ser superior à primeira resistência a cargas de compressão.
11. 11 - Suporte de colector (40) de acordo com qualquer reivindicação precedente, caracterizado por o recesso de alojamento (64) ser de forma anelar.
12. 12 - Sistema de moldação de canais quentes que compreende o suporte de colector de expansão térmica de qualquer das reivindicações 1 a 11, incluindo o sistema de moldação de canais quentes para uma máquina de moldação por injecção um fornecimento de material de moldação fundido e um molde que possui, pelo menos, uma cavidade de molde em comunicação de fluidos com o fornecimento de material de moldação fundido, compreendendo o referido sistema de moldação de canais quentes: uma placa (12) de fixação de topo que tem uma abertura (38) para uma ligação do fornecimento de material de moldação; uma placa (14) de retenção de injector espaçada da placa (12) de fixação de topo para definir um recesso (16) entre a placa (12) de fixação de topo e a placa (14) de retenção de injector, em que a placa (14) de retenção de injector serve para reter e localizar, pelo menos, um injector (20) de escoamento de material de moldação adaptado para comunicar com uma cavidade de molde; ΕΡ 1 301 326 /PT 3/4 um colector (18) de distribuição do material de moldação posicionado no recesso (16) entre a placa (12) de fixação de topo e a placa (14) de retenção de injector e configurado para conduzir o material de moldação desde o fornecimento até, pelo menos, um injector de escoamento (20); e o suporte de colector (40) de expansão térmica adaptado para ser posicionado entre o colector de distribuição (18) e, pelo menos, uma da placa (12) de fixação de topo e placa (14) de retenção de injector e configurado para manter o injector de escoamento (20) em comunicação substancialmente livre de fugas com o colector de distribuição (18).
13. 13 - Método para manter em relação estanque a líquidos entre a placa (12) de fixação de topo uma placa (14) de retenção de injector espaçada da placa (12) de fixação de topo para definir um recesso (16) entre a placa (12) de fixação de topo e a placa (14) de retenção de injector, um colector (18) de distribuição de material de moldação posicionado no recesso (16) entre a placa (12) de fixação de topo e a placa (14) de retenção de injector e configurado para transportar material de moldação desde o fornecimento até, pelo menos, um injector de escoamento (20), um membro (40) de suporte interposto entre o colector (18) de distribuição e, pelo menos, uma da placa (12) de fixação de topo e placa (14) de retenção de injector para aplicar forças de compressão, incluindo o membro (40) de suporte uma mola (68) num alojamento (56), actuando a mola (68) para separar o colector de distribuição (18) e a, pelo menos, uma da placa (12) de fixação de topo e a placa (14) de retenção de injector por uma folga definida quando os elementos de molde (12, 14, 18) estão na temperatura de pré-arranque, sofrendo os elementos (12, 14, 18) do molde diferentes velocidades de expansão térmica ao longo de uma gama de temperaturas desde uma temperatura ambiente de pré-arranque até uma temperatura de operação elevada, caracterizado por o método compreender os passos de: aplicação de uma primeira força de compressão por meio da mola (68) no membro de suporte (40), em que a primeira força de compressão aumenta à medida que os elementos de molde (12, 14, 18) se expandem com temperatura crescente para uma primeira porção da gama de temperatura desde a temperatura de pré-arranque até uma temperatura inferior à temperatura de operação e; ΕΡ 1 301 326 /PT 4/4 aplicação de uma segunda força de compressão durante uma segunda porção da gama de temperaturas após a expansão térmica dos elementos do molde (12, 14, 18) ter comprimido a mola (68) para fechar a folga (86), resultando em contacto directo de metal com metal entre os elementos de molde (12, 14, 18) e o membro (40) de suporte antes dos elementos de molde (12, 14, 18) atingirem a temperatura de operação, em que a segunda força de compressão é superior à primeira força de compressão e é criada principalmente pela expansão térmica continuada dos elementos de molde (12, 14, 18) após se ter conseguido o contacto de metal com metal. Lisboa,