PL91124B1 - - Google Patents

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób oczyszczania gazów przemyslowych, a zwlaszcza z zanieczysz¬ czen stalych oraz gazów kwasnych i iimnyoh rozpu¬ szczalnych gazów.

Odprowadzane do powietrza gazy pochodzace z róznych procesów przemyslowych i chemicznych moga zawierac zanieczyszczenia stale o róznej wielkosci czastek i rozmaitym skladzie chemicz¬ nym jak tez zanieczyszczenia w postaci cieklej lub gazowej. Ciekle i gazowe skladniki tych gazów odlotowych sa bardzo rózne co do charakteru po¬ czynajac od pary wodnej, dwutlenku wegla i wo¬ dy, które sa zasadniczo uwazane za nieszkodliwe a konczac ma takich substancjach jak tlenki siar¬ ki i azotu, tlenek wegla i rozmaite kwasy, które sa salinie toksyczne a ich zawartosc w atmosferze musi byc scisle kontrolowana aby zapobiec powaz¬ nym szkodom o charakterze ekologicznym. Zanie¬ czyszczenia stale w gazach odlotowych moga byc rózne pod wzgledem wielkosci od duzych czastek takich jak platki zgorzeliny do mikroskopijnych o wielkosci mniejszej od mikrona. Typowym przy¬ kladem tych mikroskopijnych zanieczyszczen sa czastki tlenku zelaza powstajacego zwykle przy wytopie stali w pieaach miartenowskich oriaz swie¬ zeniu siurówki w konwertorach zasadowych.

Chociaz wyrazne zainteresowanie metodami kon¬ troli zanieczyszczenia srodowiska we wszystkich dziedzinach gospodarki notuje sie dopiero od Mi¬ ku lat to jednak juz wczesniej istnialy liczne, sze- roko stasowane metody usuwania zanieczyszczen na przyklad zanieczyszczen stalych z gazów, jak równiez sposoby usuwania zanieczyszczen gazo¬ wych.

Znanych jest szereg podstawowych rodzajów urzadzen do oddzielania stalych zanieczyszczen od igazów. Pierwszym sa oddzielacze mechaniczne do których naleza takie urzadzenia jak filtry wyposa¬ zone w siatki lub inne przegrody nie przepuszcza¬ jace zanieczyszczen stalych o silnym rozdrobnie¬ niu natomiast pozwalajace na przeplyw gazów. Do innej grupy mechanicznych urzadzen oddzielaja¬ cych naleza separatory odsrodkowe lub cyklonowe, w których zanieczyszczenia stale lub w ogóle cza¬ steczki dal stalych sa oddzielane przez zmiane kierunku przeplywu strumienia gazu.

Oddzielanie substancji stalych silnie rozdrobnio¬ nych od gazu moze byc równiez dokonywane przy wykorzystaniu sil elektrostatycznych jak to ma miejsce w dobrze znanych elektrofiltrach. W ta¬ kim urzadzeniu gaz jest przepuszczany przez obszar dzialania pola elektrycznego, które powoduje nala¬ dowanie czastek stalych elektrycznoscia statyczna i nastepnie przyciaganie ich przez plytki o ladun¬ ku przeciwnym, skad osadzone czastki stale moga byc usuwane za pomoca srodków mechanicznych.

Trzeba wspomniec równiez, ze obok sil odsrod¬ kowych i sil elektrostatycznych w urzadzeniach wyzej wspomnianych wystepuja równiez sily cia¬ zenia, które równiez moga powodowac w pewnym 9112491 3 stopniu oddzielanie czastek stalych. Projektowano juz takze sprzet do oddzielania czastek stalych" od gazów dzialajacy zasadniczo w oparciu o sily cia¬ zenia. Urzadzenia takie posiadaja zasadniczo duze komory osadnikowe, w których predkosc strumie¬ nia gazu jest bliska zeru. Jesli taka komora jest wystarczajaco duza to czas przebywania w niej gazu bedzie dostatecznie dlugi, aby umozliwic osa¬ dzenie sie w tej komorze znacznej czesci czastek stalych zawartych w gazie.

Ogólnie rzecz biorac wszystkie wspomniane wy¬ zej urzadzenia do oddzielania stalych substancji w postaci rozdrobnionej dzialaja skutecznie przy oddzielaniu stosunkowo duzych czastek a zdolnosc oddzielania zmniejsza sie szybko gdy wielkosc cza¬ stek stalych jest mniejsza od 1^2 mikronów (1 mikron = jedna milionowa metra).

Oprócz urzadzen do oddzielania stalych substan¬ cji jcoEdrobndonych typu suchego znane sa równiez inne typy pluczek do gazów pracujacych na mokro.

Najprostsza z takich pluczek jest komora zawiera¬ jaca jedna lub wiecej dysz rozpylajacych. Komore taka moze stanowic przewód iub komora spalania albo tez moze to byc specjalnie zaprojektowana komora z dyszami rozpylajacymi. Ogólnie rzecz biorac predkosc przeplywu gazu przez taka komo¬ re jest stosunkowo niewielka i substancje stale sa usuwane przez zderzanie sie czastek stalych z kro¬ pelkami wody. Jesli w gazie 'znajduje sie równiez pana wodna to rozdrobnione substancje stale za¬ warte w gazie moga byc odpowiednio przygotowa¬ ne do oddzielenia lub poddawane aglomeracji w drodze termoforezy i tutaj oczywiscie moze rów¬ niez wystepowac oddzielanie w wyniku dzialania sil odsrodkowych lub sil ciazenia. Komory z dy¬ szami rozpylajacymi charakteryzuja sie zwykle nie- wielkiim zuzyciem energii i sa najskuteczniejsze przy oddzielaniu duzych czastek substancji sta¬ lych.

W celu zwiejkszenia skutecznosci oddzielania sta¬ lych substancji stosowano róznego rodzaju pluczki typu yenitur^eigo chairatoteryzujace sie duzym zuzy¬ ciem energii. Jedna z postaci wykonania tego typu pluczki, zawiera przewód majacy zbiezny odcinek, czesc zwezkowa i odcinek rozbiezny, poprzez który to przewód jest przedmuchiwany gaz przy uzyciu dmuchawy lub wentylatora albo ejektorów paro¬ wych. W czesci zwezkowej, w której predkosc ga¬ zu jest najwieksza wtryskiwana jest za pomoca jednej lub wiekszej liczby dysz, woda, która w po¬ staci kropelek uderza w strumien gazu a kropelki ite zderzaja sie z czastkami stalych zawartymi w gazie. Oddzielanie tych czastek nastepuje zasadni¬ czo poprzez zderzanie kropelek wody z czastkami stalymi. We wspomnianych tutaj pluczkach Ven- turi'ego predkosc wzgledna pomiedzy gazem i wo¬ da jest uzyskiwana w drodze przedmuchiwania gazu za pomoca wentylatorów dmuchaw lub zasy- saczy strumieniowych (ejektorów). Oczywiscie nie ma tutaj wiekszego znaczenia czy gaz jest prze¬ mieszczany wzgledem wody czy tez odwrotnie i oba te sysitemy zostaly zastosowane w pluczkach typu yenturPego.

W pluczce strumieniowej Venturi'ego sile nape- 124 4 dowa dla gazu uzyskuje sie za pomoca ejektapa zimnej wody umieszczonego zasadniczo w osi zbieznego odcinka przewodu i nie potrzebna jest tutaj zadna inna sila napedowa Woda jest pompo - wana do dyszy ejektora gdzie rozpyla sie na kro¬ pelki, które nastepnie mieszaja sie z gazem. Prze¬ plyw gazu jesjt wywolywany w drodze wymiany pedu pomiedzy woda i zasysanym przez nia ga¬ zem, przy czym czastki stale zawarte w gazie sa io usuwane tutaj jednoczesnie przez zderzanie sie z kropelkami wody. Tego typu pluczka strumieniowa Venturi'ego jest od dawna produkowana przez Koetrol Corporation i jest ona oznaczana przez producenta jako pluczka „Typ 7010".

Opisane wyzej pluczki typu Yenturfego sa sku¬ teczne przy usuwaniu zanieczyszczen stalych o wielkosci czastek powyzej 2 mikronów ale skutecz¬ nosc ta szybko sie zmniejsza gdy wielkosc czastek spada ponizej 1 mikrona. W celu sprostania wy- . nDaganiom stawianym przez liczne nowe przepisy dotyczace zanieczyszczenia powietrza 'konieczne jesit skuteczne usuwanie zanieczyszczen stalych o wiel¬ kosci czastek mniejszej od mikrona. Chociaz te mikroskopijne czastki zanieczyszczen stalych mo¬ ga stanowic niewielki procent wagowy wszystkich stalych zanieczyszczen zawartych w gazie to jed- lak ze wzgledu na ich niewielki rozmiar mozna liczyc ze stanowia one do 98tyo calkowitej liczby czastek zanieczyszczen stalych znajdujacych sie w gazie.

Wiadomo ze skutecznosc oddzielania stalych za¬ nieczyszczen na drodze zderzen pomiedzy kropel- kami wody i czastkami stalymi jest zalezna za¬ równo od wielkosci tych kropelek jak tez predko¬ sci wzglednej pomiedzy czastkami i kropelkami.

Tak wiec gdy predkosc wzgledna pomiedzy kro¬ pelkami i czastkami stalymi wzrasta to wzrasta 40 równiez prawdopodobienstwo zderzen pomiedzy nimi a tym samym stopien oddzielenia zanie¬ czyszczen. Oczywiste jest równiez nej masy wody prawdopodobienstwo zderzen wzra- .sita jesli ta masa jest rozdzielona na wiejksza iicz- 45 be kropelek o mniejszych rozmiariach niiz w przy¬ padku gdy kropelki te sa wieksze, ale liczba ich jest mniejisza.

Wiadomo wreszcie, ze lamiinarnosc przeplywu wokól ruchomych cdal takich jak kropelki wody 50 Iw polaczeniiu z przypadkiem, gdy wieOlkosc cza¬ steczek stalych jest wystarczajaco mala w porów¬ naniu do wielkosci kropelek moga powodoiwac, ze czastki te beda zmienialy droge i oplywaly kro¬ pelki wody bez zderzania sie z niim. Tak wiec dla 55 zwiekszenia skutecznosici oddzielania w przypadku malych czastek stalych zanieczyszczen # konieczne jest (a) zwiekszenie masowego wydatku przeplywu wody, (b) zmniejszenie wielkosci kropelek lub (c) zwiekszenie predkosci wzglednej pomiedzy kropei- 60 kami i czastkami stalymi. Kazda z tych alterna¬ tyw stanowi zwiekszenie wymaganej energii: I tak zwiejkszenie wydatku masowego przeplywu wody wymaga zwiekszenia mocy potrzebnej do pompa- wania. Wielkosc kropelek moze zostac zmniejszona 65 nieco przez zwiekszenie cisnienia wody lub tez91124 przez zmiany konstaikcyjne dyszy w kierunku za¬ pewnienia silniejszego rozpylania wody. Wreszcie predkosc wzgledna pomiedzy czastkami substancji stalych «i kropelkami wody moze byc zwiekszona przez zwiekszenie energii zuzywanej na nadanie 5 ruchu jednemu z plynów.

Kazda z powyzszych alternatyw znalazla zasto¬ sowanie do pluczek mokrych zuzywajacych duzo enengii. W przypadku pluczek typu Venturi'ego lQ" oczywiste jest ze w celu zwiekszenia skutecznosci oddzielania musi byc zwiekszona ilosc energii do- sitarcwanej do strumienia wody. Poniewaz woda jesit w aasadzie niescisliwa to ta dodatkowa ilosc energii moze byc do niej doprowadzona przez zwiekszenie jej " temperatury zamiast wzrost jej cisnienia. Oczywiscie równiez moze byc koniecz¬ ne zwiekszenie cisnienia wody w celu zapobiega- inia jej wrzenia przed dysza.

Gdy jako zródlo energii napedowej jest stoso- 20 wana goraca woda to wtedy urzadzenie do tego celu nazywane jest ejektorem goracej wody. Ejek- toor goracej wody jest doskonale znany jako sku¬ teczne zródlo napedu dla tuneli aerodynamicznych np. z lamerykanskich opisów patentowych Nr Nr 25 2 914 941 i 3 049 005. Naped za pomoca goracej wo¬ dy zostal takze zastosowany w urzadzeniach po¬ mocniczych do prób silników strumieniowych w celu stwarzania niskiego cisnienia stymulujacego zmienne warunki na róznych wysokosciach i jed- 3o noczesnie tlumienia dzwieków oraz oddzielania produktów spalania pochodzacych z badanego sil¬ nika strumieniowego lub rakietowego. (Fatorz O.

Frenzl „Hot-water Ejector for Bmgine Test Faci- lities", Jourmal of Spacekraft, Maij—Czerwiec 1964, 35 tom 1 nr 3 str. .333—338). Wg powyzszej publikacji naped przy uzyciu goracej wody zostal opracowa¬ ny jako ulepszenie napedu za pomoca ejektora pa¬ ry wodnej, poprzednio stosowanego do wytwarza¬ nia ciagu- w tunelach aerodynamicznych oraz urza- 40 dzeniach do prób silników rakietowych.

W celu wytworzenia ciagu w tunelu aerodyoa- micanym, zwlaszcza takim który pracuje przy pred¬ kosciach ponaddzwiekowych, konieczne bylo do- 45 starczenie niezwykle duzej ilosci energii w stosun¬ kowo krótkim czasie. Chociaz para przy okreslo¬ nym cisnieniu i temperaturze zawiera wiecej ener¬ gii cieplnej lub ma wieksza entalpie niz taka sa¬ ma masa wody to jednak gromadzenie duzej ilo- 50 soi pary w zbiorniku akumulacyjnym moze byc niewykonalne z przyczyn ekonomicznych a ponad¬ to niemozliwe' jest wydobycie wszystkiej pary z takiego zbiornika. Natomiast zbiornik akumulacyj¬ ny z goraca woda moze byc szybko oprózniiony 55 i zasadniczo wszystka energia zgromadzona w tej wodzie moze byc dostepna do wykorzystania.

Opisane wyzej rodzaje urzadzen do oddzielania czastek stalych byly równiez ^stosowane w rozmai¬ tych kombinacjach. I tak powszechnie stosowano 60 pluczki natryskowe (komory z dyszami rozpylaja¬ cymi) a za nimi oddzielacze cyklonowe albo tez jedna badz dwie pluczki strumieniowe typu Ven- turfego z podlaczonym za taka pluczka lub plucz¬ kami oddzielaczem. " 65 Uklad pluczkowy tego ostatniego typu jest opi¬ sany w artykule L.S. Harrisa zatytulowanym „Fa¬ nie Scmibbinig With the Ejector Venturi System" (Chemical Bngiineering Progress, Tom' 62, tnr 4, str. 55—59, Kwiecien 1966). Harris opisuje w tym arty¬ kule pluczke dla mikroskopijnych stalych (ponizej mikrona), w której pierwszy stopien oddzielania stanowi pluczka strumieniowa typu Venturi'ego, gdzie woda pod cisnieniem dziala jednoczesnie ja¬ ko srodek napedowy i jako medium oddzielajace zanieczyszczenia stale, podczas gdy pare wodna lub powietrze wprowadza sie do strumienia wody przy dyszy w celu jej rozpylania i ogrzania. Wy¬ rzucony strumien rozpylonej w postaci kropelek wody i pary wciaga za soba gazy odlotowe i mie¬ sza sie z nimi oraz oczyszcza je zasadniczo wsku¬ tek zachodzacych zderzen chociaz i inne zjawiska takie jak skraplanie moga równiez tutaj zacho¬ dzic. Gazy pochodzace z pierwszej pluczki sa kierowane do drugiej konwencjonalnej pluczki strumieniowej typu Venturi'ego a woda wraz z przechwyconymi przez nia czastkami zanieczysz¬ czen stalych, pochodzaca z obu pluczek, jest od¬ dzielana w komorze osadnikowej lub w oddziela¬ czu odsrodkowym.

Uklad pluczkowy przeznaczony do usuwania mikroskopijnych czastek tlenku boru z gazów spa¬ linowych wytwarzanych przez silniki strumienio¬ we, skladajacy sie z pluczki natryskowej i oddzie¬ lacza odsrodkowego jest opisany w raporcie z pazdziernika 1957, Dawddte, Rhodes'a i Smith'a pi: „Methods of Removing Boron Oxide Particles from Exhaust~Gases" (ASTIA Document No.AD- 135346; Library of Congress Document No PB 135391). W urzadzeniu opisanym w tym sprawoz¬ daniu ciag stanowiacy (naped dla calego ukladu wytwarzany jest przez gazy spalinowe wydostajace sie z silnika z predkoscia ponaddzwiekowa a oczyszczanie nastepuje przez polaczone dzialanie wtrysku wody oraz rozpylania pary i wody. Dzia¬ lanie oczyszczajace nastepuje nie tylko w wyniku zderzania sie ezastek stalych z kropelkami wody i pary ale takze poprzez skraplanie sie pary na czastkach znajdujacych sie- w strumieniu gazu.

Kropelki wody zawierajace czastki substancji sta¬ lej sa oddzielane od strumienia gazu za pomoca oddzielacza odsrodkowego. - Zastosowanie goracej wody do wytwarzania cia¬ gu, w polaczeniu z oddzielaczem wody jest rów¬ niez opisane w amerykanskim opisie patentowym Nr 3 613 333 gdzie goraca* woda w stanie cieklym stanowT jednoczesnie zródlo napedu wytwarzajace ciag i jest medium oddzielajacym zanieczyszczenia.

W rozwiazaniu tym zastosowano komore na¬ tryskowa l do przygotowywania zanieczyszczonego gazu do dalszego oczyszczania i usuwania jedno¬ czesnie duzych czastek zanieczyszczen stalych oraz goraca wode, wtrysk chemikaliów wytworzenia ciagu powodujacego ruch gazów oraz przechwy¬ cenie pozostalych drobnych czastek oraz produk¬ tów reakcji SO2 znajdujacych sie w kropelkach wody. Oddzielanie kropelek wody i produktów reakcji SOj od oczyszczanego gazu nastepowalo w oddzielaczu cyklonowym.91124 8 Sposobem wedlug wynalazku czynnosci wytwa¬ rzania ciagu i oddzielania zanieczyszczen sa ste¬ rowane oddzielnie i niezaleznie od siebie oraz sa wykonywane przez oddzielne elementy urzadzenia.

Ogólnie rzecz biorac ciag jest wytwarzany przez ejektor pary wodnej podczas gdy dzialanie czysz¬ czace moze spelniac najkorzystniej woda wtryski¬ wana do strumienia pary wyplywajacego z dyszy ejektora, nie poddana zadnej obróbce przygoto¬ wawczej ani nie podgrzewana, która to woda wplywa do przewodu imieszajacego' o odpowiednio dobranych proporcjach wymiarowych znajdujace¬ go sie w poblizu wylotu tej dyszy iaie za tym wy¬ lotem, liczac w kierunku przeplywu. Najkorzyst¬ niej ta nie poddana zadnej obróbce i nieogrzewa- na woda jest rozpylana w sposób mechaniczny na duza ilosc drobnych kropelek a nastepnie wtry¬ skiwana do strumienia pary wodnej w miejscu gdzie moze byc ona jeszcze bardziej rozpylona przez strumien pary wodnej wyplywajacy z duza predkoscia z ejektora parowego.

Istota sposobu usuwania zanieczyszczen z gazo¬ wego nosnika zawierajacego zanieczyszczenia, jest to, ze przez podluzny przewód mieszajacy prze¬ puszcza sie ten gazowy nosnik pod dzialaniem ciagu wytwarzanego -przez ejektor parowy; tworzy sie turbuienitna mieszanine pary, przynajmniej roz¬ pylonej wody i gazowego nosnika zawierajacego zanieczyszczenia przez (a) rozprezanie pary poprzez dysze ejelctora pairoiwego w celu utworzenia stru¬ mienia pary skierowanego do wnetrza przewodu mieszajacego, (b) utworzenie szeregu strumieni przynajmniej stosunkowo zimnej wody bedacej w stanie cieklym i wstepnie rozpylonej, które to strumienie sa rozmieszczone obwodowo wokól strumienia pary wyplywajacego z dyszy ejektora parowego i (c) dalsze rozpylenie tej wody bedacej w stanie cieklym przez akierowanie tych wstepnie rozpylonych strumieni do zewnetrznego obszaru tego strumienia pary; miesza sie dalej gazowy nos¬ nik zawierajacy zanieczyszczenia podczas jego przeplywu przez przewód mieszajacy z przynaj¬ mniej ta ponownie, rozpylona woda bedaca w stanie cieklym i para wewnatrz przewodu miesza¬ jacego i tak reguluje sie przy tym przeplyw tej turbulentnej mieszaniny poprzez przewód miesza¬ jacy, aby czas przebywania mieszaniny turbulen¬ tnej wewnatrz przewodu mieszajacego byl wystar¬ czajacy dla powstania kropelek przechwytujacych zanieczyszczenia oraz wzrostu wielkosci kropelek wody zawierajacych juz zanieczyszczenia a nastep¬ nie oddziela sie te powiekszone kropelki zawiera¬ jace zanieczyszczenia od reszty gazowego nosnika.

Przy praktycznym wykonywaniu sposobu we¬ dlug wynalazku mozna wstepnie przygotowywac zanieczyszczony gaz w komorze natryskowej po¬ przedzajacej ejektor parowy, co zostanie w dal¬ szym ciagu opisu szczególowo wyjasnione.

Sposób wedlug wynalazku jest sposobem o kon¬ trolowanym zuzyciu energii, w którym^ czesc be¬ dacej do dyspozycji energii cieplnej pary jest naj¬ pierw przetwarzana na energie kinetyczna wytwa¬ rzajaca ciag powodujacy przeplyw zanieczyszczo¬ nego gazowego nosnika. Jednakze zanim energia 40 45 55 60 65 cieplna i energia kinetyczna pary osiagna stan równowagi czesc energii pary jest wykorzystywa¬ na do dalszego rozpylania rozpylonej juz mecha¬ nicznie wody na mniejsze kropelki oraz nadania przyspieszenia tym kropelkom wody aby osiagnely one duza predkosc w przewodzie mieszajacym.

Poruszajace sie z duza predkoscia male kropelki wody sa wtedy zdolne do przechwytania czastek zanieczyszczen stalych poprzez zderzanie sie z ni-, mi. Ponadto zimna woda daje dzialanie chlodzace dodatkowo do chlodzenia wynikajacego z 'rozpre¬ zania sie pary wewnatrz przewodu mieszajacego.

W wyniku tego dzialania chlodzacego znaczna czesc pary wodnej i inne, zdolne w tych warun¬ kach do skroplenia, pary beda ulegaly skraplaniu wewnatrz przewodu mieszajacego. Poniewaz skra¬ planie zachodzi przede wszystkim w miejscach za¬ rodkowania, czastek zanieczyszczen stalych lub istniejacych juz kropelek wody, to skraplanie •dziala zarówno w kierunku zatrzymywania dodat¬ kowych czastek zanieczyszczen stalych jak tez po¬ woduje powiekszenie sie istniejacych kropelek wody. Przewód mieszajacy jest tak zaprojektowa¬ ny, przy uwzglednieniu predkosci gazów przezen przeplywajacych, aby powstawaly w nim kropelki o wielkosci pozwalajacej na ich oddzielenie pod dzialaniem sil odsrodkowych.

Woda uzywana do wytwarzania pary powinna byc odpowiednio uzdatniona w celu usuniecia z niej substancji chemicznych, które moglyby w przeciwnym przypadku dzialac szkodliwie na ma¬ terial kotla parowego, przy czym stopien uzdat¬ niania tej wody jest mniejszy niz wody przezna¬ czonej do ejektorów wody goracej. Poniewaz en¬ talpia pary, która moze byc uzyta, jest znacznie wieksza od entalpii wody stosowanej w ejektorach wody goracej dajacych taka sama moc napedowa, to wymagania odnosnie uzdatniania wody dla ejektorów parowych sa znacznie mniejsze niz w odniesieniu do wody przeznaczonej do uzycia w ejektorach na goraca wode. Mozna to stwierdzic przez porównanie odpowiednich czesci wykresu Mollier'a dla przegrzanej wody i dla pary nasy¬ conej, co zostanie omówione pózniej. Mniejsze wy¬ magania odnosnie uzdatniania wody w przypadku sposobu wedlug wynalazku pozwalaja na znaczne obnizenie kosztów uzdatniania poniewaz dodatko¬ wo woda, która jest wtryskiwana do strumienia pary w celu uzyskania zasadniczego efektu oczysz¬ czania gazu moze byc zwykla woda stosowana do celów przemyslowych w ogóle inieuzdaitniiana i mie- podgrzewana. Tak wiec, chociaz calkowita ilosc wody potrzebnej w sposobie wedlug wynalazku moze byc zblizona do ilosci jakiej wymaga pro¬ ces z zastosowaniem ejektora na wode goraca to jednak koszt tej wody moze byc zmniejszony na¬ wet o 75%. Gdy ilosc gazu do oczyszczenia jest duza lub gdy wymagany ciag musi byc duzy to calkowite zapotrzebowanie na wode bedzie znacznie mniejsze niz w przypadku zastosowania ejektora na wode goraca co wiaze sie z dodatkowymi oszczednosciami w kosztach oczyszczania scieków.

Obok zalet zwiazanych z kosztami i samym pro¬ wadzeniem procesu oczyszczania, wynikajacych z91 9 zastosowania nieuzdatnianej wody wylania sie dal¬ sza zaleta wtedy, gdy zachodzi potrzeba usuwania gazów^ kwasowych takich jak dwutlenek siarki oraz likwidowania przykrych zapachów pochodza¬ cych ze zwiazków organicznych. W tym celu, jak to jest opisane bardziej szczególowo w dalszym ciagu opisu, mozna wprowadzic do strefy przeply¬ wu burzliwego strumienia pary, w poblizu dyszy ejektora z pradem w stosunku do niej, substancje alkaliczne takie jak tlenek wapnia, wodorotlenek wapnia, weglan sodu i wodorotlenek sodu w po¬ staci roztworu wodnego lub zawiesiny w celu usu¬ niecia dwutlenku siarki i innych gazów kwaso¬ wych z nosnika gazowego. W celu .usuniecia przy¬ krych zapachów pochodzacych z substancji orga¬ nicznych wprowadza sie do stref przeplywu burz¬ liwego strumienia, podobnie jak to mialo miejsce w przypadku substancji alkalicznych, srodek utle¬ niajacy taki jak na przyklad nadmanganian pota¬ sowy. Strefy burzliwego mieszania utworzone we¬ dlug wynalazku dzialaja równiez skutecznie jako pluczka do usuwania kwasowych gazów.

Dalsza zaleta sposobu wedlug wynalazku z za¬ stosowaniem ejektora parowego, w przeciwienstwie do przypadków gdy stosowany jest ejektor goracej wody, jest mozliwosc regulacji parametrów. Ejek¬ tor parowy jest zdolny do. pracy w szerokim za¬ kresie cisnien, których regulacja jest mozliwa przez dlawienie doplywu pary. Wiadomo jest, ze moc napedowa ejektora jest funkcja entalpii pary do¬ starczanej do dyszy ejektora a ta z kolei jest funkcja cisnienia, temperatury i entropii pary wyplywajacej z dyszy. Tak wiec przez prosta re¬ gulacje dlawienia moc napedowa ejektora a tym samym ciag wywolywany przez ejektor moga byc regulowane i nastawione na kazda wartosc w za¬ kresie roboczym ejektora. W zwiazku z tym mo¬ zliwe jest uzyskanie, w szerokich granicach, do¬ wolnego ciagu jaki moze byc potrzebny oraz zmie¬ nianie tego ciagu zaleznie od wymagan stawianych przez okreslone procesy chemiczne lub przemyslo¬ we, przy których powstaja, zanieczyszczone gazy odlotowe.

Zdolnosc oczyszczania gazów z zanieczyszczen jaka Wykazuje uklad jest glównie funkcja maso¬ wego wydatku przeplywu wtryskiwanej wody oraz wielkosci kropelek, mia które ta woda jes>t mecha- nicztniie rozpylania przez dysze rozpylajace i ponow¬ nie rozpylana za pomoca strumienia par^ wodnej.

Jak to wykazano dalej w opisie, woda jest wtry¬ skiwania do iczesci strumienia pary w taki spo¬ sób, ze w zakresie roboczym wlasciwie zaprojek¬ towanego ejektora parowego oraz przewodu mie¬ szajacego, woda jest rozpylana na kropelki, które sa wystarczajaco male nawet dla przechwycenia mikroskopijnych czastek stalych (mniejszych od mikrona) powstajacych na przyklad podczas swie¬ zenia tlenem stali martenowskiej. Wydatek maso-, wy przeplywu wody moze byc wtedy zmieniany vzaleznie od stopnia zapylenia gazu tak aby uzy¬ skac majiskuteczniejsze dzialanie, zgO'dne ze stop¬ niem czystosci gazów jaki jest w danym przypad¬ ku wymagany. Jak to wykazano w dalszej czesci mozna zasadniczo uzyskac kazda wymagana wy- 124 dajnosc oczyszczania gazów poprzez regulacje wtrysku wody.

Przedmiot wynalazku jest przedstawiony w przy¬ kladzie wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia urzadzenie do stosowania isposobu wedlug wynalazku, w przekroju poprzecznym, skladajacym sie z rozpylacza, ejektora parowego sluzacego do wytwarzania ciagu, wtryskiwacza wody, przewodu mieszajacego i .oddzielacza cyklo- nowego, fig. 2 — fragment urzadzenia pokazane¬ go na fig. 1 w powiekszeniu, na którym widac ejektor parowy i wtryskiwacz wody oraz przy¬ legle czesci przewodu mieszajacego i rozpylacza, fig. 3 — ten sam fragment urzadzenia co na fig. 2 w rzucie poziomym, fig. 4 — rozbiezny odcinek dyszy ejektora parowego i wtryskiwacz wody wraz z nalezacymi do niego dyszami, równiez w wiek_ •szej poidziialce, fig. 5 — 'ten siaim fragment urza¬ dzenia co na fig. 4 w rzucie czolowym, fig. 6 — dysze wtryskiwacza wody widziana w kierunku pokazanego strzalka 6—6 na fig. 4, fig. 7A i 7B — schematycznie pokazany uklad plaskich dysz roz¬ pylajacych wode w stosunku do dyszy ejektora parowego oraz przebieg rozpylanych strumieni wody, gdzie dysze wodne sa ustawione wzgledem osi ejekitora odpowiednio pod ka'tem 45° i 15°, fig. 8A i 8B — schematycznie pokazany uklad stozko¬ wych dysz rozpylajacych wode w stosunku do dyszy ejektora parowego oraz przebieg strumieni wody, gdzie dysze wodne sa ustawione odpowieidnio pod katem 45° i 0° wzgledem osi ejektora, fig. 9 — charakterystyki pracy trzech rodzajów dysz ejek¬ tora parowego uzytych w urzadzeniu wedlug wy¬ nalazku, fig. 10A — czesc wykresu Molliera dla wody w stanie cieklym sporzadzonego dla ejek¬ tora na wode goraca, fig. 10B — czesc wykresu Molliera dla pary wodnej sporzadzonego dla ejek¬ tora parowego a fig. 11 — wykres przedstawiajacy sprawnosc usuwania tlenku siarki w zaleznosci od 40 ilosci uzytego srodka chemicznego dla róznych rozpuszczalnych substancji chemicznych.

Urzadzenie pokazane na fig. 1 ma przewód 10 doprowadzajacy gazy odlotowe. W przewodzie tym i5 moze byc umieszczona przepustnica 12 dla regu¬ lacji przeplywu gazu przez ten przewód. Przewód laczy sie z dolna czescia komory rozpylania 14 o srednicy stosunkowo duzej w porównaniu z prze¬ wodem 10. Do komory rozpylania 14 jest wjprowia- 50 dzania, poprzez szereg dysz rozpylajacych 16, su¬ rowa woda. Dysze 16 sa umieszczone na przewo¬ dach 18 laczacych sie z przewodem zbiorczym 20 doprowadzajacym wode z odpowiedniego * zródla (nie pokazanego na rysunku). W dmie komory 55 rozpylania znajduje sie otwór sciekowy 22, poprzez który wyplywa zawiesina wody i oddzielonych ozasitek sitalych i odprowadzania jest nastepnie do ukladu oczyszczania wody.

Komora rozpylania 14 jest zamknieta od góry 60 ukosnym kolpakiem 24 majacym odgalezienie 26 #zakonczone kolowym otworem wylotowym 28 z kolnierzem. Otwór wylotowy 28 kolpaka 24 laczy sie z wyposazonym r6wniez w kolnierz otworem znajdujacym sie na jednym konou cylindrycz- 65 inego przewodu mieszajacego 32, Przeciwlegly ko-91 ii niec przewodu mieszajacego 32 jest polaczony kol¬ nierzem 34 z kolnierzem 36 przewodu prowadza¬ cego stycznie do górnej czesci podwójnego cyklonu 38. Kazdy z dwóch cyklonów 38 ma ksztalt zasad¬ niczo cylindryczny i, zawiera wstawke 40 o mniej¬ szej srednicy, której dolny koniec siega do srodko¬ wego obsizaru cyklonu: W dnie kazdego z cyklo¬ nów znajduje sie otwór odplywowy 42, poprzez który odprowadzana jest zawiesina wody i drob¬ nych czastek stalych do dalszego oczyszczania w instalacji do oczyszczania wody (nie pokazanej na rysunku). Oczyszczony gaz wyplywa poprzez otwarty górny koniec 44 wstawki 40 cyklonu.

W kolpaku 24 komory rozpylania umieszczona jest dysza 46 ejektora parowego przebiegajaca .wspólosiowo do przewodu mieszajacego 32. Do- dy¬ szy 46 ejektora doprowadzana jest para wodna pod cisnieniem do czego, sluzy przewód 48 dopro- • wadzajacy pare i wyposazony w zawór 50 do dla¬ wienia przeplywu. Do wtrysikiwacza wody 52 wy- . posazonego w szereg dysz rozpylajacych 54 dopro¬ wadzania jest woda surowa poprzez przewód 56 wyposazony w zawór 58 do regulacji przeplywu.

• Para potrzebna do procesu oczyszczania gazów moze byc doprowadzania z kotla ogrzewanego ga¬ zami odlotowymi przeznaczonymi do oczyszczania lub z innego dostepnego zródla pary. Do procesu moze byc uzywana pana o cisnieniu wiekszym od 3,5 atmosfery. Najlepiej jest jesli woda potrzebna do zasilania wtryskiwacza 52 jest nieuzdatniania i nieogrzewana, chociaz mozliwe jest uzycie wody uzdatnianej. Chociaz temperatura wody nie jest parametrem najistotniejszym w procesie oczysz¬ czania wedlug wynalazku to jednak trzeba nad¬ mienic, ze uzycie ztaniejszej wody bedzie dawalo lepsze wyniki ze wzgledu na zwiekszenie inten¬ sywnosci skraplania pary.

Na fig. 2 i 3 pokazano w rzutach pionowym, i poziomym stozek rozprezajacej sie pary 60 wy¬ plywajacej z wylotu dyszy 46 ejektora parowego • i rozprezajacej sie w dalszym ciagu podczas prze¬ plywania jej przez przewód mieszajacy *32 az do miejsca gdzie strumien pary natrafia na sciane przewodu mieszajacego w obszarze zalamania lub zderzenia oznaczonym przez 62.

Gdy para, która znajduje sie zasadniczo w sta¬ nie nasyconym, ulega rozprezaniu, przeplywajac przez, dysze o ksztalcie zbiezno rozbieznym dosta¬ jac sie do przestrzeni o cisnieniu atmosferycznym to bedzie ona w dalszym ciagu ulegala rozpreze¬ niu tworzac stozkowy strumien 60 o kacie wierz¬ cholkowym zasadniczo równym katowi wierzchol¬ kowemu rozbieznej czesci dyszy parowej. Gdy cis¬ nienia wystepujace w dyszy przekrocza krytyczna wartosc stosunku tych cisnien i gdy cisnienie krytyczne przekroczy wartosc cisnienia statyczne¬ go wylotu dyszy to wtedy predkosc wyplywu pa¬ ry z dyszy w plaszczyznie jej wylotu bedzie wiek¬ sza od predkosci dzwieku.

Zostalo stwierdzone, ze para wyplywajaca z dy¬ szy bedzie ksztaltowala sie w strumien majacy rdzen 64 o predkosci ponaddzwiekowej. Uwaza sie, ze rdzen 64 strumienia pary majacy predkosc po- naddzwiekowa zawiera szereg charakterystycznych 124 12 „rombów" 68 utworzonych przez ukosnie przebie¬ gajace fale uderzeniowe które ewentualnie zam¬ kniete sa przez przebiegajaca prostopadle do osi strumienia fale uderzeniowa 70. Uwaza sie, ze w obszarze rdzenia wystepuja najwieksze predkosci ponaddzwiekowe i ze predkosc jest stala na calym przekroju poprzecznym rdzenia. W obszarach znaj¬ dujacych sie poza rdzeniem 64 o predkosci ponad¬ dzwiekowej ale w granicach stozka 60 rozpreza¬ lo jacej sie pary, predkosci sa równiez ponaddzwie¬ kowe ale wartosc predkosci. nie jest stala na ca¬ lym przekroju poprzecznym. Ogólnie rzecz bio¬ rac predkosc zmniejsza sie wraz ze zwiekszeniem sie odleglosci od wylotu dyszy do miejsca zala- mania 62 i w miare jak miejsce to zbliza sie do obszaru granicznego oddzielajacego stozek rozpre¬ zajacej sie pary 60 od strumienia gazowego nos¬ nika przeplywajacego przez przewód mieszajacy 32, lub wplywajacego do tego przewodu. Gdy po- wsitaje taki obszar graniczny to siega on scisle do siamej scianki przewodu w miejscu zalamania 62 "przy czym dsraienie przy scianach tego przewodu przed miejscem zalamania 62 jest ujemne a za tym miejscem jest dodatnie.

Gdy dysza parowa i przewód mieszajacy sa wlasciwie zaprojektowane i maja wlasciwie pro¬ porcje wymiarowe to stozek rozprezajacej sie pa¬ ry 60 uderza w scianke przewodu mieszajacego 3? z wystarczajaco duza sila aby scisle przywieral on do tej scianki. W takich warunkach strumien pary dziala jako tlok wspólpracujacy z przewodem mieszajacym 32 i tworzy wraz z nim skutecznie dzialajaca pompe ssaca. Na skutek scislego przy¬ wierania strumienia pary do scianki przewodu mieszajacego 32 zasysany nosnik gazowy jest sku¬ tecznie przepompowywany przez ten przewód.

Krótko mówiac gdy dysza parowa i przewód mie¬ szajacy sie wlasciwie zaprojektowane powstaje skutecznie dzialajaca parowa pompa strumieniowa. 40 Uwaza sie, ze gdy energia kinetyczna rozpreza¬ jacego sie strumienia pary jest wystarczajaco du¬ za to uklad ukosnych fal uderzeniowych 68 kon¬ czy sie fala uderzeniowa 70 przebiegajaca prosto¬ padle do osi strumienia pary w miejscu zalama- 45 ma 62 na sciance przewodu mieszajacego 32. Wy¬ nikiem powstania takiej prostopadle przebiegaja¬ cej fali uderzeniowej jest nagla zmiana cisnienia, która objawia sie zmiana predkosci naddzwiekowej przeplywu na predkosc poddzwiekowa. Tak wiec poczynajac od miejsca w przewodzie mieszajacym 32 gdzie pojawia sie prostopadla fala uderzenio¬ wa 70 w kierunku do tylu (w strone dyszy paro¬ wej) beda wystepowaly ponaddzwiekowe predkosci przeplywu.

Na skutek tego, ze ukosne i prostopadle fale uderzeniowe swiadcza o gwaltownej zmianie cis¬ nienia to powstaje silnie burzliwy przeplyw wraz z towarzyszacym mu intensywnym mieszaniem w 60 obszarze wystepowania fal uderzeniowych ukos¬ nych i prostopadlych. ' Na fig. 4, 5 i 6 pokazano wtryskiwacz wody 52 i jego dysze 54. Na fig. 4 pokazano rozbiezna czesc dyszy 46 ejektora parowego i sasiadujacy z es nia wtryskiwacz wody 52. Wtryskiwacz ma zasad-91 13 niiczo ksztalt elementu pierscieniowego 53, maja¬ cego gwint wewnetrzny 72 pasujacy do gwintu zewnetrznego 74 na dyszy 46 oraz posiadajacego pierscieniowa wneke 76 laczaca sie króccami 78 z przewodami dla wody oznaczonymi przez 56.

IHersoienioiwa wneka 76 jest zamknieta opaska 55 przyspawana na zewnetrznym obwodzie elementu pierscieniowego 53. Na czolowej powierzchni 80 elementu pierscieniowego 53 znajduja sie gwinto¬ wane otwory 82 do wkrecenia gwintowanych zla¬ czek 84 dysz wodnych usytuowanych pod odpo¬ wiednim katem do cisi dyszy 46. Zlaczki 84 pola¬ czone sa z dyszami 86. Jak to widac na fig. 4 dysze 86 maja cylindryczne otwory 88 konczace sie otworami stozkowymi 90. Plaska powierzchnia czolowa kazdej z dysz 86 ma rowek 82 w ksztal¬ cie klinowym przecinajacy otwór stozkowy 90, ze powstaje otwór eliptyczny 94.

W wyniku takiego rozwiazania konstrukcyjnego uzyskuje sie rozpylony strumien, który jest sto¬ sunkowo plaski tj. splaszczony w kierunku mniej¬ szej osi otworu eliptycznego 94 i rozszerzajacy sie w kierunku dluzszej osd tego otworu. Oczywiscie przez zmiane glebokosci rowka klinowego 92 moz¬ na uzyskac rozpylone stmmienie o róznym ksztal¬ cie. Na fig. 5 pokazano fragment urzadzenia z fig." 4 w rzucie czolowym, z którego widac, ze mniejsza os otworu eliptycznego 94 kazdej dyszy 86 jest skierowana' tak, ze przecina sie z osia dyszy 46 ejektora parowego. Chociaz dysze dla wody poka¬ zane na fig. 4, 5 i 6 sa tak skonstruowane, ze da¬ ja plaskie strumienie wody ale. wiadomo, ze moz¬ na stosowac równiez dysze innego typu. Tak wiec mozliwe jest na przyklad zastosowainie dysz skon¬ struowanych tak aby dawaly one strumienie o ksztalcie stozkowym, cylindrycznym lub innym.

Na fig. 7A i 7B pokazano schematycznie wza¬ jemne polozenie strumienia pary i strumieni wody przy róznym usytuowaniu dysz wodnych dajacych plaskie strumienie wody w stosunku do osi dyszy parowej. Dla wiekszej przejrzystosci rysunku po¬ kazano tutaj tylko dwie dysze wtryskowe, chociaz jak to pokazano na fig. 5 z reguly tych dysz jest wiecej.

Na fig. 8A i 8B, które sa podobne do fig. 7A i 7B, pokazano wzajemne polozenie strumienia pary i strumieni wody w przypadku dysz wodnych dajacych stumien stozkowy o kacie wierzcholko¬ wym ^60°. Konstrukcja dysz dajacych strumien stozkowy jest podobna do dysz o strumieniu plas¬ kim za wyjatkiem tego, ze maja one otwór cylin¬ dryczny i odpowiednie elementy do wytwarzania zawirowan w celu stworzenia stozkowego stru¬ mienia.

Oczywiscie zarówno dysze o strumieniu plaskim i stozkowym moga miec otwory o róznej wielkosci i róznym kacie rozwarcia zaleznie od zdania kon¬ struktora. Ponadto dysze moga byc tak konstru¬ owane aby wytwarzaly one strumienie o ksztalcie cylindrycznym lub zbieznym.

Jak to juz wspomniano powyzej, w celu zapew¬ nienia maksymalnej skutecznosci oddzielania cza¬ stek stalych zanieczyszczen, konieczne jest utwo¬ rzenie bardzo duzej ilosci drobnych kropelek ma- 124 14 jacych maksymalna predkosc w stosunku do cza¬ stek zawartych w gazowym nosniku zanieczysz¬ czen. Majac ten cel na uwadze oczywiste jest, ze korzystne byloby rozpylenie wtryskiwanej wody za pomoca srodków mechanicznych na mozliwie jak najmniejsze kropelki. Moze to byc dokonane przez zastosowanie duzej liczby niewielkich dysz przeznaczonych . do tworzenia rozpylonych stru¬ mieni wody i dostosowanych do pracy przy wyso- kim cisnieniu. • Doswiadczenia przeprowadzone przez zglaszajacego potwierdzily to, ze dla stalej masy wtryskiwanej wody bardziej efektywne jest stosowanie malych dysz pracujacyol\ przy wyso¬ kim cisnieniu niz stosunkowo duzych dysz pracu- jacych przy niskim cisnieniu.

Chociaz konstrukcja dysz wtryskowych i cisnie¬ nie robocze tych dysz sa podstawowymi czynnika¬ mi majacymi wplyw na stopien mechanicznego rozpylania wody i przy pomocy tych srodków moz¬ na uzyskac stosunkowo niewielkie kropelM rzedu 100 do 200 mikronów to jednak konieczne sa inne srodki dla utworzenia jeszcze mniejszych kropelek wymaganych dla oddzielenia czastek o wielkosci mniejszej od iriilkrona.

Do tego celu wyjatkowo dobrze nadaje sie stru¬ mien pary o ipredkosci ponaddzwiekowej, zwla¬ szcza gdy mechanicznie rozpylone kropelM wody sa wprowadzane do tego strumienia tak, ze proy ces dzielenia tych (kropelek i dalszego ich rozpy¬ lania moze zachodzic w poblizu wylotu dyszy pa¬ rowej .gdzie mozliwe jest maksymalnie dlugie od¬ dzialywanie tym .strumieniem na kropelki wody.

Chociaz wazne jest poddanie kropelek wody dzia- laniu strumienia pary o duzej' energii kinetycznej to nie mniej wazne jest to, zeby nastepowaly nie¬ pozadane zaklócenia w strumieniu pary aby zmniejszyc do minimum straty mocy pompowania strumienia pary. 40 Kompromis pomiedzy tymi dwoma sprzecznymi w'zasadzie wymaganiami mozna najlepiej osiagnac przez wtryskiwanie wo^y do strumieni pary pod stosunkowo duzym katem i na mozliwie jak naj¬ wieksza czesc strumienia pary, jednakze bez prze¬ nikania wody do srodka rdzenia strumienia pary, który ma predkosc ponaddzwiefcowa, przez co mp- ' ze nastapic oslabienie dzialania strumienia pary i tym samym wplynac na zdolnosc scislego przy¬ wierania strumienia ipary do scianek przewodu mieszajacego co w efekcie wplywa szkodliwie na skutecznosc dzialania pompujacego strumienia.

Chociaz dysze rozpylajace wytwarzajace, strumie¬ nie stozkowe wody i wyposazone w elementy do 55 wytwarzania zawirowan w celu uzyskania pelnego stozkowego strumienia rozpylonej wodyi sa sku¬ tecznie dzialajacymi przy rozpylaniu mechanicz¬ nym wody i kieruja rozpylone kropelki w strone strumienia pary to jednak moga one ulec latwo 60 zatkaniu czastkami stalymi lub innymi zanieczy¬ szczeniami zawartymi w nieuzdatnianej wodzie, stosowanej do tego celu. Z drugiej strony dysze wytwarzajace strumienie plaskie, wachlarzowe, gdy sa odpowiednio dobrane dla pelnego wykorzysta-^ 65 nia zdolnosci rozdzielania kropelek przez strumien91124 pary, skutecznie zapewniaja wlasciwe rozpylenie poczatkowego i ulatwiaja skutecznie przebieg Wtór¬ nego rozpylania przez strumien pary.

Gdy w urzadzeniu zastosowano dysze parowe o kacie rozbieznosci 12° ito maksymalny stopien roz¬ pylenia wtórnego mozna osiagnac przez usytuowa¬ nie dysz wtryskowych pod katem 84° w stosunku do osi strumienia pary. Mniejsze katy takie jak 45° daja równiez efektywne wyniki chociaz wtórne rozpylanie poprzez podzial kropelek jest nieco mniejsze. Kiedy kat wtryskiwania zastaje zmniej¬ szony do 15°, wtedy Wtryskiwana woda ma sklon¬ nosci do odbijania sie od stijuimienia pary i to wtórne rozpylanie jest ipowaznie utrudnione. Oczy¬ wiscie takie same wyniki uzyskuje sie jesli zasto¬ sowane zostana dysze o strumieniach stozkowych przy niewielkim kacie nachylenia do osi (Strumie¬ nia, jak pokazano na fig. 8A, poniewaz %znaczna czesc strumienia wody nie styka sie w ogóle ze strumieniem pary.

Innym rodzajem dyszy rozpylajacej jaka mozna zastosowac jest tak zwania dysza „olówkowa", któ¬ rej sitirumien moze byc latwo skierowany precyzyj¬ nie w kierunku strumienia pary. Jednakze tego rodzaju dysze daja stosunkowo niewielkie rozpy- 16 ma srednice okolo 50 om i dlugosc okolo 5,5 m, oraz jest polaczony z diwoma cyklonami 38, z któ¬ rych ikazdy ma srednice okolo 0,37 m i wysokosc okolo 3,65 m. Wstawka cyklonu ma srednice 65 cm i wysokosc okolo 3 m, przy czym.siega ma okolo 1,2 m ponad pokrywe cyklonu.

Cztery dysze parowe, wedlug przykladu wyko¬ nania pracujace w polaczeniu z przewiodem mie¬ szajacym i cyklonem przy róznych cisnieniach pa¬ ry, maja wymiary dla dysz oznaczonych licabaimi cd 1 do 4, podane w Tablicy 1.

Nu¬ mer dyszy 1. 2. 3. 4.

Srednica gardzieli mm 113 21 29 37 Tabl Kat roz¬ bieznosci (°) 12° 12° 12° 12° ica 1 Gisnie- nie ma- Ksyimalne kg/im2 38,6 22,0 13,3 7,0 Zakres cisnien roboczych kg/m2 3S,6-^22 212,0^13,3 13,3— 7,0 770— 4,5 Dane odnosnie pracy dysz od 1 do 3 isa podane w tablicy 2 ponizej i naniesione nia wykresie przedsitaiwiionym na fig. 9.

Z fig. 9 widac wyraznie, ze wlasciwe pompowa- Tafolica 2 Dysza 1 Przeplyw gazu kg/min 53.5 48,0 31,7 24,9 Przeplyw pary kg/lmin 465 392 295 207 Dysza 2 Przeplyw gazu kg^min 63,5 49,0 37,6 £7,6 Przeplyw pary kg/min 459 372 319 286 Dysza 3 Przezyw gazu 73,6 67 61 47 43 Przeplyw pary fcg/imin 458 405 356 312 262 lenie pierwotne a strumien wody pochodzacy z ta¬ kiej dyszy ma sklonnosc do przenikania do rdzenia strumienia pary majacego predkosc ponaddzwie- kowa a to jest zwykle niepozadane.

Oczywiste jest, ze wtórne rozpylenie podzialowe moze byc uzyskane przez wtryskiwanie rozpylonej wstepnie wody w kazdym miejscu zewnetrznej po¬ wierzchni strumienia pary pomiedzy wylotem dy¬ szy i miejscem zalamania. Jednakze w celu ula¬ twienia odzielania czastek stalych przez zderzenie sie ich i mieszanie z woda pozadane jest zwieksze¬ nie do maksimum czasu, w jakim te zjawiska be¬ da mogly zachodzic. Tak wiec najlepiej jest wtry¬ skiwac wstepnie rozpylone kropelki wody blisko wylotu dyszy gdzie równiez strumien pary ma ma¬ ksymalna predkosc, s Do stosowania sposobu wedlug wynalazku sluzy urzadzenie typu pokazanego na fig. 1 jdia wydaj¬ nosci okolo 500 kg na minute gazowego nosnika zanieczyszczen, gdzie ¦ gazowym nosnikiem moga byc ma przyklad gazy odlotowe z pieca mairteno- wskiego, zawierajace zanieczyszczenia to jest cza- sitki substancji stalych, miedzy innymi duze ilosci czastek tlenku zelaza przy stopniu zapylenia wy¬ noszacym okolo 11,5 g/m8. Przewód mieszajacy 32 50 55 60 05 nie mozna uzyskac przy szerokim zakresie zmian aisniieniia pary pod warunkiem jednak, ze stosuje sie wlasciwie zaprojektowana dysze. W danym przypadku srednica gardzieli zaprojektowana jest dla maksymalnego cisnienia roboczego podczas gdy srednica wylotowa dyszy ma wymiar pozwalajacy na prace w wymaganym zakresie wydatków prze¬ plywu.

Na fig. 10A pokazano czesc wykresu MoUier'a przedstawiajaca fragment odnoszacy sie do pary wodnej obejmujacy zakres cisnien badany w tym przypadku. Wykres Moilierte przedstawia zaleznosc pomiedzy entalpia lub calkowita zawartoscia cie¬ pla w parze a entropia pary i jest bardzo dogod¬ nym wykresem do zilustrowania rozprezania sie pary w dyszy. W zakresie cisnien branych tutaj pod uwage entalpia nasyconej pary (Hi) jest pra¬ wie stala wahajac sie od 719 koal/kg przy cisnie¬ niu 11,2 kg/cm2 do 721 kcal/kg przy cisnieniu 39,5 kg/icm2. Tak wiec energia cieplna dostepna te¬ oretycznie do przyspieszenia pary (AH) waha sie w granicach od 111,6 koal/kg przy cisnieniu 11,2 kg/cm2 do 153,2 kcal/kg przy cisnieniu 39,5 kg/cm2. Teoretyczne rozprezanie izentropowe jest niemozliwe dla uzyskania i rzeczywisty prze-91124 17 18 bieg rozprezania odbywa sie wedlug krzywych przerywanych na fig. 10B dajac ilosc dostepnej energii (AH4) wahajaca sie od 119 kcal/kg przy cisnieniu 11,2 kg/cm2 do 143,4 kcal/kg przy ci¬ snieniu 39,5 kg/cm2.

Porównanie dostepnej ilosci energii przy stoso- waniu ejektorów na wode goraca przy tym samym zakresie cisnien moze byc dokonane przez porów¬ nanie z wykresem Mollier,a dla cieklej wody przedstawionym na fig. 10A. Wykres ten wskazuje, ze calkowita zawartosc ciepla (entalpia) w wodzie przy cisnieniu wynoszacym 39,5 kg/cm2 wynosi 276,6 kcal/kg a entalpia parzy cisnieniu atmosfe¬ rycznym wynosi 246 kcal/kig dajac tym samym teoretyczna ilosc dostepnej energii (AH) wynoszaca ,6 kcal/kg a rzeczywista ilosc energii jaka moze dostarczyc dobrze skonstruowana dysza wynosi okolo 27,6 kcal/kg.

Ta niewspólmiernosc w ilosci energii Jaka daje para i woda przy takich samych cisnieniach i tem¬ peraturach daje poglad na powody, dla których uzyskuje sie lepsze osiagi w sposobie wedlug wy¬ nalazku przez zastosowanie pary jako zródla na¬ pedu do wytwarzania ciagu, oraz jako zródla ener¬ gii do wtórnego rozpylania przez podzial kropelek.

W wyniku duzej ilosci energii, jaka dostarcza pa¬ ra, przeplyw odbywa sie ze stala predkoscia po- naddzwiekowa w samym frdzeniu strumienia, rze¬ du 2 Mach kib nawet wiecej a w czesciach stru¬ mienia otaczajacych ten rdzen waha sie od pred¬ kosci graniczacych z predkoscia dzwieku do pred¬ kosci zblizonych do rdzenia. Oczywiscie w (zewne¬ trznych warstwach strumienia pary, gdzie kon¬ centruja sie kropelki wody bedzie nastepowalo in¬ tensywne mieszanie i przeplyw bedzie mial cha¬ rakter silnie burzliwy. Zaleznie od energii i pred¬ kosci strumienia pary przy punkcie zalamania lub poza nim moze powstac jedna lub wiecej fal ude¬ rzeniowych, które beda powodowaly dodatkowa burzliwosc i mieszanie w przewodzie mieszajacym, co z kolei bedzie zwiekszalo szanse przechowywa¬ nia czastek stalych przez kropelki wody oraz aglo¬ meracji tych kropelek w wieksze. Poza prostopadla do osi strumienia fala uderzeniowa 70 (fig. 2 i 3) przeplyw bedzie zasadniczo burzliwy i bedzie sie odbywal z predkoscia ponaddzwiekowa zas obec¬ nosc wtrysmietej wody bedzie ulatwiala skrapla¬ nie sie pary powodujac tworzenie sie nowych kro¬ pelek lub powiekszanie sie juz istniejacych. W tym obszarze predkosc kropelek wody bedzie znowu wieksza niz gazu tak, ze moze zachodzic zarówno proces skraplania jak i zderzania i oba te czyn¬ niki moga sie przyczyniac do przechwytywania zanieczyszczen w tym obszarze chociaz zasadnicza rola jaka spelnia ta czesc przewodu mieszajacego jest zwiekszenie wymiarów kropelek aby umozli¬ wic oddzielenie tych kropelek od gazu w oddzie¬ laczu cyklonowym. , Urzadzenie pokazane na fig. 1 wykorzystano z powodzeniem na przyklad do oddzielania stalych zanieczyszczen od gazów odlotowych pochodzacych z pieca martenowskiego. Typowe dane odnosnie tych prób zestawiono w zalaczonej Tablicy 3. " Pane do tablicy wziete sa przy zastosowaniu ' rozpylonych sitrumieni 16 i rozpylacza 14 ale-sto¬ pien zapylenia gazu podany w tabeli dotyczy gazu na wyjsciu z rozpylacza 14. Tak wiec sprawnosc usuwania zanieczyszczen podana w tabeli jest rze- czywista sprawnoscia uzyskana w przewodzie mie¬ szajacym 32 i cyklonie 38. Stopien zapylenia ga¬ zów na wylocie zostal podany w oparciu o próbki gazu pobierane z gazu zassanego poprzez typowy filtr do butelki, z której uprzednio wypompowano powietrze. Te próby byly porównane z wynikami przy duzych ilosciach gazu pobieranego do prób i przy zastosowaniu itypowej techniki pomiaru za¬ pylenia w celu sprawdzenia wiarygodnosci takiego sposobu -pobierania próbek. Stopien zapylenia na wlocie byl okreslony przez pobranie próbek szlamu wyplywajacego z cyklonu 38 poprzez otwór scie- kfowy.

W celu okreslenia czy rozpylacz 14 jest istotny dla prawidlowego dzialania urzadzenia przeprowa- dzono dodatkowe próby przez wylaczenie z pracy natrysków 16 w rozpylaczu. W tych warunkach w rozpylaczu zostala usunieta tylko niewielka ilosc stalych zanieczyszczen ale ogólne osiagi calego ukladu byly w dalszym ciagu wysoce zadawalaja- ce. Typowe dane z tych prób zestawiono w zale¬ conej Tablicy 4.

Ze wzgledu na uzyskanie wysoce zadawalajacych wyników podczas prób usuwania zanieczyszczen stalych przeprowadzono jeszcze jedna serie prób w celu ustalenia czy isposób wedlug wynalazku 'moze byc zastosowany czy tez nie do usuwania jednoczesnie stalych zanieczyszczen i dwutlenku siarki.

Chemiczne reakcje zwiazane z usuwaniem dwu¬ tlenku siarki przy uzyciu rozmaitych srodków che¬ micznych sa doskonale znane. Sposród tych srod¬ ków za najbardziej przydatne do zastosowania na szeroka skale przemyslowa uwaza sie wapno, ka- 40 mien wapienny, sode kaustyczna, tlenek magnezu, amoniak, nadmanganian potasowy i inne alkalia.

Reakcja, w której zastosowano sode kaustyczna (wodorotlenek sodu) NaOH przebiega nastepujaco: 45 • 2 NaOH + S02 i / . ¦ NaOH + S02 ¦ ? NaHS03 *Na2S03 + H20 (1) (2) Wedlug równania (1) i w oparciu o ciezary cza- 50 steczkowe reagentów 80 czesci wagowo wodoro¬ tlenku sodu reaguje z ©4 czesciami wagowo dwu¬ tlenku siarki. Tak wiec dla usuniecia jednego kk lograma S02 potrzeba 1,25 kg wodorotlenku so¬ dowego. Wedlug równania (2) 40 czesci wagowo 55 wodorotlenku sodu reaguje z 64 czesciami wagowo dwutlenku siarki tak, ze do usuniecia jednego ki¬ lograma S02 potrzeba aby przereagowalo z nim 0,625 kg wodorotlenku sodu. Reakcje podane w równaniach (1) i (2) zachodza zwykle w tym samym 60 czasie i istnieje pomiedzy nimi równowaga. Gdy niedostateczna jest ilosc sody kaustycznej wtedy uprzywilejowana jest reakcja wedlug równania (2) podczas gdy w przypadku nadmiaru sody kaustycz¬ nej uprzywilejowana jest z kolei reakcja wedlug 65 równania (1). Chociaz ze wzgledów ekonomicznych01124 19 20 korzystniejsza moglaby byc reakcja (2), ale obec¬ nosc produktu tej reakcji to jest dwusiarczanu so¬ dowego .stwarza niebezpieczenstwo korozji.

Podobnie jak w przypadku sody kaustycznej tak sarnio w przypadku zastosowania weglanu sodowe¬ go zachodza dwie reakcje z SO2 NaC03 + S02- ^-^Na2S03 + C02 (3) i NaaCOj + SO2 + H20—--? 2NaHSO, + C02 (4) Zgodnie z równaniem (3) i w oparciu o ciezary czasteczkowe reagentów, 106 czesci wagowo, we¬ glanu sodowego reaguje z 64 czesciami wagowo dwutlenku siarki. Tak wiec do usuniecia 1 kilo¬ grama dwutlenku siarki potrzeba 1,66 kilograma weglanu sodowego. Zgodnie z- równaniem (4) po¬ trzeba odpowiednio 0,83" kilograma weglanu sodo¬ wego na jeden kilogram SO2 poniewaz w tym przypadku ze 106 czesciami wagowo weglanu so¬ dowego reaguje 128 czesci wagowo dwutlenku siarki. Reakcje (3) i (4) wystepuja jednoczesnie i w stanie równowagi przy czym niedobór weglanu sodowego powoduje uprzywilejowania reakcji (4) a nadmiar reakcji (3).

Reakcja z wapnem zachodzi nastepujaco: Ca(OH)2 + SO2 ? Ca SO3 + H2O - (5) W tej reakcji 74 czesci wagowo wodorotlenku wapnia' reaguje z 64 czesciami wagowo SO2 tak, ze do usuniecia jednego kilograma SO2 musi z nim przereagowac 1,15 kg wodorotlenku wapnia.

Poniewaz wapno wystepuje zawsze w nadmiarze w zwiazku z tym istnieje niewielkie prawdopodo¬ bienstwo aby produkty reakcji zawieraly kwasny siarczan. Wapno moze byc równiez zastosowane w postaci tlenku wapnia (OaO) który po zmiesza¬ niu z woda tworzy zawiesine reagujaca z woda i powstaje wodorotlenek (CafOHh). Jednakze za¬ nieczyszczone gazy, zwlaszcza te, które pochodza z procesów spalania beda zwykle zawieraly znacz¬ nie ilosci dwutlenku wegla (CO2). W tych warun¬ kach beda zachodzily nastepujace reakcje: Ca(OH)2 + CO2 ? CaC03 + H2O (6) Ca(OH)2 + OO2 ?Oa(HC03)2 (7) CaCHC03)2 + SO2 —? OaSOj + HjO + 2CC2 '' ¦?¦¦¦¦ Chociaz reakcja wynikowa stanowiaca sume re¬ akcji (6) (7) i (8) jest identyczna z reakcja (5) to jednak istnienie reakcji posrednich, wlacznie z tworzeniem sie weglanu i dwuweglanu waipnia su¬ geruje, ze skutecznosc usuwania SO2 moze sie nie¬ co zmniejszyc gdy, jak to ma miejsce tutaj, czas reakcji jest ograniczony przez dynamike urzadze¬ nia zastosowanego do procesu oczyszczania gazów.

Z równan (7) i (8) mozna wnioskowac, ze kamien wapienny (weglan wapnia) bylby lepszy od wapna gaszonego (wodorotlenek wapnia) jako reagent w przypadku obecnosci dwutlenku wegla, szczegól¬ nie ze wzgledu na niski koszt i latwa dostepnosc kamienia wapiennego. Jednakze weglan wapnia powstaly wedlug równania (6), który nastepnie re¬ aguje wedlug równania (7), bedzie w takiej posta¬ ci, w której bedzie on zdolny do szybkiej reakcji chemicznej. Z drugiej strony kamien wapienny jest dostepny w handlu jedynie jako grube kru¬ szywo i nawet po zmieleniu do ziarnistosci odpo¬ wiadajacej numerowi 3i25 sita lub mniejszej nie jest wystarczajaco dirobnoziairinisty aby byl zdolny do szybkiej reakcji.

Przy próbach usuwania dwutlenku siarki uzyto wapna w postaci wodorotlenku wapnia (CatfOHh), mieszaniny wapna i wodorotlenku sodowego (NaOH) oraz samego wodorotlenku sodowego. Wy¬ niki prób wykazaly, ze gdy substancje reagujace chemicznie byly wprowadzane w postaci zawiesi¬ ny lub roztworu wraz z inieuzdatniona woda wtry¬ skiwana poprzez wftryskiwacz 52 wody to uzyska¬ no zadawalajace wyniki odnosnie usuwania dwu¬ tlenku. siarki. Gdy na przyklad zastosowano samo wapno wtryskiwane wraz z woda to usuniete zo¬ stalo do OO^/o SO2 podczas gdy przy zastosowaniu wodorotlenku sodowego uzyskano prawie zupelne usuniecie tego^zanieczyszczenia.

Przy mieszaninach wapna i wodorotlenku sodo¬ wego wtryskiwanych wraz z woda skutecznosc usuwania SO2 byla posrednia pomiedzy wynikami uzyskanymi przy uzyciu samego wapna i samego wodorotlenku sodowego. W przypadku gdy gazowy nosnik zawiera substancje organiczne wydzielajace nieprzyjemne zapachy io wtedy mozna do wtry¬ skiwanej wody dodac srodka utleniajacego takiego jak nadmanganian potasowy. Silnie burzliwe stre¬ fy mieszamia powstajace w sposobie wedlug wy¬ nalazku skutecznie dzialac beda w kierunku ulat¬ wienia usuniecia nieprzyjemnych zapachów pocho¬ dzenia organicznego. Trzeba równiez powiedziec, ze warunki skraplania panujace w przewodzie mie¬ szania za miejscem 62 zalamania liczac w kierun¬ ku przeplywu beda ulatwialy skraplanie jakich¬ kolwiek par mogacych ulec skropleniu, obecnych w mieszaninie burzliwej gazu, pary wodnej i wo¬ dy. ' * Typowe dane odnosnie prób usuwania tlenku siarki zostaly podane w zalaczonej Tablicy 5 i przedstawione graficznie na fig. 11.

Na fig. U skutecznosc usuwania- S02 jest wyra¬ zona i naniesiona na wykresie na osi pionowej ja¬ ko stosunek ogólnej sprawnosci podzielony przez stosunek równowaznikowy a to w celu uwzgled¬ nienia róznic w ilosci SO2 wprowadzonych do Aikla- du. Na osi poziomej wykresu z fig. 11 podano za¬ wartosc procentowa reagentów w celu uwzglednie¬ nia rozpuszczalnosci wapna zawartego w zawiesi¬ nie. Ilosc wapna dostepnego do reakcji obliczono w oparciu o zalozenia, ze rozpuszcza sie ono w wodzie w ilosci 0,17*/o.

Jak to widac wyraznie z danych tutaj przedsta¬ wionych sposób wedlug niniejszego wynalazku jest wysoce skuteczny przy usuwaniu stalych zanie¬ czyszczen oraz zanieczyszczen gazowych takich jak gazy kwasowe zawierajace dwutlenek sianka. Wy¬ brany przyklad wykonania urzadzenia do stoso¬ wania sposobu wedlug • wynalazku stanowi urza¬ dzenie zaprojektowane do oczyszczania okolo 500 kilogramów gazu na minute. Nalezy wnioskowac, 40 45 50 55 6091124 21 22 ze dowolna, ilosc takich modulów podstawowych moze pracowac równolegle w celu dostosowania do duzych ilosci oczyszcziainych gazów. Oczywi¬ stym jest takze na podstawie ujawnionych tutaj danych, •ze przez urzadzenie przeznaczona zasadni¬ czo na wydajnosc 50Ó kg/min gazu mozna przepu¬ szczac równiez znacznie przekraczajace ilosci bez istotnego wplywu na skutecznosc procesu usuwa¬ nia zanieczyszczen.

Takze oczywistym jest, ze urzadzenie opisane w przedmiotowym zgloszeniu przykladowo moze byc zwiekszane lub zmniejszane do odpowiednich roz¬ miarów zaleznie od potrzeby wedlug dobrze zna¬ nych zasad. Na przyklad srednica przewodu mie¬ szajacego oraz jego dlugosc do miejsca „zalama¬ nia" sa funkcja pierwiastka kwadratowego ze sto¬ sunku wymaganego wydatku przeplywu do maksy¬ malnego przeplywu nominalnego wedlug zalozen projektowych dla tego przykladu. Podobnie sredni¬ ca cyklonu jest funkcja predkosci wylotowej kro¬ pelek wydostajacych sie z przewodu mieszajacego za punkftem zalamania. Poniewaz wydajnosc cyklo¬ nu zalezy od jego srednicy to mozna dobierac od¬ powiednia liczbe cyklonów przy ustalonej ich sred¬ nicy. Podobne zasady dotycza wymiarów i wiel¬ kosci pozostalych czesci urzadzenia. Mozliwe jest równiez inne uksztaltowanie urzadzenia w ramach tego wynalazku. Na przyklad ejektor parowy i przewód mieszajacy moga byc usytuowane piono¬ wo a wstepne oddzielanie wody moze sie odbywac za pomoca zakrzywionych lopatek lub innych od¬ dzielaczy tego typu. Pionowe 'ustawienie'moze byc porzadane wtedy gdy ze wzgledu na duze rozmiary urzadzenia przewód mieszajacy jest stosunkowo dlugi lub w przypadku gdy istnieja ograniczenia odnosnie miejsca dostepnego ma zainstalowanie urzadzenia. Pionowe usytuowanie moze byc rów¬ niez przydatne w przypadku niewielkich urzadzen przenosnych.

Claims (5)

Zastrzezenia patentowe

1. Sposób oczyszczania gazów przemyslowych, polegajacy na tym, ze gaz ze zródla jego powsta¬ wania wprowadza sie do wydluzonej rury mie- szalnikowej do której doprowadza sie poprzez dy¬ sze mieszanine pary i rozpylonych kropelek cieczy> w której to wydluzonej rurze mieszalnikowej pa¬ ra i kropelki cieczy mieszaja sie z gazem, przy czym niesione przez gaz czastki stale sa wylapy¬ wane przez kropelki cieczy, znamienny tym, ze za¬ nieczyszczone gazy przetlacza sie przez wydluzona, cylindryczna rure za pomoca strumienia pary o predkosci ponaddzwiejkowej w celu utworzenia bu¬ rzliwego strumienia mieszaniny pary, -zanieczy¬ szczonych gazów i "rozpylonej wody, parzy czym wode doprowadza* sie w pierwszym stopniu rozpy¬ lenia za pomoca ukladu rozpylonych strumieni wzglednie. zimnej wody rozmieszczonych wokól obwodu strumienia pary przy jego wylocie z nad- dzwiekowa predkoscia z dyszy, a nastepny stopien rozpylenia uzyskuje sie kierujac rozpylone stru¬ mienie wody do zewnetrznej strefy strumienia pa¬ ry, reguluje sie przeplyw burzliwego strumienia mieszaniny przez przestrzen mieszania tak aby za¬ pewnic tworzenie sie kropelek wody zawierajacych oddzielone od gazu zanieczyszczenia, a nastepnie oddziela sie zawierajace zanieczyszczenia -kropelki od gazu.

2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze w przypadku, w którym zanieczyszczone gazy za¬ wieraja gazowy dwutlenek siarki, do wody dodaje sie zasadowy odczynnik wybrany, z grupy zawie¬ rajacej tlenek wapnia, wodorotlenek wapaia lub wodorotlenek sodu, przy czym przeplyw burzliwe¬ go strumienia mieszaniny reguluje sie tak, aby za¬ pewnic czas wystarczajacy do zajscia reakcji po¬ miedzy dwutlenkiem siarki i zasadowym odczyn¬ nikiem.

3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze w przypadku, w którym zanieczyszczone gazy za¬ wieraja zapachy organiczne, do wódy dodaje sie utleniacz taki jak nadmanganian potasu, przy czym przeplyw burzliwego strumienia mieszaniny reguluje sie tak aby zapewnic czas wystarczajacy do utlenienia zapachów organicznych przez nad¬ manganian potasu.

4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze nie poddana obróbce wode wprowadza sie pod cisnieniem do wodnych dysz wtryskowych.

5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze rozpylone strumienie zimnej wody wytwarza sie w poblizu wylotu strumienia pary z dyszy ejefcto- ra parowego i ustala sie je pod katem co naj¬ mniej 15° wzgledem osi strumienia ipary w celu unikniecia wnikania rozpylonych strumieni wody do strumienia pary zanim osiagna one srodkowa stTefe strumienia pary. 10 15 20 25 30 35 4091124 24 «d *o 0.2 O g d o d w -* 3 'd N ^d N <-> N >> N "1 1 N N jb 13 CA V° o 'U' 1 Vh cd N ^ d cd Mgil ó 2 M a 73 O >. d cd S-S- cd zi %j wg a Cd g^ a o 73 cd 1 cd 8 •S o 8 £i| ti a * * N 1 _t/ Cd "8 W) d CA 73 0 *& Ph >> u cd *CJ Ph 'CA q d 'SI. ^ 8 *-¦ Pi snien pary b >> 1? 73 O Z 2 N gS)d § 3 6 Wio predko kg/ >* u U ^ ^^ONt^^c^ooajor^o^oin^fno a>^c^c^oNodaNa^osodo^o^oNc^oói>o\ ^C^ON^O\^<^Q^O>G^^O\Q\QlO^O\0\ co o m en m in in cocoM^^aHcNi>in^co^ao\^h cNicNoo^vo^oirii-ivocNfn^o^oo\in o o o o o o o o o i-i o o o o o o o ooooooooooooooooo oooo^OMOcnahin hoowooooo xcx>m(Nint>ooi-Hvoinc^aNmi>cx)cnco HHHMinn^Hvo^^ncn^^cnn ir» in in ^^ ro h oo in rH in a oiriin^o t^^t^ a mi> ^oc^inc^o^^asinaNC^^^TjHCNicN i—l i—1 i-i i-H i—1 i—1 i—1 Hf^^OOMhCN^ClHainOHOaO ^oinminincnncon(NHHHHO(N i—li—Il-Hi—(i—(i—li-Hi—li—li-Hi—( i—1 i-H i—(^Hl—(i-H mininininooin^aroo^omhha oi>voin^^vOcn^"«^cnin^^cncncN cjorncMtN^o^Oi-iiricnas^ONcricwcsj McOHOOOMM^hhcnhOO^CSOO t-i,-!,-!,—i csji-Hi-Hi-Hi-icncncncsitNi—i ir^ invOcnOsfn0000CN^HONCN^cN^rH mmoc^inirimi-Hi>t>o\voc^aiO\ONO ^^^cncncN^cncnnfN^cncnc^tNCN (S^^lNCNiin^HTt^cncn^^cNcnH 00C^ÓÓrH^HcN OC^(>l(NCS iniTiininininininiriiriiniriiriininiriin d cd N "S 'CA O d O O a ^3 •O l) o.2 8 d d N 8 g £><= 1) £ N C g d o d CA (U \ m d -d N *d o N CA >> N <-> '3 cd 1 N *d ° ^ cd CA o c3 cd N >> d cd tog g *& M a 73 o >. d cd wg g cd g~bB £ 0 73 cd G tryskiwa woda luczaca ^ a 3 N K/ Cd d d o CA 73 O w & cd a 73 a cd a> M N M A. Ui ^ a >> " a (U *s 'CA O >» ^57 73 O n 5 Z 3 N s;sl a >» -o v° a ^ aó \ó o\ o\ oó o\ i> oó o\ c» aN o^ oN i>T t> od O\0\O\OsGh0\&\0\O^0\O\0^O\Q\O\O\ m in in in irun in ^ Hfoo\oOl«o\hM>^^^inmh H OOOOOOOOOOOOO^-h^O oooooooooooooooo hninm -^cn^i-icNoomi-ii-Hi-i ao^MnHoo^^oincna(Nooo oo^H^^o^HOH>hMcncn*o o^oot^cniritNcoi>irirj"cniricn,<^^ in^cnohH^toocoaooiaocn ,-i ,-{ ,_|,_|1—ICN^H,—|CN'-I i-H i-H ^Hi—(l-Hi—It-Hi—li—(Ol—li-Hi-Hi—li—li—(i-Hi-H NCNCOMinHinifl^^HHHHHH ^o^Ofncnrnm^^^^^cncn^ ^•^|a^'^"^,^'^'^inir>c^t>i>i>i>i> cncn^cn^u^aN^ONONcniricncncocn a^aaoooo^hforncncncncn HHHHcncnfncnmcnHHHHHH O -H t>ooHHin^hooHMHMcn^ino t^Ot^I>00001>I>'^'^'*'^'^'4 ininminiTiiriinioininininininiriinTablica 5 Nr próby * 558-2 558-3 558-4 559-2 559-3 560-2 563-3 561-2 561-3 562-2 562-3 563-2 563-3 563-4 563-5 563-6 Przeplyw gazu kg/min 484 477 477 447,6 447,6 447,6 447,6 452,1 445,4 455 455 447,6 447,6 447,6 447,6 447,6 Para a. predkosc przeplywu 75,7 73,9 74,8 70,3 70,3 70,7 71,6 69,4 68.9 69,4 66,6 65,3 65,3 65,3 65,3 65,3 b. cisnienie 13,35 15,40 15,40 14,30 14,30 14,30 14,37 14,44 14,16 11,90 11,90 14,30 14,30 14,30 14,30 14,30 c. stosunek wagowy pary do gazu .178 .176 .176 .167 .167 .167 .168 .169 .166 .169 .169 .167 .167 .167 .167 .167 Ilosc doprowadza¬ nego so2 (kg/min) 0,456 0,455 0,455 0,955 0,924 1,142 1,142 0,727 0,726 1,201 1,201 1,476 1,416 1,335 1,272 1,207 Zawartosc so2 (czesci na milion) 445 445 445 1000 938 1160 1160 757 757 1102 1102 1500 1437 1358 1300 1225 Substancja chemiczna a. rodzaj (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (2) (2)- (3) (3) (1) (1) (1) (1) (1) b. ilosc doprowadza¬ na w jedn. czasu 0,553 0,553 0,553 0,226 1,226 F,882 1,882 0,653 0,653 1,29 1,29 2,444 2,444 2,444 2,444 2,444 Pozostaly S02 ilosc odprowa¬ dzanego so2 wraz z oczysz¬ czonym gazem (kg/min) 0,099 0,081 0,054 0,28 0,24 0,54 0,29 0,09 0,04 0,18 0,49 0,45 0,42 0,37 0,30 zawar¬ tosc so2 94 78 53 291 249 520 302 10 4 184 147 530 479 429 382 322 Stosunek równo¬ waznikowy .995 1.011 1.011 1.090 1.161 1.422 1.422 .699 .710 . .921 .921 1.431 1.493 1.608 1.649 1.750 Skutecz¬ nosc usuwania so2 % 78.9 82.5 91.5 70,9 73,5 55,2 74,0 98.7 99.5 83.3 86.7 64,7 66,7 68.4 70.5 73.7 Roztwór wodny wtryskiwany a. kg/min 72,5 95,3 140,8 104 127 193 167 117 195 99,7 159 191 191 191 191 191 b. stosunek wody do gazu .152 .205 .296 .236 .235 .254 .382 .264 .445 .223 .358 .428 .428 .428 .428 .428 Uwaigi: (1) Wapno — zawiesina (2) WodorotLenek sodowy — roztwór (3) ZawiesinaSI 124 FIG. 391124 FIG. 5 52^ 53 m ^ *e) s=s ^ s x . "* 72 \\\ FIG. 6 FIG. 7B FIG. 8B FIG. 7A FIG. 8A91124 F/G.9 I (A) 330-MW* *(¦) 390-/00 J (©) /90—//0 FIG. 10A tto f/00 tooo 900 600 700 6004 £00 l 40o\- 9\ "I / A TA —i A A - A / A / _J V y /© * Y ' i & Ht Mg L.H 4JL 444 4/3 43 437 39* 4/ m /jo sse FIG. IOB Mt MM AM LMk f.fO t.St t.54 AJ» A39 A0. FIG II • (Cm. (W)*) L, CAM Om) ¦ 33% #• OM( 30% Cm(OM)» ?! / i JO Js' -^ , r-~ 1\ 20 4* *0 30 104 W.Z.Graf. Z-d. Nr 2, zam. 688/77, A4, 125. Cena 10 zl