PL90781B1 - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- PL90781B1 PL90781B1 PL1974168638A PL16863874A PL90781B1 PL 90781 B1 PL90781 B1 PL 90781B1 PL 1974168638 A PL1974168638 A PL 1974168638A PL 16863874 A PL16863874 A PL 16863874A PL 90781 B1 PL90781 B1 PL 90781B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- bath
- metal
- blowing
- copper
- blast
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/05—Refining by treating with gases, e.g. gas flushing also refining by means of a material generating gas in situ
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B15/00—Obtaining copper
- C22B15/0026—Pyrometallurgy
- C22B15/006—Pyrometallurgy working up of molten copper, e.g. refining
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób obróbki roz¬
topionych metali niezelaznych, zwlaszcza miedzi,
przez nadmuchiwanie gazami reakcyjnymi, a w
szczególnosci sposób oddzielania metalu niezelaz¬
nego w kapieli cieklej, a zwlaszcza substancji to- 5
wanzyszacych rozpuszczonych w miedzi, droga wpro¬
wadzenia tych substancji w zwiazki nierozpuszczal¬
ne w metalu cieklym, poprzez nadmuchiwanie ga¬
zami reakcyjnymi.
Znane jest oddzielanie substancji towarzyszacych, 10
rozpuszczonych w metalach cieklych, zwlaszcza w
miedzi, za pomoca gazów reakcyjnych, w których
ciekly metal zawierajacy np. rozpuszczalne jeszcze
metale towarzyszace doprowadza sie do obrotowego
pieca plomiennego rurowego lub kotla do rafinacji, 15
albo stacjonarnego pieca plomiennego trzonowego
oraz utrzymuje sie go w temperaturze powyzej
temperatury topnienia. Jednoczesnie na kapiel me¬
talowa lub do tej kapieli wdmuchuje sie gazy re¬
akcyjne, przede wszystkim powietrze lub powietrze 20
wzbogacone w tlen.
Istotna niedogodnosc tego sposobu polega na tym,
ze czas nadmuchiwania jest dosc dlugi oraz, ze
szczególnie przy wprowadzaniu gazów reakcji bez¬
posrednio do kapieli metalowej, nastepuje po pew- 25
nym czasie wskutek krzepniecia metali w zasiegu
wylotów dyszy zatykanie sie tych wylotów, skiero¬
wanych do kapieli metalowej lub w tej kapieli za¬
nurzonych, co znacznie utrudnia dokladna kontrole
czasu trwaniaobróbki. 30
Z niemieckiego opisu wylozeniowego nr 1122090
znany jest sposób odweglania surówki i innych sta¬
pianych rodzajów zelaza za pomoca gazów swiezych,
zawierajacych tlen. Wedlug tego sposobu, gazy za¬
wierajace tlen nadmuchuja sie na powierzchnie ka¬
pieli przykrytej wzglednie gruba warstwa zuzlu me¬
talurgicznego z taka predkoscia, ze powierzchnia
kapieli rozrywa sie w miejscu nacisku strumienia
nadmuchowego i w atmosferze pieca rozpylaja sie
do srodka duze ilosci metalu w postaci kropel, któ¬
re po reakcji z gazami atmosfery pieca, zawieraja¬
cymi tlen wjpadaja do zuzla, gdzie wskutek ich
drobnego rozdzielania na duzej powierzchni kapieli
sa poddawane dobrej i szybkiej reakcji z zuzlem
metalurgicznym, pokrywajacymi kapiel. Tego ro¬
dzaju sposób nie nadaje sie jednak do stosowania
przy oddzielaniu substancji z niemetali towarzy¬
szacych, zwlaszcza miedzi.
Celem wynalazku jest wyeliminowanie niedogod¬
nosci i wad znanego sposobu, a w szczególnosci
skrócenie czasu trwania nadmuchiwania przy od¬
dzielaniu substancji towarzyszacych iz cieklej miedzi
oraz stworzenie reprodukcyjnych warunków masy,
a tym samym uzyskanie odpowiednich warunków
dla sposobu ciaglego.
Cel ten zostal osiagniety przez nadmuchiwanie
gazami reakcyjnymi na w zasadzie wolna od nalo¬
tów powierzchnie kapieli roztopionych metali nie¬
zelaznych tak wielka sila strumienia, ze wokól
wglebienia nadmuchu powstajacego wokól punktu
90 78190 781
spietrzenia strumienia, toroidalnie wirujacy prze¬
plyw warstwowy stopu daje lacznie ze strumieniem
gazu, ograniczona przez konwekrtywne stosunki
ukladu, jednostke reakcji z okreslonym przejsciem
masy, której wymiary w obrebie kapieli, prosto¬
padle do kierunku strumienia, wynosza okolo 2 do
srednic wglebienia nadmuchu, a glebokosc kapieli
okolo polowy tych wymiarów.
Konwekcja zachodzi we wzajemnej równowadze
sil strumienia gazu, nadmuchiwanego przez dysze
oraz cieklego metalu, znajdujacego sie wokól okres¬
lonego zasiegu miejsca dzialania tego gazu. W miej¬
scu dzialania kazdego strumienia, na powierzchni
kapieli powstaje nacisk wywierany przez nadmuch
es okreslona glebokosc kapieli, wskutek czego po-
mfedzy sila strumiehia, a sila cieczy wytwarza sie
równowaga sil. Tarcie strumienia wychylanego w
punkcie spietrzenia, przy sciankach tego nacisku
nadmuchu, we wspóldzialaniu ze sciankami prze¬
strzeni piecowej lub przy kilku strumieniach gazu
z linia ograniczajaca zachodzacy proces reakcji wy¬
woluje wirujacy przeplyw po torze, skierowanym
przy nacisku nadmuchu, w góre ku powierzchni ka¬
pieli, w bok tego nacisku i na scianke piecowa.
Przeplyw ten moze byc równiez skierowany w dól
przy linii ograniczajacej. W ten sposób swiezy me¬
tal ciekly zdaza stale z glebokosci kapieli ku jej
powierzchni, gdzie moze reagowac z gazami reakcji.
Znane jest np. doprowadzanie do metalu cieklego
tlenu, potrzebnego do usuwania z cieklej miedzi
substancji towarzyszacych oraz doprowadzanie tle¬
nu, rozpuszczonego w cieklej miedzi z metalu cie¬
klego razem z rozpuszczonymi w nim zanieczyszcze¬
niami, w celu reakcji nadmiaru tlenu.
Jezeli wskutek zastosowania specjalnych srodków
poszczególne procesy przebiegaja szybko, wówczas
calkowity proces usuwania substancji towarzysza¬
cych iz cieklej miedzi przebiega równiez szybko.
Opisany sposób reakcji umozliwia wlasnie przepro¬
wadzenie takich szybkich procesów. Wydatek wlas¬
ciwy tlenu, wchodzacego do metalu cieklego przy
utlenianiu powietrza wynosi np. okolo 0,1 kg-m-2-s-1.
Taka sama wartosc osiaga sie przy redukcji miedzi,
zawierajacej tlen dla wydatku wlasciwego tlenu,
wychodzacego z miedzi, jezeli strumien gazu sklada
sie przewaznie z wodoru i z tlenku wegla.
Sila strumienia, jaka osiaga sie przez lance kon-
wektorowa, okresla zasieg dzialania reakcji. Wiek¬
sza srednica dyszy znajdujacej sie w glowicy lancy,
w takiej samej zaleznosci wplywa na wieksza sile
strumienia i wieksza srednice nacisku, a tym sa¬
mym na wieksze wymiary pola konwekcyjnego me¬
talu cieklego.
Optymalne wydatki jednostkowe materialu osia¬
ga sie wedlug korzystnej postaci wykonania wyna¬
lazku wówczas, gdy kapiel metalu cieklego jednostki
reakcji ma prostopadla do kierunku strumienia
srednicy od 2 do 5, a korzystnie do 3 srednic stru¬
mienia gazu w miejscu jego docisku do kapieli, przy
czym glebokosc tej kapieli odpowiada okolo polowie
srednicy strumienia gazu w miejscu jego docisku do
kapieli metalu cieklego, a korzystnie 1,5 srednicy.
Jezeli umieszcza sie kilka lanc nadmuchowych
obok siebie i/lub jedna za druga z zachowaniem
podzialki miedzy strumieniami nadmuchu od okolo
2 do 5-ciu srednic strumienia gazu w miejscu jego
docisku do kapieli metalu cieklego, a korzystnie
— trzech srednic.
Przy podanych wartosciach wedlug wynalazku
chodzi o najbardziej korzystne ustawienia. Przy
wiekszych wartosciach czas reakcji przedluza sie,
poniewaz wskutek wiekszej pojemnosci kapieli
przedluza sie w sposób wymuszony wyrównanie
stezenia wewnatrz kapieli. Jest to jednak przy du-
zych urzadzeniach na skale techniczna jeszcze eko¬
nomiczne, takze równiez wieksze jeszcze wartosci
leza w ramach wynalazku.
Aby wyeliminowac rozpryskiwanie metalu ciekle¬
go, konieczne jest zachowanie okreslonej glebokosci
nacisku nadmuchu, która nie moze byc przekro¬
czona.
Z uwagi na to, ze glebokosc nacisku nadmuchu
zwieksza sie w znany sposób, zarówno wskutek
zwiekszajacej sie sily na powierzchni, jak w sku-
tek zmniejszajacej sie odleglosci pomiedzy wylotem
dyszy, a powierzchnia kapieli, przeto odleglosc ta
musi byc zwiekszona wraz ze wzrostem sily na
powierzchni, przy czym zjawisko to 'moze byc
równiez odwrotne. Korzystna glebokosc docisku,
w jakiej zachodzi w metalu cieklym mozliwie
najlepsza konwekcja, bez rozpryskiwania tego me¬
talu, nie jest wartoscia dla tego metalu, tylko
zalezy istotnie od rodzaju przebiegajacej reakcji.
Dla utleniania miedzi stanowiona wartosc okolo
1,8 cm, a przy redukcji tylko okolo 1,5 cm. Zakres
dopuszczalnego rozpryskiwania ograniczaja ekono¬
miczne czynniki, takie jak np. zuzycie obrzeza lub
dodanie otworów roboczych itp., pnzy czym bez
znaczenia dla przeprowadzenia sposobu jest male
rozpryskiwanie. Szczególnie korzystne jest kiedy
wedlug wynalazku sila strumienia i odleglosc od
wylotu dyszy do powierzchni kapieli przeprowadza¬
nej reakcji (utlenianie lub redukcja) sa tak usta¬
wione, ze kapiel metalowa nie rozpryskuje sie bez-
40 posrednio w miejscu nacisku do powierzchni kapieli
nadmuchu.
Zastosowanie dyszy Laval'a w miejscu zwyklej
dyszy zbieznej ma te zalete, ze przez swobodna eks¬
pansje strumienia umozliwia sie wyzsze predkosci
45 wylotowe, a tym samym wieksze sily strumienia
w prawie takich samych warunkach. Swobodna
ekspansja strumienia z dyszy Laval'a ma wedlug
wynalazku te zalete, ze zwieksza sie granice war¬
tosci krytycznej sily strumienia lub obniza sie war-
50 tosc krytycznej odleglosci wylotu dyszy od po¬
wierzchni kapieli. W tym celu, aby uniknac ude¬
rzen izgeszczeniowych wymiary dysz Laval'a musza
byc dopasowane do stosowanego cisnienia gazu.
Pobór tlenu, np. przez ciekla miedz za pomoca
55 podgrzanego wstepnie procesu reakcji jest tak szyb¬
ki, ze znana wartosc graniczna w ilosci okolo 1%
jest osiagana po okolo 4 minutach. Utlenianie za¬
nieczyszczen rozpuszczanych w miedzi za pomoca
tlenu, rozpuszczonego w tym metalu przebiega wol-
60 niej, ale moze byc ono przyspieszone przez wyzsze
zawartosci tlenu w miedzi.
Z tego tez powodu jest celowe, zwlaszcza przy
wysokich wymaganiach odnosnie czystosci rafinacji
miedzi, zawierajacej okreslone zanieczyszczenia, aby
es umozliwic wzrost zawartosci w niej tlenu, az do90
granicy nasycenia. Z uwagi na to, ze reakcja cie¬
klej kapieli metalowej, np. miedzi, odbywa sie za
pomoca gazów reakcyjnych, glównie w zasiegu
miejsca nacisku a powierzchnia tego miejsca jest
okreslona, przeto stwarza sie tu mozliwosc wyboru
zdolnosci przelotowej odpowiednich reaktorów, sto¬
sowanych w sposób ciagly lub periodyczny, za po¬
moca zmierzonych wydatków jednostkowych mate¬
rialu.
Wynalazek jest wyjasniony blizej na nastepuja¬
cym przykladzie wykonania. Na kapiel metalowa
z cieklej miedzi doprowadza sie nadmuch powietrza,
w celu oddzielania rozpuszczonych w niej metali
towarzyszacych. Sila strumienia i odleglosc pomie¬
dzy wylotem dyszy, a powierzchnia kapieli sa tak
nastawione, ze powstal nacisk rzedu 1,78 cm, bez
stosowania natryskiwaczy. Wskutek tego wytworzo¬
no tu w kapieli miedziowej wydatek jednostkowy
0,1 kg tlenu na m2 powierzchni docisku nadmuchu
na sekunde. Wynik pracy reaktora stanowi tu pro¬
dukt, jaki powstaje z tej wartosci i ze specyficznej
powierzchni reakcji w mVm3, jaka stawia do dys¬
pozycji przebieg reakcji. Dla ostatniej wielkosci
charakterystyczne jest to, ze wielkosc ta maleje
wraz ze wzrostem srednicy docisku nadmuchu. Dla¬
tego tez odleglosc od wylotu dyszy do powierzchni
kapieli nie moga byc za duze, a liczba lanc nadmu¬
chiwanych nie moze byc zbyt mala. Dla produkcji
miedzi czystej w ilosci 100 000 ton rocznie i przy
zawartosci tlenu 3,85'10~2 kg na sek., to znaczy kie¬
dy utlenia sie do zawartosci 1% tlenu, wymaganych
jest np. 20 lanc dmuchowych o srednicy nacisku
nadmuchu rzedu 0,157 m.
Jezeli produkcje wykonuje sie np. w dwóch pie¬
cach w sposób ciagly za pomoca dwóch rzedów lanc,
po 5 lanc w rzedzie, to wówczas szerokosc pieca
wskutek opisanego uprzednio przebiegu reakcji wy¬
nosi 0,157 m • 3 •¦ 5 = 2,36 m, "a glebokosc kapieli
0,157 m • 1,5 = 0,236 m. W przypadku redukcji obo¬
wiazuja odpowiednie parametry. Pozostale wymiary
pieca zaleza kazdorazowo od znanych warunków
cieplnych i metalurgicznych obróbki odpowiedniego
metalu. W przypadku pieca o pracy ciaglej moze
byc celowe takie pochylenie, lanc nadmuchowych
w kierunku przeplywu metalu cieklego, aby prze¬
plyw metalu byl wspierany, przy jednoczesnym
781
6
wyeliminowaniu dzialania glebokosciowego metalu
cieklego, wirujacego po torze wokól docisku nad¬
muchu na powierzchnie kapieli.
Claims (4)
1. Sposób obróbki roztopionych metali niezelaz¬ nych, zwlaszcza miedzi, przez nadmuchiwanie ga¬ zów reakcyjnych polegajacy na oddzielaniu pier¬ wiastków towarzyszacych rozpuszczonych w plyn¬ nej kapieli metalu niezelaznego, zwlaszcza w mie¬ dzi, za pomoca ich reakcji z nierozpuszczalnymi w cieklym metalu zwiazkami przez nadmuchiwanie gazami reakcyjnymi, co najmniej jednym uksztalto¬ wanym za pomoca dyszy strumieniem gazu, na w zasadzie wolna od nalotów powierzchnie kapieli, znamienny tym, ze gazy reakcyjne nadmuchuje sie tak wielka sila strumienia, ze wokól wglebienia nadmuchu powstajacego wokól punktu spietrzenia strumienia, toroidalnie wirujacy przeplyw warstwo¬ wy stopu lacznie ze strumieniem gazu daje, ogra¬ niczona przez konwektywne stosunki ukladu, jed¬ nostke reakcji z okreslonym przejSciem masy, któ¬ rej wymiary w obrebie kapieli, prostopadle do kie¬ runku strumienia, wynosza okolo 2 do 5 srednic wglebienia nadmuchu, a glebokosc kapieli okolo polowy tych wymiarów.
2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze kilka lanc nadmuchowych umieszcza sie obok sie¬ bie — i/lub jedna za druga, w odstepie miedzy strumieniami nadmuchu od 2 do 5 srednic wglebie¬ nia nadmuchu.
3. Sposób wedlug zastrz. 2, znamienny tym, ze sile strumienia i odstep wylotu dyszy od powierzch¬ ni w zaleznosci od rodzaju zastosowanych gazów reakcyjnych ustawia sie tak, aby kapiel nie rozprys¬ kiwala sie w miejscu nadmuchu.
4. Sposób wedlug zastrz. 1 albo 2 albo 3, zna¬ mienny tym, ze stosuje sie odpowiednio dopasowane dyssze Lavara dla których granice rozprysku metalu osiaga sie dopiero przy wyzszych cisnieniach gazu, przy czym moga byc nadmuchiwane wieksze ilosci gazu.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2306398A DE2306398C2 (de) | 1973-02-09 | 1973-02-09 | Verfahren zur Behandlung von schmelzflüssigen Nichteisenmetallen, insbesondere Kupfer, durch Aufblasen von Reaktionsgasen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL90781B1 true PL90781B1 (pl) | 1977-01-31 |
Family
ID=5871431
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1974168638A PL90781B1 (pl) | 1973-02-09 | 1974-02-07 |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3902895A (pl) |
JP (1) | JPS5725623B2 (pl) |
BE (1) | BE810577A (pl) |
DE (1) | DE2306398C2 (pl) |
GB (1) | GB1457175A (pl) |
HU (1) | HU167695B (pl) |
PL (1) | PL90781B1 (pl) |
RO (1) | RO67583A (pl) |
YU (1) | YU39650B (pl) |
ZM (1) | ZM1174A1 (pl) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4127408A (en) * | 1975-05-22 | 1978-11-28 | Klockner Humboldt Deutz Aktiengesellschaft | Method for the continuous refinement of contaminated copper in the molten phase |
SE427047B (sv) * | 1976-06-17 | 1983-02-28 | Gnii Tsvetny | Forfarande och ugn for behandling av inom icke-jern-metallindustri erhallenslagg med kolhaltigt reduktionsmedel |
DE2645585C3 (de) * | 1976-10-06 | 1979-08-30 | Wolfgang Prof. Dr.-Ing. 1000 Berlin Wuth | Verfahren zur kontinuierlichen oder diskontinuierlichen Behandlung von geschmolzenen schwermetalloxidhaltigen Schlacken zur Freisetzung von Wertmetallen und/oder deren Verbindungen |
DE2747586C2 (de) * | 1977-10-24 | 1984-02-02 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Gewinnung von eisenarmen Rohzinn aus eisenreichen Zinnerz-Konzentraten |
DE2834173C2 (de) * | 1978-08-04 | 1986-02-13 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Behandlung von schmelzflüssigen schwefelhaltigen Schlacken |
DE2924761A1 (de) * | 1979-06-20 | 1981-01-22 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Verfahren und vorrichtung zur erzeugung eines konvektiven reaktions- systems zwischen einem reaktions-medium und einem schmelzbad |
FI64190C (fi) * | 1979-06-20 | 1983-10-10 | Outokumpu Oy | Foerfarande foer oxidering av smaelt jaernfattig metallsten til raometall |
JPS60261407A (ja) * | 1984-06-11 | 1985-12-24 | 榊原産業株式会社 | 傘 |
US8623114B2 (en) * | 2010-02-16 | 2014-01-07 | Praxair Technology, Inc. | Copper anode refining system and method |
WO2014116460A1 (en) * | 2013-01-23 | 2014-07-31 | Borgwarner Inc. | Acoustic measuring device |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3459415A (en) * | 1965-10-15 | 1969-08-05 | Vyskumny Ustav Kovu Panenske B | Apparatus for the continuous production of converter copper |
US3395908A (en) * | 1965-10-24 | 1968-08-06 | Allegheny Ludlum Steel | Hot metal level detector |
GB1130255A (en) * | 1965-11-22 | 1968-10-16 | Conzinc Riotinto Ltd | Reverberatory smelting of copper concentrates |
US3525509A (en) * | 1967-04-07 | 1970-08-25 | Berry Metal Co | Injection lance with a nozzle adapted for above the bath operation |
US3582057A (en) * | 1967-12-20 | 1971-06-01 | Kennecott Copper Corp | Oxygen lance |
US3519259A (en) * | 1968-05-06 | 1970-07-07 | Union Carbide Corp | Furnace jet devices |
BE756083A (fr) * | 1969-09-11 | 1971-03-15 | Enya Ryosuke | Procede et dispositif pour la fabrication de metal en fusion destine a etre coule |
US3666440A (en) * | 1970-03-13 | 1972-05-30 | Mitsubishi Metal Mining Co Ltd | Method of recovering copper from slag |
US3743263A (en) * | 1971-12-27 | 1973-07-03 | Union Carbide Corp | Apparatus for refining molten aluminum |
-
1973
- 1973-02-09 DE DE2306398A patent/DE2306398C2/de not_active Expired
-
1974
- 1974-01-22 ZM ZM11/74A patent/ZM1174A1/xx unknown
- 1974-02-04 HU HUWU13A patent/HU167695B/hu unknown
- 1974-02-04 BE BE140529A patent/BE810577A/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-02-07 PL PL1974168638A patent/PL90781B1/pl unknown
- 1974-02-07 RO RO7477560A patent/RO67583A/ro unknown
- 1974-02-08 JP JP1558374A patent/JPS5725623B2/ja not_active Expired
- 1974-02-08 GB GB595174A patent/GB1457175A/en not_active Expired
- 1974-02-08 YU YU328/74A patent/YU39650B/xx unknown
- 1974-02-11 US US441670A patent/US3902895A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
YU32874A (en) | 1982-02-28 |
GB1457175A (en) | 1976-12-01 |
HU167695B (pl) | 1975-11-28 |
DE2306398B1 (de) | 1975-03-06 |
RO67583A (ro) | 1981-11-24 |
BE810577A (fr) | 1974-05-29 |
US3902895A (en) | 1975-09-02 |
DE2306398A1 (de) | 1974-08-29 |
ZM1174A1 (en) | 1974-12-20 |
JPS49112824A (pl) | 1974-10-28 |
JPS5725623B2 (pl) | 1982-05-31 |
YU39650B (en) | 1985-03-20 |
DE2306398C2 (de) | 1975-10-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL90781B1 (pl) | ||
FI66648C (fi) | Suspensionssmaeltningsfoerfarande och anordning foer inmatningav extra gas i flamsmaeltugnens reaktionsschakt | |
US2829960A (en) | Method and metallurgical device for the refining of steel | |
US3730505A (en) | Double delivery lance for refining the steel in the converter processes | |
CA1211630A (en) | Lance structure and oxygen-blowing process for top- blown converters | |
US3672870A (en) | Spray refining | |
US3428718A (en) | Method for the liquid disintegration of metal | |
US4011290A (en) | Method and device for dispersing a melt with a fluid jet | |
FR2463187A1 (fr) | Procede de fabrication d'acier dans un convertisseur avec soufflage d'oxygene sur la surface du metal fondu et soufflage de gaz d'agitation par la base du convertisseur | |
US3393997A (en) | Method for metallurgical treatment of molten metal, particularly iron | |
US3759700A (en) | Process of refining metal melts by supersonic oxygen blow | |
US3650518A (en) | Spray steelmaking apparatus and method | |
US2789046A (en) | Process of making steel from pig iron | |
DE102012016142B3 (de) | Heißwindlanze mit einem am Heißwindaustritt angeordneten Düsenstein | |
US3687435A (en) | Process for refining liquid pig iron in a spray refining plant and spray refining plant for carrying out such process | |
US3058823A (en) | Treatment of molten ferrous metal | |
US3271128A (en) | Prerefining blast furnace iron | |
AU2004238514A1 (en) | Method for producing a cast metal strip and corresponding twin roll casting installation | |
FI66204B (fi) | Foerfarande foer framstaellning av oxiderad ferrofosfor | |
US3374088A (en) | Method for producing low silicon ferromanganese alloys | |
JPS622012B2 (pl) | ||
SU594185A1 (ru) | Устройство дл рафинировани расплавов | |
US3058734A (en) | Treatment of molten ferrous material | |
US4371151A (en) | Blast furnace smelting of zinc | |
AT225728B (de) | Verfahren zum Frischen von Metallbädern in einem sich drehenden Trommelofen |