PL69244B1 - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- PL69244B1 PL69244B1 PL15051471A PL15051471A PL69244B1 PL 69244 B1 PL69244 B1 PL 69244B1 PL 15051471 A PL15051471 A PL 15051471A PL 15051471 A PL15051471 A PL 15051471A PL 69244 B1 PL69244 B1 PL 69244B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- cast iron
- castings
- annealing
- cementite
- temperature
- Prior art date
Links
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 50
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 36
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 30
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 25
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 claims description 22
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 229910001296 Malleable iron Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 17
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 10
- 229910001037 White iron Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 230000001112 coagulating effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000047 product Substances 0.000 description 6
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 6
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 5
- 238000005087 graphitization Methods 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 5
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 description 4
- 238000005269 aluminizing Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 4
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 4
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 4
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 3
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- JZQOJFLIJNRDHK-CMDGGOBGSA-N alpha-irone Chemical compound CC1CC=C(C)C(\C=C\C(C)=O)C1(C)C JZQOJFLIJNRDHK-CMDGGOBGSA-N 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 2
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- KCZFLPPCFOHPNI-UHFFFAOYSA-N alumane;iron Chemical class [AlH3].[Fe] KCZFLPPCFOHPNI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 1
- 239000012943 hotmelt Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000010301 surface-oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000002087 whitening effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D5/00—Heat treatments of cast-iron
- C21D5/04—Heat treatments of cast-iron of white cast-iron
- C21D5/06—Malleabilising
- C21D5/14—Graphitising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C22/00—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C22/70—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using melts
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12736—Al-base component
- Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12757—Fe
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
Pierwszenstwo: Opublikowano: 15.IX.1971 (P 150 514) 31.UI.1973 69244 KI. 40d,l/04 MKP C22f 1/04 UKD Wspóltwórcy wynalazku: Adam Gierek, Lech Bajka Wlasciciel patentu: Politechnika Slaska, Gliwice (Polska) Sposób wytwarzania aluminiowanych zanurzeniowo wyrobów z zeliwa ciagliwego perlitycznego i zeliwa ciagliwego czarnego Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania alu¬ miniowanych zanurzeniowo wyrobów z zeliwa ciagliwe¬ go perlitycznego z cementytem plytkowym lub skoagu- lowanym oraz z zeliwa ciagliwego czarnego,- przezna¬ czonych do pracy w podwyzszonej temperaturze oraz warunkach wzmozonej korozji.Wytwarzanie aluminiowanych zanurzeniowo odlewów zeliwnych sklada sie z dwóch oddzielnych procesów technologicznych, a mianowicie procesu wytwarzania odlewów z zeliwa i procesu zanurzeniowego aluminio¬ wania wytworzonych uprzednio odlewów zeliwnych.Jeden ze znanych sposobów wytwarzania odlewów z zeliwa ciagliwego perlitycznego z cemenitytem plytko¬ wym lub kulkowym oparty jest ma kolejnym prowadze¬ nia zabiegów obróbki cieplnej, wytworzonych uprzed¬ nio odlewów z zeliwa bialego, bedacegoi z reguly zeli¬ wem podeutektycznym. Odlewy z zeliwa bialego pod¬ daje sie wyzarzaniu w temperaturze od 900 do 1000 stopni Celsjusza przez okres od 8 do 16 godzin w atmo¬ sferze obojetnej, celem przeprowadzenia procesu grafi- tyzacji, polegajacej na rozpadzie wolnego cementytu oraz wydzieleniu sie wegla zarzenia. Po skonczonym procesie wyzarzania nastepuje chlodzenie odlewów wraz z piecem do zakresu temperatur przemiany eutek- toidalnej, od 880 do 730 stopni Celsjusza, a nastepnie szybkie chlodzenie do temperatury otoczenia.Zabieg wyzarzania grafityzujacego w temperaturach od 900 do 1000 stopni Celsjusza, moze byc poprzedzo¬ ny zabiegiem wstepnego hartowania odlewów z zeliwa bialego, wzglednie — zabiegiem wstepnego hartowania 10 odlewów z zeliwa bialego z nastepnym odpuszczaniem.Stosowanie wstepnego hartowania, wzglednie hartowa¬ nia polaczonego z odpuszczaniem, wydatnie zwieksza ilosc zarodków grafityzacji, powodujac tym samym roz¬ drobnienie wegla zarzenia w strukturze osnowy zeliwa ciagliwego lub zeliwa ciagliwego czarnego, co ma duzy wplyw na podwyzszenie wlasnosci mechanicznych tych zeliw.W przypadku, gdy zachodzi koniecznosc uzyskania struktury perlitycznej z cementytem kulkowym, otrzy¬ mane odlewy o strukturze perlitycznej z cementytem plytkowym poddaje sie procesowi dalszego wyzarzania w zakresie temperatur od 650 do 780 stopni Celsjusza przez okres od 0,25 do 10 godzin, majacego na celu 15 skoagulowanie cementytu, wystepujacego w perlicie w postaci plytek. Po skonczonym okresie wyzarzania odle¬ wy sa wolno studzone i wyjmowane z pieca.Istnieje równiez mozliwosc wytwarzania wyrobów z zeliwa ciagliwego perlitycznego ze skoagulowanym ce¬ mentytem, polegajace na wyzarzaniu uprzednio harto¬ wanych odlewów z czarnego zeliwa ciagliwego w zakre¬ sie temperatur od 650 do 800 stopni Celsjusza przez okres od 0,25 do 10 godzin, i nastepnym ich chlodzeniu do temperatury otoczenia.Celem zabezpieczenia powierzchni odlewów zeliw¬ nych przed dzialaniem korozji, a szczególnie korozji w warunkach podwyzszonych temperatur, stosuje sie ich aluminiowanie zanurzeniowe, polegajace na zanurzaniu^ przetrzymywaniu i nastepnym wyjmowaniu oczyszczo- 30 nych uprzednio wyrobów w kapieli aluminium lub jego 20 25 692443 stopów o temperaturze od 680 do 950 stopni Celsjusza.Stosowane szybkosci zanurzenia i wyjmowania alumi¬ niowanych wyrobów z kapieli wahaja sie w granicach od 0,5 do 10 metrów na minute, natomiast czas ich prze¬ trzymywania w cieklym aluminium lub jego stopach równoznaczny jest z czasem, po którym zanurzone od: lewy osiagna temperature kapieli. W wyniku tego pro¬ cesu na powierzchni aluminiowanych odlewów zeliw¬ nych tworzy sie powloka ochronna, skladajaca sie z kil¬ ku warstw, która idac od zewnatrz stanowi: warstewka tlenków aluminium, aluminium wzglednie stop o skla¬ dzie odpowiadajacym skladowi chemicznemu kapieli, mieszanina aluminium i zwiazków zelaza z aluminium, fazy miedzy-metaliczne aluminium i zeliwa, roztwór sta¬ ly aluminium w zelazie alfa.Kilkuwarstwowosc powloki oraz bardzo duza kru¬ chosc warstewki faz miedzymetalicznych wplywa nie¬ korzystnie na jej wlasnosci mechaniczne. Z tego tez wzgledu, po przeprowadzonym procesie aluminiowania zanurzeniowego odlewów zeliwnych, przeprowadza sie ich wyzarzanie w temperaturze od 700 do 1200 stopni Celsjusza przez okres od 30 do 20 godzin, w wyniku którego kilkuwarstwowa powloka przechodzi czesciowo lub calkowicie w roztwór staly aluminium w zelazie alfa, charakteryzujacy sie szczególnie w odróznieniu do faz miedzymetalicznych lepsza plastycznoscia oraz od¬ pornoscia antykorozyjna, powiekszona przez utworzenie sie na powierzchni wyzarzonych, aluminiowanych uprzednio odlewów, warstewki tlenków aluminium.Wytwarzanie aluminiowanych ogniowo odlewów z czarnego zeliwa ciagliwego lub perlitycznego zeliwa ciagliwego zgodnie ze znanymi dotychczas sposobami zawiera wiele niedogodnosci. Sposoby wytwarzania od¬ lewów z zeliwa ciagliwego czarnego i perlitycznego oraz nastepnego ich aluminiowania zanurzeniowego prowa¬ dzone sa oddzielnie, to znaczy proces aluminiowania stosuje sie po ukonczeniu procesu wyzarzania grafity- zujacego, które zgodnie ze znanymi dotychczas sposoba¬ mi musi przebiegac w srodowisku obojetnym.Srodowisko obojetne osiaga sie przez stosowanie atmosfer ochronnych lub przez umieszczenie wyzarza¬ nych odlewów w garnkach zarzalniczych i obsypanie ich wypelniajacym materialem obojetnym, najczesciej pia¬ skiem kwarcowym. Wyzarzanie w atmosferach ochronr nych zarówno chemicznie obojetnych jak i redukujacych prowadzi do niekorzystnych zjawisk powierzchniowych, jak adsorbcja czastek gazów ochronnych na powierzch¬ ni wyrobów i resorbcje niektórych skladników zeliwa, co powoduje na przyklad utlenianie powierzchni. Ad¬ sorbcja powoduje takze czesciowo odweglenie warstwy wierzchniej i powstanie w przypadku czarnego zeliwa ciagliwego przypow,ierzchniowej warstewki perlitu lub ferrytu — powodujacej znaczny spadek plastycznosci odlewów.Odlewy wyzarzane w wypelnionych piaskiem kwarco¬ wym garnkach zarzalniczych wskutek adsorbcji czastek fazy gazowej podlegaja powierzchniowemu odwegleniu oraz utlenieniu. Istnienie podczas procesu wyzarzania odlewów w temperaturze 950—1000°C warstewki tlen¬ ków w obecnosci ulegajacych przemianom alotropowym ziarn piasku kwarcowego, sprzyja powstawaniu na ich powierzchni nowych mineralów, widocznych w postaci trudno-usuwalnych przypalen, co znacznie utrudnia za¬ bieg przygotowania powierzchni wyzarzonych odlewów przed procesem ogniowego aluminiowania. 69244 4 Celem wynalazku jest usuniecie wad znanych dotych¬ czas sposobów wytwarzania aluminiowanych zanurze- niowo odlewów z czarnego i perlitycznego zeliwa ciagli¬ wego i uzyskanie wyrobów o strukturze jednorodnej 5 wolnej od powierzchniowych odweglen oraz powierzch¬ ni pozbawionej tlenków i przypalen, pokrytej struktural¬ nie jednorodna powloka uzyskana w wyniku aluminio¬ wania ogniowego, co zapewni dobre wlasnosci mecha¬ niczne zeliwa, wysoka zaroodpomosc ioraz odpornosc na 10 dzialanie korozji przy jednoczesnym skróceniu czasu wyzarzania, które moze przebiegac zarówno w srodowi¬ sku obojetnym, jak i utleniajacym czy tez redukujacym.Cel ten osiaga sie przez prowadzenie wyzarzania gra- fityzujacego jednoczesnie z wyzarzaniem ujednoraidnia- 15 jacym powlok aluminiowych odlewów z wyjsciowego zeliwa bialego, zeliwa ciagliwego czarnego i zeliwa ciagliwego perlitycznego w dowolnej atmosferze.Ten sposób wytwarzania polegajacy na wyzarzaniu odlewów z aluminiowa powloka ochronna eliminuje 20 utlenianie ich powierzchni oraz odweglenie warstwy wierzchniej, co zapewnia jednorodnosc struktury odle¬ wu przy jednoczesnym ujednorodnieniu struktury po¬ wloki unikajac zarazem powierzchniowych przypalen piasku kwarcowego stosowanego jako wypelniacza w 25 znanych dotychczas sposobach wyzarzania.Dodatkowe korzysci zwiazane z przedstawionym spo¬ sobem wytwarzania aluminiowanych zanuirzeniowo od¬ lewów z czarnego i perlitycznego zeliwa ciagliwego to skrócenie czasu wyzarzania aluminiowanych odlewów 30 droga jednoczesnego wyzarzania rdzenia i powloki, zre¬ zygnowanie ze stosowania drogich i skomplikowanych pieców zarzalniczych z atmosferami ochronnymi oraz unikniecie stosowania szybko zuzywajacych sie garnków zarzalniczych. 35 Na uwage zasluguje równiez zmniejszenie praco¬ chlonnosci procesu droga wyeliminowania przygotowa¬ nia powierzchni wyzarzonych odlewów przed procesem aluminiowania oraz unikniecie ich ladowania do garn¬ ków zarzalniczych i obsypywania piaskiem, który po- 40 dobnie jak gazy obojetne nie jest stosowany w przed¬ stawionym sposobie, co dodatkowo obniza koszt pro¬ dukcji.Przyklad I. Sposób wytwarzania aluminiowanych zanurzeniowo odlewów z zeliwa ciagliwego perlityczne- 45 go z cementytem plytkowym wedlug wynalazku, polega na równoczesnej obróbce cieplnej odlewów z wyjscio¬ wego zeliwa bialego, majacej na celu uzyskanie struk¬ tury perlitycznej z cementytem plytkowym i wydziele¬ niami wegla zarzenia, wzglednie — struktury perlitycz- 50 no-ferrytycznej z weglem zarzenia, wraz z przeprowa¬ dzeniem zabiegu aluminiowania zanurzeniowego z na¬ stepnym wyzarzaniem majacym na celu ujednorodnie- nie uzyskanej bezposrednio po wyjeciu odlewu z ka¬ pieli kilkuwarstwowej powloki aluminiowej. 55 Uprzednio oczyszczone powierzchniowo odlewy z ze¬ liwa bialego zanurza sie w kapieli aluminium wzglednie jego stopów o temperaturze 680—950°C z szybkoscia od 0,5 do 5 m^na minute, wytrzymuje sie w tej tempe¬ raturze przez okres niezbedny do osiagniecia przez za- 60 nurzone odlewy temperatury kapieli nastepnie wyjmu¬ je z szybkoscia w zakresie od 0,5 do 10 m na minute oraz chlodzi w wodzie lub na powietrzu. Zabieg ten pozwala na uzyskanie ochronnej powloki aluminiowej na powierzchni odlewu z jednoczesnym jego hartowa- 65 niem, sprzyjajacym powstawaniu wiekszej ilosci zaród-5 ków grafityzacjl a tym samym zwiekszajacym finalne wlasnosci mechaniczne — aluminiowanych wyrobów z zeliwa ciagliwego perlitycznego z cementytem plytko¬ wym; nastepnie stosuje sie wlasciwe wyzarzanie grafi- tyzujace w zakresie temperatur od 900 do 1000°C przez okres 8—16 godzin, które w celu dodatkowego zwiek¬ szenia ilosci zarodków grafityzacji moze byc poprzedza¬ ne odpuszczaniem uprzednio zahartowanych odlewów.Równoczesnie z wyzarzaniem grafityzujacym alumi¬ niowanego zeliwa prowadzi sie wyzarzanie naniesionej powloki aluminiowej majacej na celu uzyskanie najko¬ rzystniejszej jej istruktury. Po okresie wyzarzania, alu¬ miniowane odlewy chlodzi sie wraz z piecem do za¬ kresu temperatur krytycznych, od 880 do 730°C, a na¬ stepnie szybko chlodzi na powietrzu do temperatury otoczenia. Taki przebieg procesu zapewnia otrzymanie aluminiowanych odlewów z zeliwa ciagliwego perlitycz¬ nego z cementytem plytkowym. Proces ten jest zobrazo¬ wany na wykresie przedstawiajacym czas jego trwania w zaleznosci od wysokosci temperatur kolejnych zabie¬ gów obróbki cieplnej, co pokazano na zalaczonym ry¬ sunku — fig. 1.Przyklad II. W celu uzyskania aluminiowanych zanurzeniowo odlewów z zeliwa ciagliwego perlityczne- go z cementytem kulkowym prowadzi sie proces obrób¬ ki cieplnej uprzednio aluminiowanych zanurzeniowo odlewów z zeliwa bialego przy tych samych parametrach co w przypadku procesu wytwarzania aluminiowanych zanurzeniowo odlewów z zeliwa ciagliwego perlityczne- go z cementytem plytkowym, a po skonczonym okresie wyzarzania grafityzujacego stosuje sie dodatkowy za¬ bieg wyzarzania odlewów w temperaturze od 650 do 780°C przez okres od 0,25 do 10 godzin, majacy ma ce¬ lu otrzymanie korzystnej struktury perlitu ze skoagulo- wanym cementytem oraz dalsze wyzarzanie naniesionej powloki. Przebieg tego procesu przedstawiono na wy¬ kresie obrazujacym czas jego trwania w zaleznosci od wysokosci temperatury obróbki cieplnej, który pokazano na zalaczonym rysunku — fig. 2.Przyklad III. Aluminiowane zanurzeniowo odle¬ wy z zeliwa ciagliwego perlitycznego z cementytem kul¬ kowym uzyskuje sie równiez z istniejacych, nieposiada- jacych powloki ochronnej odlewów z zeliwa ciagliwego perlitycznego z cementytem plytkowym, które po uprzed¬ nim oczyszczeniu powierzchni aluminiuje sie zanurze¬ niowo, przy zachowaniu parametrów nie rózniacych sie od parametrów zabiegu aluminiowania zanurzeniowego opisanego w przykladzie I. Odlewy z naniesiona powlo¬ ka aluminiowa poddaje sie nastepnie zabiegowi wyza¬ rzania przez okres od 0,25—10 godzin w zakresie tem¬ peratur od 650—780°C, po czym chlodzi sie je w wo¬ dzie do temperatury' otoczenia. Przedstawiony zabieg dodatkowego wyzarzania ma na celu skoagulowanie istniejacego w perlicie cementytu plytkowego oraz wy¬ zarzanie naniesionej powloki aluminiowej. Przebieg procesu obrazuje wykres ujmujacy zaleznosc czasu trwa¬ nia obróbki cieplnej od wielkosci temperatur, co poka¬ zano na zalaczonym rysunku — fig. 3.Przyklad IV. Surowcem wyjsciowym dla uzyska¬ nia aluminiowanych zanurzeniowo odlewów z zeliwa ciagliwego perlitycznego z cementytem kulkowym mo- 6 ga byc takze niealuminiowane odlewy z zeliwa ciagli¬ wego czarnego, które po powierzchniowym oczyszcze¬ niu poddaje sie zabiegowi aluminiowania, prowadzone¬ go przy parametrach zgodnych z parametrami przedsta- 5 wionymi w poprzednich przykladach, a nastepnie wyza¬ rza sie je przez okres od 0,25—10 godzin w temperatu¬ rze od 650—800°C, ao pozwala na otrzymanie perlitu z cementytem kulkowym oraz uzyskanie jednorodnej po¬ wloki. Przebieg procesu obrazuje wykres przedstawia¬ lo J^cy zaleznosc temperatury od czasu trwania obróbki cieplnej, co pokazano na zalaczonym rysunku — fig. 4.Przyklad V. Sposób wytwarzania aluminiowanych zanurzeniowo odlewów z zeliwa ciagliwego czarnego wedlug wynalazku polega na równoczesnej obróbce 15 cieplnej odlewów z wyjsciowego zeliwa bialego, majacej na celu uzyskanie struktury ferrytycznej, wzglednie fer- rytyczno-perlitycznej z wydzielonym weglem zarzenia oraz majacej ma celu uzyskanie powloki aluminiowej o najkorzystniejszych wlasnosciach mechanicznych. 20 Zabieg aluminiowania odlewów prowadzi sie z zacho¬ waniem parametrów nie rózniacych sie od parametrów aluminiowania przedstawiony w poprzednich przykla¬ dach. Nastepnie aluminiowane odlewy poddaje sie dwu¬ stopniowemu zabiegowi wyzarzania grafityzujacego, po- 25 legajacego na nagrzaniu ich do zakresu temperatur od 950 do 1000°C i wytrzymaniu w tej temperaturze przez okres od 18—24 godzin, w wyniku czego nastepuje roz¬ pad wolnego cementytu i wybielanie wegla zarzenia.Nastepnie odlewy chlodzi sie z piecem do zakresu tem- 30 peratur krytycznych od 880 do 730°C, w których wy¬ trzymuje sie je przez okres od 30 do 60 godzin, a na¬ stepnie chlodzi do temperatury otoczenia.Podczas drugiego etapu wyzarzania nastepuje rozpad cementytu eutektoidalnego, zawartego w perlicie, co 35 pozwala na uzyskanie czysto ferrytycznej, lub ferry- tyczno-perlitycznej struktury osnowy z wydzielonym weglem zarzenia. Równoczesnie z wyzarzaniem grafity- zujacym zachodzi wyzarzanie uprzednio naniesionej po¬ wloki aluminiowej w celu podwyzszenia jej wlasnosci 40 mechanicznych, a szczególnie plastycznosci. Przebieg te¬ go procesu obrazuje wykres, przedstawiajacy zalezi*sc czasu prowadzonej obróbki cieplnej od jej temperatury, co pokazuje zalaczony rysunek. — fig. 5. 45 PL PL
Claims (1)
1. Zastrzezenie patentowe Sposób wytwarzania aluminiowanych zanurzeniowo wyrobów z zeliwa ciagliwego perlitycznego z cementy- 50 tern plytkowym lub aluminiowanych zanurzeniowo wy¬ robów z zeliwa ciagliwego perlitycznego z cementytem skoagulowanym oraz aluminiowanych zanurzeniowo wyrobów z zeliwa ciagliwego czarnego, znamienny tym, ze obróbke cieplna odlewów, to jest wyzarzanie grafi- 55 tyzujace i koagulujace cementytu w wyjsciowym zeliwie * bialym, wyjsciowym oiagliwym zeliwie perlitycznym z cementytem plytkowym lub w wyjsciowym zeliwie ciag- liwym czarnym, pokrytymi uprzednio naniesiona w zna¬ ny sposób na odlewy z wymienionych zeliw wyjsciowych 60 powloka aluminiowa, wzglednie powloka skladajaca sie ze stopów aluminium, prowadzi sie jednoczesnie z ujed- noradniajacym wyzarzaniem tych powlok.KI. 40d,l/04 69244 MKP C22f 1/04 Lemperalura fig. i 10 BO 60 40 50 60 czas [godzin- iemperatura Figi 10 ZO 30 60 czas [godziny]KI. 40d,l/04 69244 MKP C22f 1/04 temperatura [Xl 1000 900 800 700 \ 600 500 400] ZOO 200 -100 rlg. 3 10 20 czas [godzi/yy] 10 20 FL3.4 czas fgodzinyjKI. 40d,l/04 69244 MKP C22f 1/04 temperatura iO 20 30 40 50 Pig.5 60 70 czas [godziny] WDA-1. Zam. 4958, naktad 125 egz. Cena zl 10,— PL PL
Priority Applications (11)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL15051471A PL69244B1 (pl) | 1971-09-15 | 1971-09-15 | |
| BE788040A BE788040A (fr) | 1971-09-15 | 1972-08-25 | Procede de fabrication de produits en fonte malleable perlitique et en fonte malleable a coeur noir revetus d'aluminium paraluminiage |
| GB4088272A GB1408634A (en) | 1971-09-15 | 1972-09-04 | Process for manufacturing hot-dip aluminized pearlite malleable cast iron and black heart malleable cast iron products |
| FR7231900A FR2152767B1 (pl) | 1971-09-15 | 1972-09-08 | |
| US00288161A US3850699A (en) | 1971-09-15 | 1972-09-11 | Process for manufacturing hot-dip aluminized pearlitic malleable cast iron and black heart malleable cast iron products |
| DD165645A DD98953A5 (pl) | 1971-09-15 | 1972-09-13 | |
| JP47092171A JPS4861321A (pl) | 1971-09-15 | 1972-09-13 | |
| DE19722245164 DE2245164C3 (de) | 1971-09-15 | 1972-09-14 | Verfahren zur Herstellung von tauchaluminierten Werkstücke n aus schwarzem perlitischem Temperguß oder aus schwarzem ferritischem oder ferritischperlitischem Temperguß |
| IT29172/72A IT967441B (it) | 1971-09-15 | 1972-09-14 | Procedimento di fabbricazione di prodotti in ghisa malleabile per litica e in ghisa malleabile a cuore nero rivestiti con allumi nio mediante alluminazione |
| CS6293A CS171736B2 (pl) | 1971-09-15 | 1972-09-14 | |
| SE7211886A SE400311B (sv) | 1971-09-15 | 1972-09-14 | Sett att framstella genom varmdoppning aluminiserat gjutgods |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL15051471A PL69244B1 (pl) | 1971-09-15 | 1971-09-15 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL69244B1 true PL69244B1 (pl) | 1973-02-28 |
Family
ID=19955613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL15051471A PL69244B1 (pl) | 1971-09-15 | 1971-09-15 |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3850699A (pl) |
| JP (1) | JPS4861321A (pl) |
| BE (1) | BE788040A (pl) |
| CS (1) | CS171736B2 (pl) |
| DD (1) | DD98953A5 (pl) |
| FR (1) | FR2152767B1 (pl) |
| GB (1) | GB1408634A (pl) |
| IT (1) | IT967441B (pl) |
| PL (1) | PL69244B1 (pl) |
| SE (1) | SE400311B (pl) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS599615B2 (ja) * | 1974-09-25 | 1984-03-03 | 株式会社リケン | 超塑性を有する強靭球状黒鉛鋳鉄及び熱処理方法 |
| US4036670A (en) * | 1975-04-03 | 1977-07-19 | Continental Copper & Steel Industries, Inc. | Tool steel |
| PL194998A1 (pl) * | 1976-12-31 | 1978-07-03 | Politechnika Slaska Im Wincent | Sposob przygotowania powierzchni wyrobow ze stopow zelaza,stopow niklu i stopow chromu przed procesem aluminiowania zanurzeniowego |
| JP7375809B2 (ja) * | 2019-03-20 | 2023-11-08 | 株式会社プロテリアル | めっき形成黒心可鍛鋳鉄部材の製造方法、及びめっき形成黒心可鍛鋳鉄部材 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2887421A (en) * | 1955-01-05 | 1959-05-19 | Renault | Method of producing castings having high mechanical properties |
| GB931584A (en) * | 1961-04-10 | 1963-07-17 | Gen Motors Corp | Processes for improving the fatigue resistance and hardness of aluminium-silicon alloys bonded to a steel support |
-
1971
- 1971-09-15 PL PL15051471A patent/PL69244B1/pl unknown
-
1972
- 1972-08-25 BE BE788040A patent/BE788040A/xx unknown
- 1972-09-04 GB GB4088272A patent/GB1408634A/en not_active Expired
- 1972-09-08 FR FR7231900A patent/FR2152767B1/fr not_active Expired
- 1972-09-11 US US00288161A patent/US3850699A/en not_active Expired - Lifetime
- 1972-09-13 DD DD165645A patent/DD98953A5/xx unknown
- 1972-09-13 JP JP47092171A patent/JPS4861321A/ja active Pending
- 1972-09-14 IT IT29172/72A patent/IT967441B/it active
- 1972-09-14 CS CS6293A patent/CS171736B2/cs unknown
- 1972-09-14 SE SE7211886A patent/SE400311B/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE400311B (sv) | 1978-03-20 |
| FR2152767B1 (pl) | 1974-10-25 |
| GB1408634A (en) | 1975-10-01 |
| FR2152767A1 (pl) | 1973-04-27 |
| DE2245164A1 (de) | 1973-04-05 |
| BE788040A (fr) | 1972-12-18 |
| JPS4861321A (pl) | 1973-08-28 |
| CS171736B2 (pl) | 1976-10-29 |
| DD98953A5 (pl) | 1973-07-12 |
| US3850699A (en) | 1974-11-26 |
| DE2245164B2 (de) | 1976-10-07 |
| IT967441B (it) | 1974-02-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3400010A (en) | Method of making a composite metal article | |
| PL69244B1 (pl) | ||
| US3037878A (en) | Process for coating and heat treating a metal article and coating composition | |
| US2875090A (en) | Methods of forming superficial diffusion alloys on metal pieces and especially refractory metal pieces | |
| CN105177463B (zh) | 一种抗延迟断裂的高强度螺栓合金材料及螺栓的制造方法 | |
| CN108315684B (zh) | 一种圆环链的渗铝方法 | |
| WO2019065721A1 (ja) | めっき形成黒心可鍛鋳鉄部材の製造方法、並びにめっき形成黒心可鍛鋳鉄部材及び管継手 | |
| DE2601067A1 (de) | Verfahren zum feuertauchbad-aluminieren von kompakten erzeugnissen aus eisenlegierungen | |
| US2501059A (en) | Manufacture of black-heart malleable cast iron | |
| CN106756576A (zh) | 一种汽车发动机排气系统支架的生产工艺 | |
| CN107723650B (zh) | 一种发动机缸体用铝铁双金属的铸造方法 | |
| US1501887A (en) | Protected metal and process of making it | |
| CN85106684A (zh) | 铁素体可锻铸铁热浸渗铝-低温石墨化工艺 | |
| US1799945A (en) | Process for heat treatment of metal articles | |
| US1944227A (en) | Galvanized malleable iron and method of producing same | |
| SU392169A1 (ru) | Способ получения жаростойких покрытий на жаропрочных сплавах | |
| US1704086A (en) | Method of cleaning and/or annealing metal | |
| PL94340B1 (pl) | ||
| JPH02212385A (ja) | カーボン材からなる改質された耐火治具及びその製造方法 | |
| AT124253B (de) | Verfahren zum Überziehen von Metallgegenständen mit einem oder mehreren Metallen oder Legierungen. | |
| JPH03249168A (ja) | Ｔｉ合金の表面改質方法 | |
| CN116949363A (zh) | 一种高强度钢丝及其制备方法 | |
| DE2332213C3 (de) | Verfahren zur thermochemischen Behandlung von Erzeugnissen aus Gußeisen | |
| JPS6176612A (ja) | 高強度球状黒鉛鋳鉄の製造方法 | |
| JPH02277715A (ja) | 片状黒鉛鋳鉄の熱処理法 |