PL206007B1 - Stal na konstrukcję mechaniczną, sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego oraz element ze stali kutej wytwarzany tym sposobem - Google Patents
Stal na konstrukcję mechaniczną, sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego oraz element ze stali kutej wytwarzany tym sposobemInfo
- Publication number
- PL206007B1 PL206007B1 PL363906A PL36390603A PL206007B1 PL 206007 B1 PL206007 B1 PL 206007B1 PL 363906 A PL363906 A PL 363906A PL 36390603 A PL36390603 A PL 36390603A PL 206007 B1 PL206007 B1 PL 206007B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- traces
- steel
- thixoforging
- trace amounts
- content
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 75
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 75
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 15
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 10
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 3
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 abstract description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract description 2
- 230000009974 thixotropic effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 15
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 13
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 12
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 10
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 10
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 8
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 8
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 8
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 7
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 6
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 6
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 6
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 5
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 3
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 239000011669 selenium Substances 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008642 heat stress Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 239000002574 poison Substances 0.000 description 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000008247 solid mixture Substances 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 description 1
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
- B22D17/007—Semi-solid pressure die casting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Forging (AREA)
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest stal na konstrukcję mechaniczną, sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego oraz element ze stali kutej wytwarzany tym sposobem. Wynalazek dotyczy w szczególności wytwarzania elementów ze stali stosowanej zwłaszcza na konstrukcję mechaniczną i kształtowanej sposobem zwanym tiksokuciem.
Tiksokucie należy do kategorii sposobu kształtowania metalu w stanie półstałym.
Ten sposób polega na wykonaniu znacznego odkształcenia kęsa ogrzanego do temperatury między solidusem i likwidusem.
Stale użyte w tym sposobie są stalami klasycznie stosowanymi do kucia na gorąco, które, jeśli to niezbędne, wstępnie poddaje się operacji metalurgicznej polegającej na sferoidyzacji pierwotnej klasycznej struktury dendrytycznej. W rzeczywistości, ta początkowa struktura dendrytyczna nie jest przystosowana do operacji tiksokucia. Podczas ogrzewania, aż do temperatur zawartych między solidusem i likwidusem, mikrosegregacja występująca między dendrytami i przestrzeniami międzydendrytycznymi powoduje stopienie stali, zwłaszcza w tych przestrzeniach międzydendrytycznych. Podczas operacji kształtowania tej mieszaniny cieczy z ciałem stałym, faza ciekła w pierwszym rzędzie, usuwana jest na początku przyłożenia siły. Trzeba więc odkształcić fazę stałą i resztkę cieczy w dużej części oddzielonej od fazy stałej, co powoduje wzrost sił. Dla operacji odkształcania w tych warunkach, otrzymany rezultat jest nieodpowiedni, a jest nim wystąpienie znacznych segregacji i wad wewnętrznych.
Natomiast wtedy, gdy tiksokucie wykonane jest na stali o strukturze sferoidalnej, doprowadzanej do stanu półstałego przez ogrzewanie w temperaturze zawartej między likwidusem i solidusem, stałe cząstki sferoidalne rozmieszczone są w sposób równomierny w fazie ciekłej. Optymalizując wybór proporcji ciało stałe/ciecz, można otrzymać materiał mający podwyższoną prędkość odkształcania pod wpływem znacznego naprężenia ścinającego. Materiał taki ma więc bardzo wysoką odkształcalność.
W pewnych przypadkach moż liwe jest jednak otrzymanie żądanej struktury sferoidalnej w czasie uprzedniego ogrzewania przed tiksokuciem, bez odwoływania się do operacji sferoidyzacji pierwotnie rozdzielonej struktury. Taki przypadek występuje wówczas, gdy obrabia się kęsy wycięte z prętów walcowanych, pochodzących z kęsisk kwadratowych odlewanych w sposób ciągły lub z wlewków. Wielokrotne podgrzewania i znaczne odkształ cenia wywierane na stal mia ł y prowadzić wówczas do struktury bardzo złożonej i rozproszonej, której początkowa struktura jest praktycznie niemożliwa do odtworzenia. Struktura ta umożliwia otrzymanie struktury sferoidalnej fazy stałej w czasie ogrzewania wstępnego przed tiksokuciem.
Tiksokucie umożliwia, w stosunku do klasycznych sposobów kucia na gorąco, wykonanie w jedynej operacji odkształcenia elementów o złożonej geometrii, mogących mieć cienkie ścianki (1 mm lub mniej) i to przy bardzo małych siłach kształtowania. W wyniku działania sił zewnętrznych, stale przystosowane do operacji tiksokucia, zachowują się jak lepkie płyny.
Dla stali do konstrukcji mechanicznych, których zawartość węgla może zmieniać się od 0,2% do 1,1%, temperatura ogrzewania konieczna do odkształcenia sposobem tiksokucia wynosi, na przykład, 1430°C + 50°C = 1480°C dla gatunku C38 (mierzona temperatura solidusu + 50°C. aby otrzymać odpowiedni stosunek faza ciekła/faza stała konieczny do odkształcenia) i 1315°C + 50°C = 1365°C dla gatunku 100Cr6.
Temperatura ogrzewania i ilość utworzonej fazy ciekłej są ważnymi parametrami sposobu tiksokucia. Łatwość otrzymania właściwej temperatury i przedział rozrzutu przewidywany wokół tej temperatury, aby ograniczyć zmiany ilości fazy ciekłej, zależą od przedziału krzepnięcia. Im ten przedział jest większy, tym łatwiej jest regulować parametry ogrzewania.
Na przykład, taki przedział krzepnięcia mierzony jest w temperaturze 110°C dla gatunku C38 i w temperaturze 172°C dla gatunku 100Cr6. Jest więc dużo łatwiej pracować z tym ostatnim gatunkiem, który ma ponadto niską temperaturę solidusu wynoszącą 1315°C, i duży przedział krzepnięcia wynoszący 172°C.
Bardzo wysokie temperatury kształtowania i podwyższone prędkości odkształcenia, które są stosowane w tym sposobie tiksokucia, prowadzą do obciążenia cieplnego narzędzi do odkształcenia często w skrajnych warunkach. To prowadzi do stosowania na te narzędzia stopów z bardzo wysokimi parametrami mechanicznymi na gorąco, lub materiały ceramiczne. Trudności wykonania niektórych kształtów geometrycznych lub narzędzi (wkładek narzędziowych) o znacznej objętości i koszty wykonania tych narzędzi mogą hamować rozwój sposobu tiksokucia.
PL 206 007 B1
Celem wynalazku jest zaproponowanie nowych gatunków stali lepiej przystosowanych do tiksokucia niż te klasycznie stosowane, które umożliwiałyby obniżenie obciążeń narzędzi odkształcających. Ponadto, te nowe gatunki nie powinny pogarszać własności mechanicznych otrzymanych elementów.
W tym celu, przedmiotem wynalazku jest stal na konstrukcję mechaniczną, charakteryzująca się tym, że jej skład jest, w procentach wagowych:
- 0,35% < C < 1,2%
- 0,10%< Mn < 2,0%
- 0,10% < Si < 3,0%
- ilości śladowe < Cr < 4,5%
- ilości śladowe < Mo < 2,0%
- ilości śladowe < Ni < 4,5%
- ilości śladowe < V < 0,5%
- ilości śladowe < Cu < 3,5% z Cu < Ni% + 0,6 Si% jeśli Cu > 0,5%
- ilości śladowe < P < 0,200, ilości śladowe < Bi < 0,200%, ilości śladowe < Sn < 0,150%, ilości śladowe < As < 0,100%, ilości śladowe < Sb < 0,150% z 0,050% < P% + Bi% + Sn% + As% + Sb% < 0,200%,
- ilości śladowe < Al < 0,060%
- ilości śladowe < Ca < 0,050%
- ilości śladowe < B < 0,01%
- ilości śladowe < S < 0,0200%
- ilości śladowe < Te < 0,020%
- ilości śladowe < Se < 0,040%
- ilości śladowe < Pb < 0,070%
- ilości śladowe < Nb < 0,050%
- ilości śladowe < Ti < 0,050% a resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z obróbki.
Według wariantu wynalazku, zawartość Si jest między 0,10% i 1,0%.
Stosunek Mn%/Si% jest korzystnie wyższy lub równy 0,4.
Przedmiotem wynalazku jest również sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego, który charakteryzuje się tym, że:
- wykonuje się kęs stalowy o wcześniej podanym składzie,
- ewentualnie poddaje się go obróbce cieplnej nadającej mu pierwotną strukturę sferoidalną,
- podgrzewa się go do temperatury pośredniej między temperaturą solidusu i likwidusu, w takich warunkach, że frakcja stała ma strukturę sferoidalną,
- wykonuje się tiksokucie tego kęsa, aby otrzymać wymieniony element,
- po czym wykonuje się chłodzenie tego elementu.
Wymienione tiksokucie ma korzystnie miejsce w strefie temperatur, w których frakcja materiału ciekłego znajdująca się w kęsie mieści się w zakresie od 10 i 40%.
Wymienione chłodzenie korzystnie przeprowadza się w powietrzu uspokojonym.
Wymienione chłodzenie przeprowadza się z prędkością niższą niż prędkość, którą dostarczyłoby naturalne chłodzenie powietrzem.
Przedmiotem wynalazku jest również element ze stali tiksokutej, który charakteryzuje się tym, że jest wytworzony wyżej podanym sposobem.
Jak widać, wynalazek polega głównie na dodaniu do stali na konstrukcję mechaniczną o zwykłym składzie, pierwiastka wybranego spośród fosforu, bizmutu, cyny, arsenu i antymonu, a również krzemu, w określonych proporcjach. Te analityczne modyfikacje czynią stal szczególnie dobrze przystosowaną do kształtowania elementu, który jest utworzony przez sposób tiksokucia.
Przedmiot wynalazku uwidoczniony jest w przykładach wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia udział fazy ciekłej w stali, w funkcji temperatury dla stali odniesienia i dla stali według wynalazku, a fig. 2 przedstawia tę samą wielkość dla innej pary, stali odniesienia i stali według wynalazku.
Aby zmniejszyć obciążenia narzędzi podczas tiksokucia, i aby ułatwić to tiksokucie, specjalista z tej dziedziny dysponuje pierwszym rozwiązaniem, które polega, jak zaznaczono, na obniżeniu temperatur roboczych przez dodanie węgla. To rozwiązanie umożliwia obniżenie temperatury likwidusu i solidusu, jednak ma również tę wadę, że znacznie wpływa na własności mechaniczne stali.
Stwierdzono, że pozytywnym skutkiem dla obciążeń narzędzi do kucia, mogłoby być dodanie pierwiastków mających znaczną skłonność do segregacji na granicach ziaren: krzem, fosfor, bizmut, cyna, arsen i antymon. Ta znaczna segregacja nie jest zwykle konieczna. W wyniku, topienie takich
PL 206 007 B1 stref segregowanych w temperaturze niższej od solidusu, na ogół zwanej temperaturą przepalania, jest szkodliwe dla klasycznych operacji kształtowania na gorąco jak walcowanie i kucie.
Dla danej temperatury kucia lub walcowania, niższej od temperatury solidusu dla osnowy odkształcanego metalu, obecność stref ciekłych wymuszonych pierwiastkami segregującymi o niskich temperaturach topienia, nawet przy bardzo małej ich masie (kilku %) będzie, na granicach ziaren stałych, prowadzić do rozpadu kształtowanego materiału; ta część stała, pilotująca mechanizmy odkształcania w tym sposobie kształtowania i siły konieczne do kształtowania, prowadzi do pęknięć materiału (całkowitych lub częściowych) szkodliwych dla wykonywanego wyrobu i dla jego własności. W przypadku, gdy faza ciekł a jest wyż sza o 10%, to jest to przypadek występują cy przy tiksokuciu, materiał jest dwufazowy, co powoduje bardzo różne jego zachowania podczas odkształcania. Cząstki stałe zawarte są w cieczy, a jeśli istnieje kontakt (zwany mostem) między cząstkami stałymi, to te bardzo małe siły konieczne do wywołania pęknięć nie są powodem zniszczenia materiału.
W przypadku tiksokucia. gdy temperatura przepalania jest znacznie przekroczona, topienie stref segregowanych tworzy kieszenie z cieczą, które ułatwiają i przyspieszają tworzenie się fazy ciekłej wewnątrz stali. Jest to zaleta ułatwiająca stosowanie tego sposobu.
Można zatem otrzymywać ilości fazy ciekłej koniecznej do dobrego przeprowadzenia tiksokucia w temperaturze niż szej od temperatury zwykle niezbę dnej wówczas, gdy nie dodaje się co najmniej jednego z pierwiastków takiego jak fosfor, bizmut, cyna, arsen lub antymon, wówczas, gdy suma zawartości tych pierwiastków wynosi co najmniej 0,050%,
Suma pierwiastków fosforu, bizmutu, cyny, arsenu i antymonu nie powinna więc przekraczać 0,200%, aby uniknąć wymienionych problemów podczas walcowania na gorąco lub kucia, umożliwiających otrzymanie kęsa przeznaczonego do poddania go tiksokuciu.
Oczywiście, w przypadku dodania arsenu podczas przygotowywania ciekłego metalu, muszą być podjęte wszystkie konieczne środki ostrożności, ze względu na wydobywające się toksyczne pary, aby nie zatruć personelu stalowni. Faktycznie, występowanie arsenu wynika najczęściej z dodatku miedzi lub cyny, gdzie arsen występuje na ogół jako zanieczyszczenie. Podobnie, arsen jest pierwiastkiem również bardzo silnie segregacyjnym. Konieczne jest więc zapewnienie, że połączenie go z innymi dodatkami pierwiastków segregacyjnych, nie doprowadzi do szkodliwych przemian w czasie obróbki na gorąco.
Zawartość węgla w stalach według wynalazku, może zmieniać się między 0,35% i 2,5%. Przy tym warunku, można otrzymać struktury metalu, własności mechaniczne i własności zwykle pożądane dla stalowych elementów tiksokutych, stosowanych w konstrukcjach mechanicznych. Zawartość węgla musi być wybrana zależnie od przeznaczenia.
Zawartość krzemu w stalach według wynalazku, może zmieniać się między 0,10 i 1,0%, ale może dojść aż do 3,0% jeśli oczekuje się szczególnego skutku działania pierwiastka segregującego i jeś li koszt duż ej iloś ci dodatku krzemu nie wydaje się nadmierny dla producenta. Podobnie jak wę giel, krzem umożliwia obniżenie temperatury solidusu i likwidusu, i rozszerzenie przedziału krzepnięcia. Wywiera on również skutek synergetyczny, na segregację innych pierwiastków. Umożliwia on również poprawienie płynności metalu.
Zawartość manganu może mieścić się w przedziale między 0,10 i 2,0%. Zawartość ta musi być dopasowana, w funkcji żądanych własności mechanicznych, w powiązaniu z zawartością węgla i krzemu. Zawartość ta wpływa stosunkowo mało na temperaturę likwidusu i solidusu. Ale, jeśli płynność jest wysoka z powodu znacznej zawartości krzemu (na przykład 1% lub więcej), zbyt mała zawartość manganu nie zapewnia wystarczających własności mechanicznych metalu podczas chłodzenia w czasie odlewania w sposób ciągły, gdzie powstaje ryzyko pojawienia się pęknięć. Pęknięcia takie mogą również pojawiać się, z tych samych powodów, podczas chłodzenia następującego po tiksokuciu, tym bardziej, że znaczne zmiany grubości elementu prowadzą do znacznego zakresu prędkości miejscowego chłodzenia. Zatem, stwarza się naprężenia wywołujące pojawianie się pęknięć, jeśli własności mechaniczne stali są niewystarczające. Z tych powodów korzystne jest, aby stosunek Mn%/Si% był wyższy lub równy 0,4.
Zawartość chromu może mieścić się w przedziale między ilościami śladowymi i 4,5%.
Zawartość molibdenu może mieścić się w przedziale między ilościami śladowymi i 2,0%.
Zawartość niklu może mieścić się w przedziale między ilościami śladowymi i 4,5%.
Regulacja zawartości chromu, molibdenu i niklu umożliwia zapewnienie własności mechanicznych wykonanym elementom, takich jak wytrzymałość na zerwanie, granica plastyczności i udarność.
Zawartość wanadu może mieścić się w przedziale między ilościami śladowymi i 0,5%.
PL 206 007 B1
Dla niektórych zastosowań, w których udarność nie jest znaczna, pierwiastek ten umożliwia otrzymanie stali o bardzo wysokich własnościach mechanicznych, umożliwiających zastąpienie nimi stali bardziej kosztownych, o dużej zawartości chromu i/lub molibdenu i/lub niklu.
Zawartość miedzi może mieścić się w przedziale między ilościami śladowymi i 3,5%. Pierwiastek ten umożliwia podwyższenie własności mechanicznych, poprawienie wytrzymałości na korozję i obniżenie temperatury solidusu. Należy zauważyć, że jeśli miedź występuje w ilościach zwiększonych (0,5% i więcej), konieczne jest również dodanie niklu i/lub krzemu w ilościach wystarczających do uniknięcia problemów przy walcowaniu na gorąco lub kuciu. Uważa się, że jeśli Cu% > 0,5% trzeba, żeby Cu% < Ni% + 0,6 Si%.
Jeśli chodzi o pierwiastki segregacyjne, których obecność jest typowa dla wynalazku, suma zawartości fosforu, bizmutu, cyny, arsenu i antymonu powinna być co najmniej 0,050% i nie powinna przekraczać 0,200%. Pierwiastki te mogą występować same lub razem. Jeśli występują same (czyli, że inne podane pierwiastki występują tylko w ilościach śladowych), to konieczne jest, aby ich zawartość wynosiła: co najmniej 0,050% fosforu, lub 0,050% bizmutu, lub 0,050% cyny, lub 0,050% arsenu lub 0,050% antymonu.
Zawartość glinu i wapnia, to jest pierwiastków odtleniających, mieści się w przedziale między ilościami śladowymi i, odpowiednio 0,060% dla glinu i 0,0050% dla wapnia.
Zawartość boru, to jest pierwiastka hartownego, mieści się w przedziale między ilościami śladowymi i 0,010%.
Zawartość siarki mieści się w przedziale między ilościami śladowymi i 0,200%. Zwiększona zawartość poprawia zdolność do obróbki skrawaniem metalu, w szczególności, jeśli dodane są takie pierwiastki jak tellur (aż do 0,020%), selen (aż do 0,040%) i ołów (aż do 0,070%). Pierwiastki te poprawiające obrabialność, mają tylko niewielki wpływ na temperatury solidusu i likwidusu. Wówczas, gdy w znacznych ilościach dodawana jest siarka, w celu zapobieżenia powstawania wad podczas walcowania na gorąco, należy zachować stosunek Mn%/S% co najmniej 4.
Zastosowanie dodatku niobu i tytanu umożliwia zachowanie wielkości ziaren. Ich dopuszczalne zawartości maksymalne wynoszą 0,050%.
Przykłady składów stali zgodnych z wynalazkiem i stali odniesienia stosowanych korzystnie do wytwarzania elementów tiksokutych podane są w tabeli 1, razem z własnościami mechanicznymi Re (granica plastyczności) i Rm (wytrzymałość na rozciąganie) otrzymane dla elementów tiksokutych po chłodzeniu w powietrzu uspokojonym. Skład procentowy wyrażony jest wagowo w 10-3%, a Re i Rm są wyrażone w MPa.
T a b e l a 1: Składy próbek stali według wynalazku i stali odniesienia (w 10-3%) i ich własności mechaniczne (w MPa)
| Nr | C | Mn | Si | Cr | Mo | Ni | V | Cu | S | Al | P | Re | Rm |
| 1 | 502 | 1391 | 200 | 164 | <5 | 152 | <5 | 194 | 315 | <0,3 | 15 | 423 | 773 |
| 2 | 493 | 1451 | 990 | 156 | <5 | 152 | 2 | 201 | 302 | 1 | 26 | 510 | 852 |
| 3 | 505 | 1420 | 256 | 166 | <5 | 159 | <5 | 196 | 287 | 3 | 55 | 455 | 856 |
| 4 | 526 | 1478 | 255 | 156 | <5 | 150 | <5 | 200 | 315 | 2 | 97 | 482 | 866 |
| 5 | 508 | 1425 | 220 | 164 | <5 | 155 | 121 | 203 | 306 | 7 | 58 | 583 | 877 |
| 6 | 500 | 1209 | 279 | 153 | <5 | 155 | 7 | 204 | 83 | 21 | 99 | 484 | 871 |
| 7 | 508 | 1178 | 202 | 108 | <5 | 158 | 6 | 204 | 70 | 25 | 187 | 528 | 885 |
| 8 | 496 | 1454 | 945 | 156 | <5 | 158 | <5 | 202 | 291 | <0,3 | 55 | 498 | 877 |
W tych przykładach, stale według wynalazku (nr 3 do 8) zawierają dodatek fosforu o zawartości tego pierwiastka między 0,050 i 0,200%. W stosunku do dwóch stali odniesienia o niskiej zawartości fosforu (0,015 i 0,026%), nie notuje się pogorszenia własności mechanicznych.
Tabela 2 przedstawia skład stali odniesienia i skład stali według wynalazku, który jest porównywalny do tego, do którego wprowadzono fosfor i zwiększono zawartość krzemu.
T a b e l a 2: Skł ad próbek stali odniesienia i stali wedł ug wynalazku (w 10-3%)
| C | Mn | Si | Cr | Mo | Ni | Cu | V | P | S | Al | |
| Odniesienie | 392 | 1383 | 523 | 193 | 29 | 87 | 118 | 88 | 8 | 56 | 25 |
| Wynalazek | 396 | 1405 | 620 | 158 | 21 | 85 | 151 | 89 | 96 | 85 | 2 |
PL 206 007 B1
Fig. 1 przedstawia stosunek faza ciekła/faza stała w tych stalach, w funkcji temperatury. Dla stali odniesienia, mierzona temperatura solidusu wynosi 1415°C, podczas gdy dla stali według wynalazku temperatura wynosi 1375°C. Mierzone temperatury likwidusu wynoszą odpowiednio 1525°C i 1520°C. Dodatek fosforu i krzemu miał więc znaczny wpływ jedynie na temperaturę solidusu, ale to wystarczyło, aby rozszerzyć znacznie (o 35°C) zakres krzepnięcia. Należy również zauważyć, że zakres temperatur, w których frakcja ciekła stali zawarta jest między 10 i 40%, i który jest uważany zwykle jako korzystniejszy dla tiksokucia, wynosi:
- dla stali odniesienia, od 1437 do 1468°C;
- dla stali wedł ug wynalazku, od 1427 do 1463°C.
Obserwuje się więc, obniżenie rzędu 5 do 10°C tego zakresu i rozszerzenie o 5°C, wszystkie cechy idą w kierunku najmniejszego obciążenia narzędzia podczas tiksokucia i większej łatwości otrzymania korzystnych warunków do dobrego przeprowadzenia operacji. Skutek ten będzie lepszy, jeśli zwiększy się ilość dodanego fosforu, lub poprzez dodanie również innych pierwiastków segregujących w granicach, które były omówione powyżej.
Tabela 3 przedstawia skład stali odniesienia i stali według wynalazku, która jest porównywalna z poprzednią z tym, ż e wprowadza się fosfor, krzem, mangan, (aby skompensować dodatek krzemu, zachowuje się odpowiedni stosunek Mn%/Si%) i siarkę.
T a b e l a 3: Skł ad próbek stali odniesienia i stali wedł ug wynalazku (w 10-3%)
| C | Mn | Si | Cr | Mo | Ni | Cu | P | S | Al | |
| Odniesienie | 0,377 | 0,825 | 0,19 | 0,167 | 0,039 | 0,113 | 0,143 | 0,007 | 0,009 | 0,022 |
| Wynalazek | 0,396 | 1,405 | 0,62 | 0,158 | 0,021 | 0,085 | 0,151 | 0,095 | 0,085 | 0,002 |
Fig. 2 przedstawia stosunek faza ciekła / faza stała w tych stalach, w funkcji temperatury. Dla stali odniesienia, mierzona temperatura solidusu wynosi 1430°C, podczas gdy dla stali według wynalazku wynosi 1378°C. Mierzone temperatury likwidusu są odpowiednio 1528°C i 1521°C. Zakres krzepnięcia był więc rozszerzony o 45°C. Zakres temperatury, w której stała frakcja stali zawarta jest między 10 i 40% wynosi:
- dla stali odniesienia, od 1470 do 1494°C,
- dla stali wedł ug wynalazku, od 1428 do 1464°C.
Obserwuje się więc, obniżenie rzędu od 30 do 42°C tego przedziału i wzrost jego zakresu o 12°C.
Jeśli chodzi o określenie temperatur solidusu i likwidusu, biorąc pod uwagę stosowanie wynalazku, należy zauważyć, że nie zawsze mogą one być zgodne z tymi, które oblicza się na podstawie składu stali za pomocą wzorów dostępnych w literaturze klasycznej. W rzeczywistości, wzory te są ważne w przypadku przejścia stali z fazy ciekłej w fazę stałą, podczas krzepnięcia i chłodzenia stali, i dla prędkości chłodzenia kilku stopni na minutę.
W przypadku pomiarów wykonanych przy zastosowaniu tiksokucia, muszą one być wykonane wychodząc ze stali w fazie stałej i dochodząc do fazy ciekłej, to znaczy podczas podgrzewania, a następnie topienia stali. Próby są również wykonywane w warunkach wzrostu temperatury rzędu wielu dziesiątków stopni na minutę, odpowiadających warunkom ogrzewania wstępnego w operacji tiksokucia.
Klasycznie, wykonanie operacji tiksokucia na stalach według wynalazku, musi być poprzedzone sferoidyzacyjną obróbką cieplną struktury pierwotnej kęsa, jeśli taka struktura sferoidalna nie została mu wcześniej nadana i jeśli doświadczenie wykazało, że nie może być ona otrzymana podczas ogrzewania elementu, prowadzącego do operacji tiksokucia. Otrzymanie takiej struktury sferoidalnej przed tiksokuciem, dla stali o określonym składzie i określonej obróbce, może być zweryfikowane, jeśli kęs chłodzi się gwałtownie zanim wykona się jego tiksokucie. Obserwuje się wówczas strukturę taką, jaka była przed chłodzeniem.
Jeśli chodzi o operację chłodzenia elementu, następującą po jego tiksokuciu, to chłodzenie to powinno być przeprowadzone powietrzem uspokojonym, a nie wymuszonym, jak to ma często miejsce w przypadkach dla tego rodzaju elementów, kiedy element ma bardzo znaczne zmiany przekroju, na przykład wówczas, gdy cienkie ścianki (1 do 2 mm) łączone są z grubymi strefami (5 do 10 mm lub więcej). Nie stosuje się w tym przypadku powietrza wdmuchiwanego, ponieważ powstaje ryzyko wprowadzenia bardzo znacznych naprężeń resztkowych między cienkie ścianki i grube strefy. W takich miejscach powstawałyby wady powierzchni pogarszające własności elementu tiksokutego.
PL 206 007 B1
W pewnych przypadkach, może być niezbędne spowolnienie chłodzenia elementu, co sprzyja powstawaniu jednolitości strukturalnej różnych części elementu. W związku z tym, można prowadzić element w tunelu o regulowanej temperaturze w przedziale, na przykład, 200-700°C.
Natomiast, jeśli element tiksokuty nie ma takich znacznych zmian przekroju, to może być dopuszczalne przeprowadzenie chłodzenia powietrzem wdmuchiwanym. Takie chłodzenie może być korzystne do otrzymania jednolitej struktury metalurgicznej w całym przekroju elementu i dobrych własności mechanicznych.
Claims (6)
1. Stal na konstrukcję mechaniczną, znamienna tym, że jej skład chemiczny zawiera, w procentach wagowych:
- 0,35% < C < 1,2%
- 0,10% < Mn < 2,0%
- 0,10% < Si < 3,0%
- ilości śladowe < Cr < 4,5%
- ilości śladowe < Mo < 2,0%
- ilości śladowe < Ni < 4,5%
- ilości śladowe < V < 0,5%
- ilości śladowe < Cu < 3,5% z Cu < Ni% + 0,6 Si% jeśli Cu > 0,5%
- ilości śladowe < P < 0,200, ilości śladowe < Bi < 0,200%, ilości śladowe < Sn < 0,150%, ilości śladowe < As < 0,100%, ilości śladowe < Sb < 0,150% z 0,050% < P% + Bi% + Sn% + As% + Sb% < 0,200%,
- ilości śladowe < Al < 0,060%
- ilości śladowe < Ca < 0,050%
- ilości śladowe < B < 0,01%
- ilości śladowe < S < 0,200%
- ilości śladowe < Te < 0,020%
- ilości śladowe < Se < 0,040%
- ilości śladowe < Pb < 0,070%
- ilości śladowe < Nb < 0,050%
- ilości śladowe < Ti < 0,050% a resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z obróbki.
2. Stal według zastrz 1, znamienna tym, że zawartość Si mieści się w przedziale między 0,10% i 1,0%.
3. Stal według zastrz 1 albo 2, znamienna tym, że stosunek Mn%/Si% jest wyższy lub równy 0,4.
4. Sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego, znamienny tym, że:
- wykonuje się kęs stalowy o składzie:
-0,35% < C < 1,2%
- 0,10% < Mn < 2,0%, korzystnie Mn%/Si% > 0,4
- 0,10% < Si < 3,0%, korzystnie 0,10% < Si < 1,0%,
- ilości śladowe < Cr < 4,5%
- ilości śladowe < Mo < 2,0%
- ilości śladowe < Ni < 4,5%
- ilości śladowe < V < 0,5%
- ilości śladowe < Cu < 3,5% z Cu < Ni% + 0,6 Si% jeśli Cu > 0,5%
- ilości śladowe < P < 0,200, ilości śladowe < Sn < 0,150%, ilości śladowe < As < 0,100%, ilości śladowe < Sb < 0,150% z 0,050% < P% + Bi% + Sn% + As% + Sb% < 0,200%,
- ilości śladowe < Al < 0,060%
- ilości śladowe < Ca < 0,050%
- ilości śladowe < B < 0,01%
- ilości śladowe < S < 0,200%
- ilości śladowe < Te < 0,020%
- ilości śladowe < Se < 0,040%
- ilości śladowe < Pb < 0,070%
PL 206 007 B1
- ilości śladowe < Nb < 0,050%
- ilości śladowe < Ti < 0,050% a resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z obróbki,
- ewentualnie poddaje się go obróbce cieplnej nadającej mu pierwotną strukturę sferoidalną,
- podgrzewa się go do temperatury pośredniej między temperaturą solidusu i likwidusu, w takich warunkach, że frakcja stała ma strukturę sferoidalną,
- wykonuje się tiksokucie tego kęsa, aby otrzymać wymieniony element,
- po czym przeprowadza się chłodzenie tego elementu.
5. Sposób według zastrz. 4, znamienny tym, że wymienione tiksokucie ma miejsce w strefie temperatur, w której frakcja materiału ciekłego znajdująca się w kęsie zawarta jest między 10 i 40%.
6. Element ze stali kutej, znamienny tym, że jest wytwarzany sposobem kształtowania na gorąco według jednego z zastrz. 4 do 5.
PL 206 007 B1
Rysunki
OD
Ε ooooooooo
Γθ,ριθιο Αζθί ΙθιζρΠ
1350 1360 1370 1380 1390 1400 1410 1420 1430 1440 1450 1460 1470 1480 1490 1500 1510 1520 1530
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0215380A FR2848226B1 (fr) | 2002-12-05 | 2002-12-05 | Acier pour construction mecanique, procede de mise en forme a chaud d'une piece de cet acier, et piece ainsi obtenue |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL363906A1 PL363906A1 (pl) | 2004-06-14 |
| PL206007B1 true PL206007B1 (pl) | 2010-06-30 |
Family
ID=32310013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL363906A PL206007B1 (pl) | 2002-12-05 | 2003-12-05 | Stal na konstrukcję mechaniczną, sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego oraz element ze stali kutej wytwarzany tym sposobem |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7005017B2 (pl) |
| EP (1) | EP1426460A1 (pl) |
| JP (1) | JP4194926B2 (pl) |
| CN (1) | CN1294288C (pl) |
| CA (1) | CA2452654C (pl) |
| FR (1) | FR2848226B1 (pl) |
| MX (1) | MXPA03011126A (pl) |
| PL (1) | PL206007B1 (pl) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2848129B1 (fr) * | 2002-12-05 | 2006-01-27 | Ascometal Sa | Procede de fabrication d'un piston pour moteur a explosion, et piston ainsi obtenu |
| BR122013026772B1 (pt) * | 2006-12-25 | 2018-01-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Aço estrutural para máquinas |
| RU2433200C2 (ru) * | 2008-12-05 | 2011-11-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Научно-исследовательский и экспериментальный институт автомобильной электроники и электрооборудования" (ФГУП НИИАЭ) | Автоматная сталь и изделие, выполненное из нее |
| RU2406778C1 (ru) * | 2009-05-05 | 2010-12-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Прокат круглого поперечного сечения для холодной осадки из стали |
| RU2467088C1 (ru) * | 2011-10-27 | 2012-11-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Низколегированная хромистая сталь повышенной обрабатываемости |
| RU2470086C1 (ru) * | 2011-10-27 | 2012-12-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Среднеуглеродистая хромомолибденовая сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием |
| CN102433505A (zh) * | 2011-12-14 | 2012-05-02 | 虞海盈 | 一种生产滚动轴承的材料 |
| CN102644036B (zh) * | 2012-04-28 | 2013-08-21 | 江苏天舜金属材料集团有限公司 | 一种高强螺旋肋钢筋及其加工方法 |
| RU2514552C1 (ru) * | 2013-02-25 | 2014-04-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Среднеуглеродистая легированная сталь повышенной механической обрабатываемости |
| RU2622472C2 (ru) | 2013-03-20 | 2017-06-15 | Тойота Дзидося Кабусики Кайся | Кованый компонент, способ его изготовления и соединительный шток |
| CN112899571B (zh) * | 2021-01-19 | 2022-03-08 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种耐疲劳耐腐蚀锻压用圆钢及其制备方法 |
| CN113684418A (zh) * | 2021-08-11 | 2021-11-23 | 北京理工大学重庆创新中心 | 一种高淬透性的翻斗车车厢用热轧热成形高强钢 |
| CN118441228B (zh) * | 2024-04-26 | 2025-09-30 | 鞍钢股份有限公司 | 低裂纹诱发敏感性储氢罐体用压力容器钢板及其制造方法 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2727981B1 (fr) * | 1994-12-13 | 1997-01-10 | Ascometal Sa | Procede de fabrication d'une piece en acier de construction mecanique et piece ainsi fabriquee |
| AUPO110296A0 (en) * | 1996-07-18 | 1996-08-08 | University Of Melbourne, The | Liquidus casting of alloys |
| EP1460143B1 (en) * | 1996-09-02 | 2006-11-22 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | A process for preparing an Fe-based thixocast material |
| US6616777B1 (en) * | 1998-07-14 | 2003-09-09 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Fe alloy material for thixocasting and method for heating the same |
| US6537397B1 (en) * | 1998-08-18 | 2003-03-25 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Process for producing Fe-based member having high young's modulus, and Fe-based member having high young's modulus and high toughness |
| JP4109761B2 (ja) * | 1998-08-18 | 2008-07-02 | 本田技研工業株式会社 | 高ヤング率高靱性Ｆｅ系部材の製造方法 |
| JP3876099B2 (ja) * | 1999-10-25 | 2007-01-31 | 本田技研工業株式会社 | チクソキャスティング用Ｆｅ系合金材料 |
| US7195736B1 (en) * | 2000-02-10 | 2007-03-27 | Sanyo Special Steel Co., Ltd. | Lead-free steel for machine structural use with excellent machinability and low strength anisotropy |
| JP2002249823A (ja) * | 2001-02-22 | 2002-09-06 | Kawasaki Steel Corp | 快削鋼の製造方法 |
-
2002
- 2002-12-05 FR FR0215380A patent/FR2848226B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-11-28 EP EP03292975A patent/EP1426460A1/fr not_active Withdrawn
- 2003-12-01 CA CA002452654A patent/CA2452654C/fr not_active Expired - Fee Related
- 2003-12-03 US US10/725,568 patent/US7005017B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-12-03 MX MXPA03011126A patent/MXPA03011126A/es active IP Right Grant
- 2003-12-04 CN CNB2003101222824A patent/CN1294288C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-12-04 JP JP2003405949A patent/JP4194926B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2003-12-05 PL PL363906A patent/PL206007B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US7005017B2 (en) | 2006-02-28 |
| CN1510154A (zh) | 2004-07-07 |
| FR2848226A1 (fr) | 2004-06-11 |
| JP4194926B2 (ja) | 2008-12-10 |
| FR2848226B1 (fr) | 2006-06-09 |
| EP1426460A1 (fr) | 2004-06-09 |
| MXPA03011126A (es) | 2004-12-07 |
| JP2004183102A (ja) | 2004-07-02 |
| US20040149360A1 (en) | 2004-08-05 |
| CA2452654C (fr) | 2009-10-06 |
| CA2452654A1 (fr) | 2004-06-05 |
| CN1294288C (zh) | 2007-01-10 |
| PL363906A1 (pl) | 2004-06-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4340432A (en) | Method of manufacturing stainless ferritic-austenitic steel | |
| JP3257649B2 (ja) | 高靭性高速度鋼部材およびその製造方法 | |
| EP2664687B1 (en) | Improved free-machining wrought aluminium alloy product and manufacturing process thereof | |
| EP0091897B1 (de) | Kaltverfestigender austenitischer Manganhartstahl und Verfahren zur Herstellung desselben | |
| NO772381L (no) | Nikkel-jern-krom-legering. | |
| PL206007B1 (pl) | Stal na konstrukcję mechaniczną, sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego oraz element ze stali kutej wytwarzany tym sposobem | |
| US4200459A (en) | Heat resistant low expansion alloy | |
| US5762725A (en) | Steel for the manufacture of forging having a bainitic structure and process for manufacturing a forging | |
| JP7310978B2 (ja) | 析出硬化型Ｎｉ合金の製造方法 | |
| US2519406A (en) | Wrought alloy | |
| PL194349B1 (pl) | Łupliwy element mechaniczny ze stali i sposób jego wytwarzania | |
| PL206006B1 (pl) | Stal na konstrukcję mechaniczną, sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego oraz element stalowy wytwarzany tym sposobem | |
| US20170145544A1 (en) | Lead-Free Brass Alloy | |
| US3128175A (en) | Low alloy, high hardness, temper resistant steel | |
| NO163289B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av et koldtstoerknende austenittisk manganstaal. | |
| PL195084B1 (pl) | Utwardzalny wydzieleniowo stop martenzytycznej stali nierdzewnej | |
| US4456481A (en) | Hot workability of age hardenable nickel base alloys | |
| JPH093604A (ja) | 精密鋳造用高速度工具鋼 | |
| WO2024014484A1 (ja) | 低熱膨張合金 | |
| JP7293696B2 (ja) | アルミニウム合金鋳造材およびその製造方法 | |
| US5439535A (en) | Process for improving strength and plasticity of wear-resistant white irons | |
| JP5929251B2 (ja) | 鉄合金 | |
| TWI634217B (zh) | 鎳基合金及其製造方法 | |
| JP7081096B2 (ja) | 析出硬化型Ｎｉ合金 | |
| JPS5925025B2 (ja) | 耐摩耗性および耐折損性にすぐれたロ−ル材 |