PL195084B1 - Utwardzalny wydzieleniowo stop martenzytycznej stali nierdzewnej - Google Patents

Utwardzalny wydzieleniowo stop martenzytycznej stali nierdzewnej

Info

Publication number
PL195084B1
PL195084B1 PL00350819A PL35081900A PL195084B1 PL 195084 B1 PL195084 B1 PL 195084B1 PL 00350819 A PL00350819 A PL 00350819A PL 35081900 A PL35081900 A PL 35081900A PL 195084 B1 PL195084 B1 PL 195084B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
alloy
alloy according
precipitation
stainless steel
dimension
Prior art date
Application number
PL00350819A
Other languages
English (en)
Other versions
PL350819A1 (en
Inventor
James W. Martin
Roland E. Schmitt
Ronald C. Gower
Original Assignee
Crs Holdings
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Crs Holdings filed Critical Crs Holdings
Publication of PL350819A1 publication Critical patent/PL350819A1/xx
Publication of PL195084B1 publication Critical patent/PL195084B1/pl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/02—Hardening by precipitation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Chemical Treatment Of Metals (AREA)

Abstract

1. Utwardzalny wydzieleniowo stop martenzytycznej stali nierdzewnej, znamienny tym, ze ma nastepujacy sklad w procentach wagowych: C do 0,030 Mn do 0,5 Si do 1,00 P do 0,025 S 0,007 - 0,015 Cr 14,00 - 15,50 Ni 3,50 - 5,50 Mo do 1 ,00 Cu 2,50 - 4,50 Nb+Ta (5xC) - 0,25 Al do 0,05 B do 0,010 N do 0,030 a reszte stanowi zasadniczo zelazo i zwykle zanieczyszczenia. PL PL PL PL

Description

Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest utwardzalny wydzieleniowo stop martenzytycznej stali nierdzewnej.
Specyfikacja materiałów używanych w technice lotniczej i aeronautycznej AMS 5659 opisuje utwardzalną wydzieleniowo stal nierdzewną 15Cr-5Ni do stosowania w ważnych częściach składowych konstrukcji lotniczych i aeronautycznych. AMS 5659 podaje minimalne wymagania dotyczące wytrzymałości i ciągliwości, które stop musi spełniać po różnych zabiegach cieplnych utwardzania wydzieleniowego.
Przykładowo, w stanie H900 (ogrzanie do około 482°C przez 1 godz., a następnie chłodzenie w powietrzu) odpowiednia stal musi mieć wytrzymałość na rozciąganie co najmniej 1310 MPa, zarówno w kierunku wzdłużnym jak i poprzecznym wraz z wydłużeniem co najmniej 10% w kierunku wzdłużnym i co najmniej 6% w kierunku poprzecznym. Jednakże wyrobom wytwarzanym w celu spełnienia tych wymagań zwykle brak obrabialności wymaganej przez producentów części.
Ponieważ stal opisana w AMS 5659 nadal jest używana w wielu częściach konstrukcji lotniczych i aeronautycznych, pojawiło się zapotrzebowanie na stal, która spełnia wszystkie wymagania mechaniczne według AMS 5659, ale ma również lepszą obrabialność.
Zasadniczo znane jest dodawanie pewnych pierwiastków, takich jak siarka, selen, tellur itd. do stali nierdzewnej, aby polepszyć jej obrabialność. Jednakże wprowadzenie takich dodatków polepszających obrabialność bez żadnych innych środków ma szkodliwy wpływ na właściwości mechaniczne stali, takie jak wiązkość i ciągliwość, aż do punktu, w którym stal taka staje się nieodpowiednia do ważnych części składowych konstrukcji, do których była ona przeznaczona.
W konsekwencji pojawia się zapotrzebowanie na utwardzalną wydzieleniowo martenzytyczną stal nierdzewną o dobrej ciągliwości, wiązkości i wytrzymałości na rozciąganie próbek z karbem, do ważnych zastosowań, która by również zapewniała lepszą obrabialność w porównaniu ze stalami aktualnie stosowanymi na ważne części, które powinny być zabezpieczone przed pękaniem.
Utwardzalny wydzieleniowo stop martenzytycznej stali nierdzewnej, według wynalazku charakteryzuje się tym, że ma następujący skład w procentach wagowych:
C do 0,030
Mn do 0,5
Si do 1,00
P do 0,025
S 0,007 - 0,015
Cr 14,00 - 15,50
Ni 3,50 - 5,50
Mo do 1,00
Cu 2,50 - 4,50
Nb+Ta (5xC) - 0,25
Al do 0,05
B do 0,010
N do 0,030
a resztę stanowi zasadniczo żelazo i normalne zanieczyszczenia. Stop zawiera, korzystnie, co najmniej 0,010% węgla.
Stop zawiera, ewentualnie, nie więcej niż 0,013% siarki. Stop zawiera, w szczególności, co najmniej 4,00% niklu. Stop zawiera, korzystnie nie więcej niż 0,50% molibdenu. Stop zawiera, ewentualnie, nie więcej niż 0,025% azotu. Stop zawiera, w szczególności, nie więcej niż 4,00% miedzi.
PL 195 084 B1
Drugi wariant utwardzalnego wydzieleniowo stopu martenzytycznej stali nierdzewnej, według wynalazku charakteryzuje się tym, że ma następujący skład w procentach wagowych:
C do 0,025
Mn do 0,50
Si do 0,50
P do 0,030
S 0,007 - 0,015
Cr 14,00 - 15,50
Ni 3,50 - 5,50
Mo do 0,50
Cu 2,50 - 4,50
Nb+Ta (5xC) - 0,25
Al do 0,025
B do 0,005
N do 0,025
a resztę stanowi zasadniczo żelazo i zwykłe zanieczyszczenia.
Stop zawiera, korzystnie, co najmniej 0,010% węgla.
Stop zawiera, ewentualnie, nie więcej niż 0,013% siarki.
Stop zawiera, w szczególności, nie więcej niż 15,25% chromu.
Stop zawiera, korzystnie, co najmniej 4,00% niklu.
Stop zawiera, ewentualnie, nie więcej niż 0,20% łącznie niobu i tantalu.
Stop zawiera, w szczególności, co najmniej 0,010% azotu.
Stop zawiera korzystnie, nie więcej niż 4,00% miedzi.
Trzeci wariant utwardzalnego wydzieleniowo stopu martenzytycznej stali nierdzewnej, według wynalazku charakteryzuje się tym, że ma następujący skład w procentach wagowych:
C 0,010 - 0,025
Mn do 0,50
Si do 0,50
P do 0,025
S 0,007 - 0,013
Cr 14,25 - 15,25
Ni 4,00 - 5,50
Mo do 0,50
Cu 3,00 - 4,00
Nb+Ta (5xC) - 0,20
Al do 0,025
B do 0,005
N 0,010 - 0,025
a resztę stanowi zasadniczo żelazo i zwykłe zanieczyszczenia.
PL 195 084 B1
Stal otrzymana ze stopu według wynalazku ma właściwości mechaniczne spełniające wymagania AMS 5659 i ma również znacznie lepszą obrabialność w porównaniu ze znanymi gatunkami utwardzalnych wydzieleniowo stali nierdzewnych 15Cr-5Ni.
Zawartość pierwiastków międzywęzłowych węgla i azotu jest ograniczona do małych wartości w tym stopie, aby polepszyć obrabialność stopu. Z tego względu stop według wynalazku zawiera nie więcej niż 0,030% każdego z tych pierwiastków, a korzystnie nie więcej niż 0,025% każdego z tych pierwiastków. Węgiel i azot są pierwiastkami silnie stabilizującymi austenit i ograniczenie ich zawartości do zbyt niskich poziomów powoduje powstawanie niepożądanych ilości ferrytu w stopie. Dlatego zawartość każdego z tych pierwiastków w stopie korzystnie wynosi co najmniej 0,010%.
Stop według wynalazku zawiera kontrolowaną ilość siarki, by polepszyć obrabialność bez pogorszenia ciągliwości, wiązkości i wytrzymałości na rozciąganie z karbem. W tym celu stop zawiera co najmniej 0,007% siarki. Zbyt duża zawartość siarki wpływa szkodliwie na ciągliwość, wiązkość i wytrzymałość na rozciąganie z karbem. Zawartość siarki jest w związku z tym ograniczona do nie więcej niż 0,015%, a korzystnie do nie więcej niż 0,013%.
Co najmniej 14,00%, a korzystnie co najmniej 14,25% chromu jest zawarte w stopie, aby uzyskać odpowiedni poziom odporności na korozję. Jednakże, kiedy zawartość chromu jest większa niż 15,50%, wówczas powstaje niepożądanie dużo ferrytu. Dlatego zawartość chromu jest ograniczona do nie więcej niż 15,50%, a korzystnie nie więcej niż 15,25%.
Stop zawiera co najmniej 3,50%, korzystnie co najmniej 4,00% niklu, aby utrzymać dobrą wiązkość i ciągliwość. Nikiel sprzyja również stabilizacji fazy austenitu w stopie przy niskich zawartościach węgla i azotu w tym stopie. Wytrzymałość stopu w stanie starzonym ulega pogorszeniu, kiedy zawartość niklu jest większa niż 5,50% ze względu na niepełną przemianę austenitu w martenzyt (tak zwany austenit szczątkowy) przy temperaturze pokojowej. Stop według wynalazku zawiera zatem nie więcej niż 5,50% niklu.
Jako główny czynnik utwardzania wydzieleniowego stop według wynalazku zawiera co najmniej 2,50%, korzystnie co najmniej 3,00% miedzi. Podczas obróbki cieplnej utwardzania wydzieleniowego wytrzymałość stopu znacznie wzrasta na skutek wydzielenia drobnych cząstek o dużej zawartości miedzi z martenzytycznej osnowy. Zawartość miedzi w tym stopie wynosi 2,50-4,50%, aby zapewnić żądane utwardzanie wydzieleniowe. Zbyt duża zawartość miedzi ma szkodliwy wpływ na stabilność fazy austenitycznej w tym stopie i może prowadzić do tworzenia nadmiaru austenitu w stopie po obróbce cieplnej utwardzania wydzieleniowego. Zawartość miedzi w stopie według wynalazku jest zatem ograniczona do nie więcej niż około 4,50%, a korzystnie nie więcej niż około 4,00%.
Niewielka ilość molibdenu polepsza odporność na korozję i wiązkość stopu. Fachowcy mogą łatwo określić minimalną skuteczną ilość. Zbyt duża zawartość molibdenu zwiększa skłonność do powstawania ferrytu w stopie i może mieć szkodliwy wpływ na stabilność faz stopu przez sprzyjanie powstawaniu szczątkowego austenitu. Chociaż stop według wynalazku może zawierać nawet do 1,00% molibdenu, korzystna zawartość molibdenu wynosi nie więcej niż 0,50%.
Stop według wynalazku ma niewielką zawartość niobu, głównie w charakterze czynnika stabilizującego przed powstawaniem węgliko-azotków, które są szkodliwe dla odporności na korozję. W tym celu stop zawiera niob w ilości równoważnej co najmniej pięciu zawartościom węgla w stopie (5 x %C). Zbyt dużo niobu, zwłaszcza przy małej zawartości węgla i azotu w stopie według wynalazku, powoduje nadmierne powstawanie węglików niobu, azotków niobu i/lub węglikoazotków niobu, co ma szkodliwy wpływ na dobrą obrabialność tego stopu. Zbyt dużo węglikoazotków niobu ma również szkodliwy wpływ na wiązkość stopu. Ponadto, nadmiar niobu powoduje powstawanie niepożądanie dużej ilości ferrytu w stopie. Zawartość niobu jest również ograniczona do nie więcej niż 0,30%, jeszcze lepiej nie więcej niż 0,25%, a korzystnie nie więcej niż 0,20%. Fachowcy zauważą, że część zawartości procentowej niobu można zastąpić tantalem. Jednakże zawartość tantalu jest korzystnie ograniczona do nie więcej niż 0,05% stopu.
Niewielka, ale skuteczna zawartość boru może wynosić do 0,010%, korzystnie do 0,005%, by polepszyć obrabialność stopu według wynalazku.
Resztę w składzie stopu stanowi żelazo oraz normalne zanieczyszczenia występujące w przemysłowych gatunkach stali nierdzewnych utwardzanych wydzieleniowo, przeznaczonych do podobnych zastosowań.
PL 195 084 B1
Przykładowo, zawartość glinu jest ograniczona do nie więcej niż 0,05%, a korzystnie nie więcej niż 0,025%, ponieważ glin może tworzyć azotki glinu i tlenki glinu, które są szkodliwe dla dobrej obrabialności stopu. Zawartość innych pierwiastków, takich jak mangan, krzem i fosfor jest również utrzymywana na niskim poziomie, ponieważ mają one szkodliwy wpływ na dobrą wiązkość zapewnianą przez stop według wynalazku.
Skład tego stopu jest wyważony tak, że mikrostruktura stali podlega zasadniczo całkowitej przemianie z austenitu w martenzyt podczas chłodzenia od temperatury wyżarzania do temperatury pokojowej. Jak opisano powyżej, pierwiastki składowe są wyważone w swych odpowiednich zakresach zawartości procentowej tak, że stop zawiera nie więcej niż około 2% obj. ferrytu, korzystnie nie więcej niż około 1% obj. ferrytu w stanie po wyżarzeniu.
Stop według wynalazku jest korzystnie roztapiany w próżniowym piecu indukcyjnym (VIM), ale może być również roztapiany łukiem elektrycznym w powietrzu (ARC). Stop jest ulepszany przez roztapianie łukiem elektrycznym w próżni (VAR) lub przez przetapianie elektrożużlowe (ESR). Stop może być wytwarzany w różnych postaciach produktu, obejmujących kęs, pręt i drut.
Stop według wynalazku może być również wykorzystywany do wytwarzania wielu różnych obrabianych przez skrawanie części odpornych na korozję, które wymagają dużej wytrzymałości i dobrej wiązkości. Wśród takich produktów końcowych są części zaworów, armatura, elementy łączące, wały, koła zębate, części silników spalinowych, części składowe urządzeń przetwórni chemicznych i wyposażenie papierni, jak również części składowe samolotów i reaktorów jądrowych.
Unikatowe połączenie właściwości zapewniane przez stop według wynalazku, zostanie lepiej ocenione w świetle niżej podanych przykładów.
Aby zademonstrować unikatowe połączenie właściwości zapewnianych przez stop według wynalazku, przygotowano przykłady stopu i zbadano je w stosunku do stopów porównawczych.
P r z y k ł a d 1
Cztery wsady, każdy o ciężarze około 181 kg, roztopiono w próżniowym piecu indukcyjnym i odlano pojedyncze kwadratowe wlewki o boku 19,05 cm. Analizy chemiczne tych wsadów podano w procentach wagowych w tabeli l. Wsad 1 jest przykładem stali według wynalazku. Wsady A, B i C są stopami porównawczymi.
T a b e l a l Pierwiastek (% wag.)
Nr wsadu C Mn Si P S Cr Ni Mo Cu Nb Ti B N Fe
1 0,020 0,30 0,42 0,021 0,009 14,87 4,72 0,10 3,30 0,15 <0,01 <0,0010 0,017 reszta
A 0,020 0,30 0,40 0,021 <0,001 14,87 4,70 0,10 3,30 0,15 <0,01 <0,0010 0,017 reszta
B 0,036 0,31 0,41 0,021 <0,001 15,11 4,59 0,10 3,30 0,26 <0,01 <0,0010 0,017 reszta
C 0,035 0,30 0,41 0,021 0,009 15,13 4,66 0,10 3,31 0,26 <0,01 <0,0010 0,017 reszta
Wlewki te kuto na prasie, by uzyskać kwadratowe kęsy o boku 10,2 cm, które walcowano wstępnie w pręty o przekroju okrągłym o średnicy 5,4 cm, a następnie walcowano na gorąco, by uzyskać pręt o średnicy 1,7 cm. Wszystkie pręty wyżarzano przez ogrzewanie ich do temperatury 1040°C, wygrzewano przez jedną godzinę w tej temperaturze prowadząc operację przesycania, a następnie hartowano w wodzie o temperaturze pokojowej. Dalsza obróbka polegała na prostowaniu wyżarzonych prętów, toczeniu do średnicy 1,618 cm, ponownym prostowaniu, zgrubnym szlifowaniu do średnicy 1,593 cm, a następnie szlifowaniu prętów do końcowej średnicy 1,59 cm.
Mikrostrukturę i właściwości mechaniczne wytworzonych prętów oceniano i porównywano z wymaganiami według AMS 5659. Tabela II pokazuje, że w mikrostrukturach prętów o średnicy 1,59 cm wyżarzonych w operacji przesycania było niewiele lub nie było wcale ferrytu.
PL 195 084 B1
T a b e l a II
Zawartość ferrytu w wyżarzonych prętach
Nr wsadu Zawartość ferrytu (% obj.)*
1 0,09
A nie wykryto
B nie wykryto
C 0,08
AMS 5659 2 maks.
* Mierzona w podbarwianych trawionych podłużnych próbkach metalograficznych sposobem analizy obrazu 100 pól pod powiększeniem x1050.
Porównanie własności mechanicznych przy rozciąganiu w temperaturze pokojowej i twardości czterech stopów w stanie wyżarzonym podano w tabeli III.
Dane z tabeli III obejmują umowną granicę plastyczności 0,2% (0,2% Y.S.) oraz wytrzymałość na rozciąganie (UTS) w MPa, procentowe wydłużenie w 4 średnicach (% wydłuż.), zmniejszenie pola powierzchni (RA) oraz twardość według Rockwella C (HRC).
T a b e l a III
Własności mechaniczne przy rozciąganiu wzdłużnym i twardość wyżarzonych prętów
Własności mechaniczne przy rozciąganiu11)
Nr wsadu 0,2% Y.S. UTS % wydłuż. %RA hrc1 (2)
1 930,8 1031,5 15,9 70,8 31
A 959,1 1030,8 16,3 77,5 31
B 990,1 1070,8 15,8 73,9 32
C 955,6 1061,8 15,5 70,8 32,5
AMS 5659 - 1206,6 maks. - - 39,1 maks.(3)
(1) Średnia z podwójnych próbek (2) Średnia z czterech pomiarów z miejsca pośrodku promienia (3) Przeliczone ze skali HB.
Porównanie własności mechanicznych przy rozciąganiu w temperaturze pokojowej i twardości przeprowadzono również dla stopów w różnych stanach starzenia podanych w AMS 5659.
Wyniki przedstawiono w tabeli IV obejmującej umowną granicę plastyczności 0,2% (0,2% Y.S.) oraz wytrzymałość na rozciąganie (UTS) w MPa, procentowe wydłużenie w 4 średnicach (% wydłuż.), zmniejszenie pola powierzchni (%RA) oraz twardość według Rockwella C (HRC).
PL 195 084 B1
T a b e l a IV
Własności mechaniczne przy rozciąganiu wzdłużnym i twardość prętów utwardzonych wydzieleniowo Własności mechaniczne przy rozciąganiu(1)
Nr wsadu Stan 1 (2) 3 0,2% Y.S. UTS % wydłuż. %RA HRC
1 H900 1308,6 1372,1 14,1 51,4 43
A 1329, 3 1369,3 14,5 56,6 43
B 1334,8 1376,9 14,8 59,6 43
C 1314,1 1374,1 14,4 59,7 43
AMS 5659 1172 min 1310 min 10 min 35 min 41,8-47,1(4)
1 H925 1232,1 1287,3 14,4 55,6 41
A 1231,4 1277,6 14,5 55,1 41
B 1239,7 1274,8 16,4 64,9 41
C 1224,5 11274,8 16,7 61,6 41
AMS 5659 1069 min 1172 min 10 min 38 min 40,4-45,7(4)
1 H1025 1100,4 1129,4 15,3 62,1 36
A 1088,0 1120,4 16,1 63,6 36
B 1106,5 1130,7 16,1 65,6 36
C 1100,4 1125,9 16,1 65,4 36
AMS 5659 1000 min 1069 min 12 min 45 min 35,5-43,1(4)
1 H1150 795,0 958,4 21,3 68,9 30
A 798,4 955,6 23,3 73,2 30
B 781,2 952,9 21,7 71,7 30
C 755,7 952,2 21,8 70,2 30
AMS 5659 724 min 931 min 16 min 50 min 28,8-37,9(4>
(1) Średnia z podwójnych próbek.
(2) Cykle starzenia zdefiniowane są następująco:
H900: 482°C/1 godz./ chłodzenie w powietrzu,
H925: 496°C/ 4 godz./ chłodzenie w powietrzu,
H1025: 552°C/ 4 godz./ chłodzenie w powietrzu,
H1150: 621 °C/ 4 godz./ chłodzenie w powietrzu.
(3) Średnia z czterech pomiarów.
(4) Przeliczone ze skali HB.
Dane przedstawione w tabelach III i IV wykazują, że twardość i własności mechaniczne przy rozciąganiu tych czterech stopów są podobne i że wszystkie one spełniają wymagania AMS 5659 w odpowiednich warunkach obróbki cieplnej.
Obrabialności wyżarzonych prętów o średnicy 1,59 cm, z każdego stopu, badano za pomocą jednowrzecionowej maszyny śrubowej Brown and Sharpe Ultramatic. Prędkość wrzeciona wykorzystywano jako zmienny parametr testu. Przeprowadzono trzy próby na wszystkich czterech wsadach przy prędkościach 8,87 i 9,69 m2 na minutę. Próbę zakończono z jednego z dwóch powodów a) zwiększenie wymiaru części przekraczające 0,076 mm na skutek zużycia narzędzia (zwiększenie wymiaru części), albo b) co najmniej 400 części obrobiono skrawaniem bez zwiększenia wymiaru części o 0,076 mm (przerwano). Przy próbie tej nie wystąpiło niszczące uszkodzenie narzędzia, co byłoby trzecim powodem zakończenia próby.
PL 195 084 B1
Parametry badań na maszynie śrubowej i wyniki przedstawiono w tabeli V, łącznie z prędkością wrzeciona w metrach kwadratowych na minutę, liczbą obrobionych skrawaniem części i powodem zakończenia każdego badania.
T a b e l a V
Wyniki badania wyżarzonych prętów za pomocą maszyny śrubowej
Numer wsadu Prędkość wrzeciona Liczba części Powód zakończenia badania
1 8,87 455 Przerwano
8,87 455 Przerwano
8,87 375 Zwiększenie wymiaru części
9,69 245 Zwiększenie wymiaru części
9,69 185 Zwiększenie wymiaru części
9,69 235 Zwiększenie wymiaru części
A 8,87 115 Zwiększenie wymiaru części
8,87 115 Zwiększenie wymiaru części
8,87 165 Zwiększenie wymiaru części
9,69 95 Zwiększenie wymiaru części
9,69 85 Zwiększenie wymiaru części
9,69 85 Zwiększenie wymiaru części
B 8,87 45 Zwiększenie wymiaru części
8,87 35 Zwiększenie wymiaru części
8,87 35 Zwiększenie wymiaru części
9,69 35 Zwiększenie wymiaru części
9,69 45 Zwiększenie wymiaru części
9,69 45 Zwiększenie wymiaru części
C 8,87 95 Zwiększenie wymiaru części
8,87 95 Zwiększenie wymiaru części
8,87 85 Zwiększenie wymiaru części
9,69 55 Zwiększenie wymiaru części
9,69 65 Zwiększenie wymiaru części
9,69 65 Zwiększenie wymiaru części
(1) Przy wszzstkich bbadniaah zzstosowano szzykość ppsswu noóż ddooróóki zzrubnej 0,05 mm na obrót.
W tabeli VI podano zestawienie danych z tabeli V powyżej, łącznie z liczbą części obrabianych skrawaniem przy każdej prędkości wrzeciona. Podano również średnią i standardową wartość odchylenia dla stopów porównawczych.
PL 195 084 B1
T a b e l a VI
Zestawienie wyników badań wyżarzonych prętów za pomocą maszyny śrubowej
Nr wsadu Liczba obrobionych części przy 8,87 m2/min Odchylenie średnie Odchylenie standardowe
1 >400*, >400*, 370 - -
A 110, 110, 160 127 28,9
B 40, 30, 30 33 5,8
C 90, 90, 80 87 5,8
* Badanie przerwano ze względu na bicie.
Nr wsadu Liczba obrobionych części przy 9,69 m2/min Odchylenie średnie Odchylenie standardowe
1 240, 180, 230 217 32,1
A 90, 80, 80 83 5,8
B 30, 40, 45 38 7,6
C 50, 60, 60 57 5,8
Widziane razem dane z tabeli II-VI wykazują, że wsad 1 zapewnia znacznie lepsze połączenie właściwości w porównaniu z wsadami A, B i C, ponieważ zapewnia lepszą obrabialność przy spełnianiu wymagań w odniesieniu do właściwości mechanicznych i mikrostrukturalnych według AMS 5659.
P r z y k ł a d 2
Sześć wsadów po 181 kg roztopiono w próżniowym piecu indukcyjnym i odlano z nich wlewki o wymiarze 19,05 cm. Analizy chemiczne tych wsadów podano w tabeli VII w procentach wagowych. Wsady 2, 3 i 4 są przykładami stali według wynalazku, a wsady D, E i F są stopami porównawczymi.
T a b e l a VIl Pierwiastek (% wag.)
Nr wsadu C Mn Si P S Cr Ni Mo Cu Nb Ta B N Fe
2 0,022 0,45 0,23 0,026 0,006 15,31 4,73 0,25 3,78 0,21 <0,01 <0,0010 0,017 reszta
3 0,026 0,51 0,48 0,023 0,014 15,32 4,28 0,12 3,28 0,20 <0,01 O.0011 0,018 reszta
4 0,020 0,51 0,45 0,028 0,011 15,28 4,80 0,27 3,16 0,20 <0,01 <0,0020 0,013 reszta
D 0,022 0,44 0,23 0,028 0,003 15,29 4,73 0,25 3,79 0,45 <0,01 0.0010 0,017 reszta
E 0,034 0,63 0,49 0,025 0,020 15,71 4,29 0,12 3,29 0,26 <0,01 0,0011 0,017 reszta
F 0,020 0,52 0,45 0,026 0,018 15,56 4,51 0,27 3,16 0,22 <0,01 0,0021 0,013 reszta
Wsad 2 przygotowano dla porównania z wsadem D, wsad 3 przygotowano dla porównania z wsadem E, a wsad 4 przygotowano dla porównania z wsadem P. Wlewki kuto na prasie w pręty kwadratowe o boku 10,2 cm, jak opisano powyżej w przykładzie 1 pręty te z wsadów 2 i D przetwarzano następnie w pręty o przekroju okrągłym o średnicy 1,59 cm, jak opisano powyżej w przykładzie 1.
Porównanie własności mechaniczne przy rozciąganiu wzdłużnym w temperaturze pokojowej i twardości wsadów 2 i D w stanie wyżarzonym oraz w stanie H1150 podano w tabelach VIIIA i VIIIB. Przed badaniem pręty z każdego wsadu wyżarzono w temperaturze 1040°C przez 1 godz., a następnie hartowano w wodzie. Potem pręty z każdego wsadu utwardzano wydzieleniowo na drodze ogrzewania w temperaturze 621°C przez 4 godz. i następnie chłodzenie w powietrzu.
PL 195 084 B1
Dane z tabel VIIIA i VIII8B obejmują umowną granicę plastyczności 0,2% (0,2% Y.S.) oraz wytrzymałość na rozciąganie (UTS) w MPa, procentowe wydłużenie w 4 średnicach (% wydłuż.), zmniejszenie pola powierzchni (%RA) oraz twardość według Rockwella C (HRC). Dla odniesienia podano również wymagania według AMS 5659 dotyczące wytrzymałości na rozciąganie i twardości.
T a b e l a VIIIA
Własności mechaniczne przy rozciąganiu i twardość prętów wyżarzonych
Własności pręta wyżarzonego11’
Nr wsadu 0,2% Y.S. UTS % wydłuż. %RA HRC(2)
2 988,0 1021,8 15,5 70,4 51
D 924,6 954,9 15,7 72,8 27,5
AMS 5659 - 1206,6 maks. - - 59,1 maks.
(1) Śreenia a p pdwójóychp róóbkkdroociąggnia a ś reenicy6 615 mm.
(2) Śreenia ^w^doc ć na ^βίο·^ p porzeeznam p ręta aporoodup romiema.
T a b e l a VIIIB
Własności mechaniczne przy rozciąganiu i twardość prętów H1150
Własności pręta utwardzanego wydzieleniowo (υ
Nr wsadu 0,2% Y.S. UTS % wydłuż. %RA hrc(2)
2 768,1 951,5 22,4 69,4 29,0
D 865,2 952,9 21,1 75,1 29,0
AMS 5659 724 min 951 min 16 min 50 min 28,8 - 57,9
(1) Średnia z podwójnych próbek do rozciągania o średnicy 6,55 mm.
(2) Średnia twardość na przekroju poprzecznym pręta pośrodku promienia.
W tabelach IX i X podano wyniki badania obrabialności prętów 1,59 cm z wsadów 2 i D w stanie utwardzenia wydzieleniowego H1150.
Tabela IX przedstawia wyniki dla podwójnych badań każdego wsadu na automatycznej maszynie śrubowej, jak opisano w przykładzie 1 powyżej, łącznie ze względnymi ilościami C, S i Nb, w procentach wagowych oraz liczbę obrobionych części do zakończenia badania. W każdym wypadku prędkość wrzeciona wynosiła 9,69 m2/min, a prędkość posuwu narzędzia wynosiła 0,05 mm na obrót.
T a b e l a IX
Wyniki badań prętów utwardzonych wydzieleniowo H1150 na maszynie śrubowej
Nr wsadu %C %S %Nb Liczba części Powód zakończenia badania
2 0,002 0,006 0,21 140 Zwiększenie wymiaru części
160 Zwiększenie wymiaru części
D 0,022 0,005 0,45 90 Zwiększenie wymiaru części
80 Zwiększenie wymiaru części
PL 195 084 B1
W tabeli X poniżej podano wyniki podwójnych badań żywotności narzędzia na każdym wsadzie, łącznie ze względnymi zawartościami procentowymi C, S i Nb, graniczną zużywalnością narzędzia wyrażoną w cm do uszkodzenia i czasem do uszkodzenia wyrażonym w s, oraz objętością materiału skrawanego z badanego pręta wyrażoną w cm3.
W badaniu tym odcinki prętów z każdego wsadu toczono na tokarce jednoostrzowej za pomocą noża z wkładką ze stali szybkotnącej T15. Parametry przyspieszonego posuwu i prędkości skrawania wybrano tak, aby spowodować niszczące uszkodzenie narzędzia. Wszystkie badania przeprowadzano przy prędkości wrzeciona 18,58 m2 na minutę i przy prędkości posuwu narzędzia 0,34 mm na obrót, by osiągnąć prędkość usuwania materiału 29,17 cm3/min
T a b e l a X
Wyniki badania żywotności narzędzia wobec prętów utwardzonych wydzieleniowo H1150
Uszkodzenie narzędzia
Nr wsadu %C %S %Nb cm s Skrawana obj.
2 0,022 0,006 0,21 5,38 7,9 3,85
5,66 8,3 4,03
średn. 5,52 8,1 3,94
D 0,022 0,003 0,45 5,05 7,4 3,61
3,56 5,2 2,52
średn. 4,30 6,3 3,06
Dane zawarte w tabelach IX i X wykazują, że wsad 2, reprezentujący stop według wynalazku, zapewnia lepszą obrabialność w porównaniu ze wsadem D, kiedy stopy są w stanie utwardzonym wydzieleniowo (H1150).
W tabelach XIA i XIB podano wyniki badania własności mechanicznych przy rozciąganiu próbek bez karbu i z karbem, udarności, twardości i odporności na kruche pękanie prętów 10,2 cm ze wsadów 3, 4, E i F w stanie utwardzonym wydzieleniowo H1150. Tabela XIA zawiera dane dla próbek zorientowanych wzdłużnie, a tabela XIB dane dla próbek zorientowanych poprzecznie.
Wyniki przedstawione w tabelach XIA i XIB obejmują umowną granicę plastyczności 0,2% (0,2% Y.S.) oraz wytrzymałość na rozciąganie (UTS) w MPa, procentowe wydłużenie w 4 średnicach (% wydłuż.), zmniejszenie pola powierzchni (%RA), wytrzymałość na rozciąganie z karbem (NTS) w MPa, stosunek NTS/UTS, udarność z klinowym karbem według Charpy'ego (CYN) w J, twardość Rockwella C (HRC) i odporność na kruche pękanie (Kq) w MPam .
T a b e l a XIA
Wzdłużne własności mechaniczne prętów utwardzanych wydzieleniowo H1150 Własności mechaniczne przy rozciąganiu próbek bez karbu(1
Nr wsadu 0,2% Y.S. UTS % wydłuż. %RA nts(2) nts/uts(3) cvn(4) hrc(5) kq (6)
1 2 3 4 5 6 7 8 8 10
4 868,7 977,0 20,8 68,6 1513,4 144,141,140 161,7
878,4 980,4 21,1 68,7 1532,0 1,56 średn. 141 31 160,2
E 812,2 971,5 21,0 66,6 1507,9 130,127,118 135,6
807,4 969,4 20,9 66,5 1496,9 1,55 średn. 125 31 131,7
PL 195 084 B1 cd. tabeli XIA
1 2 3 4 5 6 7 8 8 10
5 754,3 941,1 23,4 69,7 1463,1 190,179,176 107,9
761,9 944,6 23,4 71,5 1463,8 1,55 średn. 182 29 108,9
F 758,4 954,2 22,9 71,5 1510,0 161,159,159 101,4
770,1 954,4 22,4 71,2 1493,4 1,57 średn. 160 29 99,2
AMS 5659 724 min 931 min 16 min 50 min 28,8 37,9
(1) próbki o średnicy 6,35 mm, bez karbu, do badania rozciągania.
(2) Kt=10 (d=6,4 mm, D=9,07 mm z promieniem rdzenia 0,0254 mm).
(3) średnia NTS / średnia UTS.
(4) standardowe próbki do badania udarności CVN z orientacją karbu poprzeczną-wzdłużną.
(5) średnia twardość zmierzona na przekroju złamanych próbek do badania udarności CVN.
(6) standardowe próbki kompaktowe do badania rozciągania, o grubości 3,81 cm z orientacją szczeliny poprzeczną-wzdłużną.
T a b e l a XIB
Własności mechaniczne w kierunku poprzecznym prętów utwardzanych wydzieleniowo H1150 Własności mechaniczne przy rozciąganiu próbek bez karbu(1)
Nr wsadu 0,2% Y.S. UTS % wydłuż. %RA nts(2) nts/uts(3) cvn(4) brc(5) kq (6)
4 862,5 72,9 17,5 53,7 1505,1 69, 62, 61 119,8
850,1 968,7 18,7 59,4 1521,7 1,56 średn. 64 30 118,7
E 827,4 972,9 16,1 42,5 1465,8 53, 53, 37 116,8
771,5 959,8 19,0 56,7 1461,7 1,51 średn. 47 30 97,8
5 748,8 943,2 21,1 65,0 1447,9 115,98,94 106,3
747,4 937,7 21,0 66,0 1426,5 1,53 średn. 102 29 107,5
F 760,5 955,6 19,8 58,9 1434,1 75, 75, 68 103,3
749,5 952,2 19,8 58,2 1425,8 1,50 średn. 72 29,5 93,7
AMS 5659 724 min 931 min 11 min 35 min 28,8-37,9
(1) próbki o średnicy 6,35 mm, bez karbu, do badania rozciągania.
(2) Kt=10 (d=6,4 mm, D=9,07 mm z promieniem rdzenia 0,0254 mm).
(3) średnia NTS / średnia UTS.
(4) standardowe próbki do badania udarności CVN z orientacją karbu poprzeczną-wzdłużną.
(5) średnia twardość zmierzona na przekroju złamanych próbek do badania udarności CVN.
(6) standardowe próbki kompaktowe do badania rozciągania, o grubości 3,81 cm z orientacją szczeliny poprzeczną-wzdłużną.
PL 195 084 B1
Dane w tabeli XIA wykazują, że wsady 4 i 5, które są stopami według wynalazku, chociaż zapewniają podobne właściwości rozciągania próbek bez karbu i z karbem oraz twardość w porównaniu ze wsadami E i F, mają jednak lepszą udarność i odporność na kruche pękanie w porównaniu z tymi stopami. Podobne wyniki przedstawiono w tabeli XIB dla poprzecznie zorientowanych próbek, chociaż na nieco niższych poziomach niż odpowiednie własności wzdłużne. Dobra udarność i odporność na kruche pękanie są szczególnie ważne w przypadku materiałów stosowanych na ważne części konstrukcji.
Razem dane przedstawione w tabelach VIIIA, VIIIB, IX, X, XIA i XIB wykazują wyraźnie lepsze połączenie wytrzymałości, wiązkości, ciągliwości i obrabialności, zapewniane przez stop według wynalazku.

Claims (16)

  1. Zastrzeżenia patentowe
    1. Utwarddalnywyydieleniowostoomartenzztyyznejstali nierddzwnej. z znmieenntym. żż ma następujący skład w procentach wagowych:
    C do 0,030 Mn do 0,5 Si do 1,00 P do 0,025 S 0,007 - 0,015 Cr 14,00 - 15,50 Ni 3,50 - 5,50 Mo do 1 ,00 Cu 2,50 - 4,50 Nb+Ta (5xC) - 0,25 Al do 0,05 B do 0,010 N do 0,030 a resztę stanowi zasadniczo żelazo i zwykłe zanieczyszczenia.
  2. 2. Stop według zastrz. 1, znamienny tym, że zawiera co najmniej 0,010% węgla.
  3. 3. Stop według zastrz. 1, znamienny tym, że zawiera nie więcej niż 0,013% siarki.
  4. 4. Stop według zastrz. 1, znamienny tym, że zawiera co najmniej 4,00% niklu.
  5. 5. Stop według zastrz. 1, znamienny tym, że zawiera nie więcej niż 0,50% molibdenu.
  6. 6. Stop według zastrz. 1, znamienny tym, że zawiera nie więcej niż 0,025% azotu.
  7. 7. Stop według zastrz. 1, znamienny tym, że zawiera nie więcej niż 4,00% miedzi.
  8. 8. Utwardzalny wydzieleniowo stop martenzytycznej stali nie rdzewnej, znamienny tym, że ma następujący skład w procentach wagowych:
    C do 0,025 Mn do 0,50 Si do 0,50 P do 0,030 S 0,007 - 0,015 Cr 14,00 - 15,50
    PL 195 084 B1 cd. tabeli Ni 3,50 - 5,50 Mo do 0,50 Cu 2,50 - 4,50 Nb+Ta (5xC) - 0,25 Al do 0,025 B do 0,005 N do 0,025 a resztę stanowi zasadniczo żelazo i zwykłe zanieczyszczenia.
  9. 9. Stop według zastrz. 8, znamienny tym, że zawiera co najmniej 0,010% węgla.
  10. 10. Stop według zastrz. 8, znamienny tym, że zawiera nie więcej niż 0,013% siarki.
  11. 11. Stop według zastrz. 8, znamienny tym, że zawiera nie więcej niż 15,25% chromu.
  12. 12. Stop według zastrz. 8, znamienny tym, że zawiera co najmniej 4,00% niklu.
  13. 13. Stoo weeług zzstrz. 8, zznmieeny tym, żż zzwiera nie więęej niż 0,22% łąccnie niot>b i tantalu.
  14. 14. Stop według zastrz. 8, znamienny tym, że zawiera co najmniej 0,010% azotu.
  15. 15. Stop według zastrz. 8, znamienny tym, że zawiera nie więcej niż 4,00% miedzi.
  16. 16. Utwardzalny wydzieleniowo stop martenzytycznej stali nie rdzewnej, znamienny tym, że ma następujący skład w procentach wagowych:
    C 0,010 - 0,025 Mn do 0,50 Si do 0,50 P do 0,025 S 0,007 - 0,013 Cr 14,25 - 15,25 Ni 4,00 - 5,50 Mo do 0,50 Cu 3,00 - 4,00 Nb+Ta (5xC) - 0,20 Al do 0,025 B do 0,005 N 0,010 - 0,025 a resztę stanowi zasadniczo żelazo i zwykłe zanieczyszczenia.
PL00350819A 1999-03-08 2000-03-08 Utwardzalny wydzieleniowo stop martenzytycznej stali nierdzewnej PL195084B1 (pl)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US12323099P 1999-03-08 1999-03-08
PCT/US2000/005916 WO2000053821A1 (en) 1999-03-08 2000-03-08 An enhanced machinability precipitation-hardenable stainless steel for critical applications

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL350819A1 PL350819A1 (en) 2003-02-10
PL195084B1 true PL195084B1 (pl) 2007-08-31

Family

ID=22407449

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL00350819A PL195084B1 (pl) 1999-03-08 2000-03-08 Utwardzalny wydzieleniowo stop martenzytycznej stali nierdzewnej

Country Status (17)

Country Link
US (1) US6576186B1 (pl)
EP (1) EP1159462B9 (pl)
JP (1) JP2002538311A (pl)
KR (1) KR100437960B1 (pl)
AT (1) ATE278047T1 (pl)
AU (1) AU3515600A (pl)
BR (1) BR0010403A (pl)
CA (1) CA2362123A1 (pl)
CZ (1) CZ303180B6 (pl)
DE (1) DE60014331T2 (pl)
ES (1) ES2228483T3 (pl)
IL (1) IL145175A (pl)
MX (1) MXPA01009062A (pl)
PL (1) PL195084B1 (pl)
RU (1) RU2244038C2 (pl)
TW (1) TW541346B (pl)
WO (1) WO2000053821A1 (pl)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7235212B2 (en) 2001-02-09 2007-06-26 Ques Tek Innovations, Llc Nanocarbide precipitation strengthened ultrahigh strength, corrosion resistant, structural steels and method of making said steels
JP4144283B2 (ja) * 2001-10-18 2008-09-03 住友金属工業株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼
US7651575B2 (en) * 2006-07-07 2010-01-26 Eaton Corporation Wear resistant high temperature alloy
EP1992709B1 (en) * 2007-05-14 2021-09-15 EOS GmbH Electro Optical Systems Metal powder for use in additive manufacturing method for the production of three-dimensional objects and method using such metal powder
CN103660216A (zh) * 2012-09-20 2014-03-26 东莞市科盛实业有限公司 一种液态硅胶注射机
CN103660215A (zh) * 2012-09-20 2014-03-26 东莞市科盛实业有限公司 一种液态硅胶注射机计量装置的提料活塞
DE102016109253A1 (de) 2016-05-19 2017-12-07 Böhler Edelstahl GmbH & Co KG Verfahren zum Herstellen eines Stahlwerkstoffs und Stahlwerksstoff
WO2021084025A1 (de) 2019-10-31 2021-05-06 Deutsche Edelstahlwerke Specialty Steel Gmbh & Co. Kg Korrosionsbeständiger und ausscheidungshärtender stahl, verfahren zur herstellung eines stahlbauteils und stahlbauteil
CN115261718B (zh) * 2022-03-28 2023-06-06 江西宝顺昌特种合金制造有限公司 一种超级奥氏体不锈钢s34565板材及其制备方法

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2850380A (en) 1957-03-04 1958-09-02 Armco Steel Corp Stainless steel
US4769213A (en) 1986-08-21 1988-09-06 Crucible Materials Corporation Age-hardenable stainless steel having improved machinability
JP2546550B2 (ja) * 1991-04-26 1996-10-23 新日本製鐵株式会社 衝撃靭性および耐粒界腐食性に優れた析出硬化型ステンレス鋼
FR2706489B1 (fr) * 1993-06-14 1995-09-01 Ugine Savoie Sa Acier inoxydable martensitique à usinabilité améliorée.
US5496421A (en) * 1993-10-22 1996-03-05 Nkk Corporation High-strength martensitic stainless steel and method for making the same
JP3204080B2 (ja) * 1996-03-22 2001-09-04 愛知製鋼株式会社 冷鍛性に優れた析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
ES2228483T3 (es) 2005-04-16
IL145175A0 (en) 2002-06-30
AU3515600A (en) 2000-09-28
TW541346B (en) 2003-07-11
IL145175A (en) 2005-08-31
RU2244038C2 (ru) 2005-01-10
EP1159462B9 (en) 2005-03-16
JP2002538311A (ja) 2002-11-12
ATE278047T1 (de) 2004-10-15
BR0010403A (pt) 2002-01-08
EP1159462B1 (en) 2004-09-29
CZ303180B6 (cs) 2012-05-16
DE60014331D1 (de) 2004-11-04
CZ20013225A3 (cs) 2002-10-16
KR100437960B1 (ko) 2004-07-01
EP1159462A1 (en) 2001-12-05
DE60014331T2 (de) 2006-02-09
WO2000053821A1 (en) 2000-09-14
PL350819A1 (en) 2003-02-10
CA2362123A1 (en) 2000-09-14
US6576186B1 (en) 2003-06-10
MXPA01009062A (es) 2002-03-27
KR20010102526A (ko) 2001-11-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101842825B1 (ko) 오스테나이트계 스테인리스 강 및 그 제조 방법
EP1471158B1 (en) Austenitic stainless steel
RU2693990C1 (ru) Сталь, изделие из стали и способ его изготовления
CN101921970B (zh) 高耐蚀、高强度和非磁性不锈钢,高耐蚀、高强度和非磁性不锈钢产品及其生产方法
EP0091897B1 (de) Kaltverfestigender austenitischer Manganhartstahl und Verfahren zur Herstellung desselben
EP0859869B1 (en) High-strength, notch-ductile precipitation-hardening stainless steel alloy
CA2299468C (en) High-strength, notch-ductile precipitation-hardening stainless steel alloy
EP0280996B1 (en) Austenitic stainless steel combining strength and resistance to intergranular corrosion
JP5307729B2 (ja) 無鉛快削鋼
EP0260022A2 (en) Stainless steel having good corrosion resistance and good resistance to corrosion in seawater and method for producing the same
PL195084B1 (pl) Utwardzalny wydzieleniowo stop martenzytycznej stali nierdzewnej
US4798634A (en) Corrosion resistant wrought stainless steel alloys having intermediate strength and good machinability
WO1992003584A1 (en) Controlled thermal expansion alloy and article made therefrom
JP2017193767A (ja) 冷間鍛造用鋼およびその製造方法
KR102113076B1 (ko) 압연 선재
JP6801717B2 (ja) 冷間鍛造用鋼及びその製造方法
WO1987004731A1 (en) Corrosion resistant stainless steel alloys having intermediate strength and good machinability
RU76647U1 (ru) Вал (варианты)
JP4316014B2 (ja) 合金鋼、鋼製品及びその使用方法
JP6766531B2 (ja) 冷間鍛造用鋼およびその製造方法
KR20030075427A (ko) 스텔라이트 6비 합금 의 열간 압연조직 제어방법

Legal Events

Date Code Title Description
LAPS Decisions on the lapse of the protection rights

Effective date: 20090308