NO772381L - Nikkel-jern-krom-legering. - Google Patents
Nikkel-jern-krom-legering.Info
- Publication number
- NO772381L NO772381L NO772381A NO772381A NO772381L NO 772381 L NO772381 L NO 772381L NO 772381 A NO772381 A NO 772381A NO 772381 A NO772381 A NO 772381A NO 772381 L NO772381 L NO 772381L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- alloy
- alloy according
- nickel
- content
- niobium
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 79
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 79
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 26
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 16
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 15
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 14
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 12
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 10
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 9
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 4
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000788 chromium alloy Substances 0.000 abstract 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 19
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 15
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 8
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 8
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 8
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000007656 fracture toughness test Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 4
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 3
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 3
- UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N iron nickel Chemical compound [Fe].[Ni] UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- 230000002459 sustained effect Effects 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003483 aging Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N copper;5,10,15,20-tetraphenylporphyrin-22,24-diide Chemical compound [Cu+2].C1=CC(C(=C2C=CC([N-]2)=C(C=2C=CC=CC=2)C=2C=CC(N=2)=C(C=2C=CC=CC=2)C2=CC=C3[N-]2)C=2C=CC=CC=2)=NC1=C3C1=CC=CC=C1 RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 150000002821 niobium Chemical class 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000000399 optical microscopy Methods 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/058—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium without Mo and W
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
Abstract
"Nikkel-j ern-krom-legering"
Description
Denne oppfinnelse angår nikkel-jern-legeringer méd lav utvidelseskoeffisient.
Ved en rekke varmefaste artikler er det ønskelig at materialet oppviser begrenset varmeutvidelse, f.eks. slike artikler som understøtter eller utgjør tetningsanordninger mellom komponenter i gassturbinmotorer hvor komponentene oppvarmes til forskjellige temperaturer under motorens gang. Sterke, varmefaste legeringer som er i handelen, har gjerne varmeutvidelseskoeffisienter på ca. 14 x 10 ^ til 16 x 10 /°C, og slike koeffisienter medfører vanskeligheter hvor forskjeller i motorens drifts-betingelser, f.eks. forskjeller i motorytelse ved avgang kontra vanlig flyvning, kan forårsake forskjellige termiske gradienter innen motorenheten. Dessuten kan disse vanskeligheter aksentu-eres ved forskjeller i den termiske utvidelse av de forskjellige legeringer i en gitt motor. For å overvinne slike vanskelig-
heter på kritiske steder i turbinmotorer, såvel som i andre varmedrevne motorer og andre oppvarmede deler, er det nødvendig å holde varmeutvidelseskoeffisientene på relativt lavt nivå,
f.eks. 5,4 x 10~<6>til 10,8 x 10~<6>/°C. Da de fleste komponenter i turbiner oppvarmes til temperaturer vesentlig over romtemperatur, bør den lave koeffisient dessuten være hovedsakelig kon-stant opp til eksempelvis 260-316°C og helst høyere.
Det er kjent nikkel-jern-legeringer, f.eks. en jern-legering inneholdende 36% nikkel, som har meget lav utvidelseskoeffisient, i noen tilfeller praktisk talt null. Det er også kjent å regulere legeringens sammensetning med hensyn til nikkél og jern, eventuelt også kobolt og andre elementer, slik at det oppnås ønskede utvidelseskoeffisienter og spesielle infleksjons-temperaturer. Tilsetning av utskillelsesherdnende elementer,
så som aluminium, titan.og niob, til slike legeringer er kjent.
For at legeringene skal kunne anvendes industrielt, må de imidler-tid i alminnelighet ha styrke og seighet når de artikler som fremstilles av legeringene har hakk eller innskjæringer, og de må ha styrke når det gjelder artikler som oppvarmes til høye temperaturer, så som 649°C, selv om den er høyere enn infleksjonstemperaturen, enn videre termisk utmatting og sjokk, og. i noen spesielle tilfelle må de tåle særlig sterk oppvarming hvis dette er påkrevet for behandling av andre deler i en større enhet, f.eks. når en del av en sammensatt artikkel må oppvarmes til slagloddings- eller sveise-temperatur. Endelig nevnes at iso-tropi når det gjelder legeringsartikkelens egenskaper, er sterktønskelig og undertiden nødvendig.
Det ble nå funnet at en legering som har en nøye regulert sammensetning, gjør det mulig å fremstille varmebehandlede kna-produkter som i alminnelighet vil oppvise denønskede kombinasjon av varmeutvidelses- og styrke-egenskaper.
Legeringen ifølge oppfinnelsen inneholder 30-57% nikkel, 1,7-8,3% krom, 1-2% titan, niob og/eller tantal i en slik mengde at niobinnholdet pluss halvparten av tantalinnholdet utgjør 1,5-5%, opp til 31% kobolt, opp til 1,5% aluminium, opp til 0,2% karbon, opp til 2% mangan, opp til 1% silicium og opp til 0,03% bor, resten - bortsett fra forurensninger, jern i en mengde på minst 34%, hvor legeringens sammensetning enn videre er begrenset i henhold til de følgende relasjoner:.
Allé prosentangivelser i den foreliggende beskrivelse er på vektbasis.
Regulering av legeringssamménsetningen i henhold til ovenstående områder og relasjoner kan tilveiebringe knaprodukter med høy styrke og begrenset utvidelse, hvilke produkter i omkrystallisert og eldningsherdnet tilstand i alminnelighet opp viser varmeutvidelseskoeffisienter under 10,8 x 10 — 6 / oC, vanligvis innen området 5,4 til 10,4 x 10 — 6 / oC, infleksjonstempera-turer på minst 288°C, flytegrense ved romtemperatur på minst
758 N/mm<2>og . tilstrekkelig kjervfasthet ved 649°C til at produktet 2 tåler en påkjenning på 483 N/mm. i minst 48 timer.
Det skal fremheves at den omkrystalliserte tilstand medfører en likeakset kornstrukturs gunstige isotropiske forhold. Eldningsherdning refererer seg til den type styrkefor-bedring som er kjent som gamma-utskillelsesherdning (gamma-prime precipitation hardening), som innebærer utskillelse av Ni^CAl, Nb, Ti, Ta) og muligens innbefatter den romsentrerte tetragonale "gamma double-prime".
Tilstedeværelsen av krom er særlig viktig for oppnåelse av tilfredsstillende kjervfasthet, spesielt kjervfasthet ved 649°C, hos produkter som fremstilles av legeringen ifølge oppfinnelsen hvis styrke er forbedret ved ovennevnte gamma-utskillelse. Krom kan anvendes i en mengde på 1,7-8,3%, men mengden overstiger fortrinnsvis ikke 5,5% og er fordelaktig 1,8-4,8%..
Ovennevnte relasjoner A, B, C og D er også viktige når det gjelder utvidelseskoeffisienten, infleksjonstemperaturen, flytegrensen og kjervfastheten hos omkrystalliserte, eldnings-herdnede varmebehandlede produkter. Relasjon D er også av betydning for oppnåelse av adekvat duktilitet og motstand mot riss-dannelse ved deformasjonseldning under sveising.
Med hensyn til andre bestanddeler foretrekker man av flere grunner at nikkelinnholdet ikke bør overstige 55%. Skjønt karbonmengden kan gå opp til 0,2%, overstiger den fortrinnsvis
ikke 0,1% og begrenses med fordel til høyst 0,06%. Man foretrekker å anvende et borinnhold på 0,002-0,012%. For oppnåelse av tilfredsstillende infleksjonstemperatur anvendes med fordel minst 7% kobolt i legeringene. Aluminiuminnholdet er fortrinnsvis 0,1-0,8%.
Niob må være til stede i legeringene i en mengde på 1,5-5%, men kan eventuelt delvis og endog helt erstattes med tantal forutsatt at tantal-prosenten det dobbelte av den er-stattede niob-prosent. Niobinnholdet pluss halvparten av tantalinnholdet vil derfor være 1,5-5%. Det skal bemerkes at tantal vanligvis er til stede i mengder opp til 10% i det niob som er i handelen.
Siliciuminnholdet overstiger fortrinnsvis ikke 0,5% av hensyn til smibarheten og sveisbarheten.
Når det gjelder uttrykket forurensninger, så menes her-med desoksydanter og/eller midler til å forbedre smibarheten, f.eks. 0,01% kalsium, 0,01% magnesium, 0,10% zirkonium og andre elementer i mengder som ikke ødelegger legeringens ønskede egenskaper. Andre tolerable forurensninger innbefatter opp til 1% kobber, opp til 1% molybden, opp til 1% wolfram, opp til 0,015% fosfor og opp til 0,015% svovel.
En fordelaktig sammensetning for oppnåelse av en spesi-. elt god kombinasjon av utvidelses-, styrke- og duktilitets-egenskaper hos legeringen i omkrystallisert-pluss-eldnede tilstand, foruten god smibarhet og andre behandlingsegenskaper som er av betydning ved fremstilling av artikler og konstruksjonselementer, innbefattende slagloddede eller sveisede elementer, er 36-40% nikkel, 12-16% kobolt, 1,8-3,2% krom, 3-4% niob, 1,2-1,6% titan, 0,1-0,4% aluminium, opp til 0,06% karbon og 0,002-0,012% bor, resten - bortsett fra forurensninger, jern i en mengde på minst 36%. Med utgangspunkt i denne sammensetning kan duktilitets-egenskapene forbedres ved at man tar sikte på ca. 3%, dvs. 2,75-3,25%, niob, og styrkeegenskapene kan forbedres ved at man tar sikte på ca. 4%, dvs. 3,75-4,25%, niob.
Legeringen kan fremstilles ved slike fremgangsmåten som vanligvis anvendes ved fremstilling av nikkel-jern-legeringer av høy kvalitet. Induksjonssmelting, ved. luftsmelteme-toder og ved vakuumsmeltemetoder, er blitt funnet å være tilfredsstillende. Andre smelternetoder, eksempelvis elektrofluks-smel-ting eller vakuum-lysbuesmelting eller -omsmelting, kan benyttes om det ønskes.. Legeringen har god smibarhet både ved varmbearbeidelse og ved kaldbearbeidelse. Videre kan legeringen, når dens sammensetning er regulert i henhold til oppfinnelsen, be-arbeides' ved midlere temperaturer under legeringens omkrystalli-sasjonstemperatur (f.eks. mellom 17 og 166°C under omkrystallisasjonstemperaturen), fulgt av omkrystalliseringsglødning under oppnåelse av tilfredsstillende resultater, herunder gode egenskaper med hensyn til kjervslagfasthet. Omkrystalliserte produkter av legeringen er i regelen kjennetegnet ved likeaksede kornstrukturer som er fordelaktige når det gjelder oppnåelse av isotropiske fasthetsegenskaper og andre egenskaper. Blant annet kan legeringen bearbeides'ved midlere temperaturer, hvilket er en fordel både teknisk og økonomisk ved industriell fremstilling, fordi smiing, valsing eller annen bearbeidelse av legeringen kan fortsettes mens legeringen nedkjøles fra varmbearbeidelsesom-rådet til omkrystallisasjonstemperaturen og under denne temperatur, slik at man unngår tidstap og kostnader som følger med av-brytelse av bearbeidelsen for ny oppvarmning.
Varmbearbeidelse av barrer av legeringen kan begynne
ved ca. 1149°C og kan fortsettes ned til ovennevnte midlere temperaturområde, og om detønskes kan bearbeidelsen av den varmbearbeidede legering fortsettes mens legeringen kjøles ned i det nevnte midlere bearbeidelsesområde. Ny oppvarmning for om-krystalliseringsglødning av den varme bearbeidede legering ut-føres i alminnelighet innen området 927-1038°C i ca. 1 time til et kvarter, idet tiden selvsagt avhenger av den mengde av be-arbeidelsesenergi som bibeholdes mens bearbeidelsen pågår under omkrystalliseri.ngstemperaturen. Glødning i 1 time ved 927°C, eller 1/4 time ved 1038°C, eller proporsjonalt mellom disse verdier, er ønskelig for fremstiling av finkornede strukturer.
Skjønt legeringen kan ha god kjervslagfasthet både. i grovkornet og finkornet tilstand, foretrekker man å fremstille en finkornet struktur for å sikre god kjervslagfasthet. Det skal bemerkes at finkornede strukturer, slik uttrykket anvendes i det foreliggende, er kjennetegnet ved en gjennomsnittlig kornstørrelse opp til ca. ASTM No. 5 (248 korn/mm<2>), ofte ASTM No. 5 til No. 8, (248 til 1980 korn/mm 2) mens omkrystalliserte grovkornede strukturer har en gjennomsnittlig kornstørrelse på ca. ASTM No. 4.5 (186 korn/mm<2>) eller større, ofte ASTM No. 2 til No. 4 (31 til 124. korn/mm<2>).
Omkrystalliseringsglødning ved temperaturer på minst 927°C tjener også til å bringe legeringen i en homogen tilstand av fast oppløsning, med de fleste, om ikke alle, de elementer som danner "gamma-prime", i oppløsning før eldningsbehandling.
(dødningen er .ikke en karbidoppløsningsglødning.) Bråkjøling
i vann etter glødning er hensiktsmessig for bibeholdelse av den oppløste tilstand inntil det neste behandlingstrinn, skjønt en langsommere kjøling, f.eks. luftkjøling, kan være tilfredsstillende i noen tilfeller.
Legeringen kan fortrinnsvis gis øket styrke ved eldning ved temperaturer på ca. 621-732°C i ca. 8 timer eller mer. Den varmbearbeidede legering, med eller uten bearbeidelse ved oven nevnte.midlere temperaturer og/eller kaldbearbeidelse, bringes hensiktsmessig i en tilstand av fast oppløsning før eldning.
En særlig tilfredsstillende eldningsbehandling omfatter, i en kontinuerlig arbeidsgang, behandling ved 718°C i 8 timer, deretter .kjøling i ovn med en hastighet på 56°C/time til 62.1°C, behandling ved 621°C i 8 timer og deretter kjøling i luft, eller i ovnen, til romtemperatur.
De eldningsherdede produkter har i alminnelighet, både
i finkornet og i grovkornet tilstand, en flytegrense på minst 758 N/mm 2 og en forlengelse på ca. 8% eller mer ved romtemperatur, og det oppnås minst 2% forlengelse ved 649°C ved bruddfasthets-prøve (glatt prøvestav).
Produktene er ferromagnetiske ved romtemperatur og høyere temperaturer opp til ca. infleksjonstemperaturen. Det vil forståes at infleksjonstemperaturen i praksis kan avvike noen grader fra Curie-temperaturen. .Legeringssamménsetningen reguleres med fordel til 30-55% nikkel, 1,7-5,5% krom og opp til 27/5% kobolt, og slik at relasjon A ikke overstiger 48,8 og relasjon B er minst 43,5. Produkter fremstilt av legeringer med denne foretrukne sammensetning oppviser i alminnelighet en varmeutvidelseskoeffisient som ikke overstiger 9 x 10 /°C, og en infleksjonstemperatur på minst 327°C.
For oppnåelse av særlig god fasthet, inbefattendé vanligvis en flytegrense ved romtemperatur på minst 896 N/mm 2og en bruddfasthet ved 649°C tilstrekkelig til at materialet i. finkornet glødet tilstand tåler 586 N/mm 2i 48 timer både i form
av glatte prøvestaver og for prøvestaver med skår eller kjerv, reguleres den ovenfor nevnte foretrukne sammensetning omfattende 30-55% Ni og 1,7-5,5% Cr til enn videre å omfatte et innhold på minst 2,2% niob og slik at relasjon C er minst 4,9. Det bemerkes at de bruddfastheter som angis i det foreliggende, gjelder både glatte prøvestaver og prøvestaver med skår eller kjerv, med kjerv-Ktpå minst 3,5, og de angitte forlengelser gjelder forlengelse etter brudd for glatte prøvestaver.
En annen foretrukken sammensetning hvor aluminiuminnholdet er høyst 0,8% og titaninnholdet høyst 1,6%, hvor %Nb x %Cr (relasjon E) ikke er mindre enn 7, og hvor relasjon C er minst 4,36, medfører i alminnelighet en flytegrense på minst 827 N/mm2 og en forlengelse på 10% ved romtemperatur og en bruddfasthet på minst 586 N/mm<2>over et tidsrom på 48 timer ved 649°C når materialet er i grovkornet glødet tilstand.
En annen foretrukken legering, i hvilken aluminiuminnholdet ikke overstiger 0,4%, %Nb. + l/2%T.a ikke overstiger 4% og relasjon C er minst 4,36, gir i alminnelighet meget god duktilitet ved' bruddfasthetsprøve, nemlig minst 5% forlengelse ved 649°C, når legeringen er i finkornet tilstand,.og flytegrensen ved rom-2 temperatur er minst 827 N/mm
En spesielt foretrukken legering inneholder høyst 0,4% aluminium, (%Nb + l/2%Ta) overstiger ikke 4%, relasjon C er minst 4,36 og reiasjon E (%Nb x %Cr) er minst 7,0. Legeringer med slike. sammensetninger oppviser i alminnelighet i grovkornet tilstand. god duktilitet (5% bruddforlengelse og 10% forlengelse ved romtemperatur) og en flytegrense på 827 N/mm 2eller høyere.
Spesielt god bruddfasthet ved 649°C (i minst 48 timer) på minst 655 N/mm 2såvel som gode romtempératur-egenskaper, illu-strert ved en flytegrense på minst 896 N/mm 2oppnås i alminnelighet hos produkter av en grovkornet legering inneholdende opp til 0,8% aluminium og opp til 1,6% titan, 2,9-5,0% niob, hvor relasjon C er minst 4,92 og relasjon E (%Nb x %Cr) minst 7,0. Brudd-forlengelsen er vanligvis 2% eller mer; når 5% ønskes, bør aluminiuminnholdet ikke overstige 0,4% og (%Nb + l/2%Ta) ikke overstige 4%.
En bruddforlengelse på minst 5% sammen med en bruddfasthet ved 649°C på 586 N/mm<2>oppnås i alminnelighet hos finkornede produkter inneholdende 2,2-4,0% niob (eller %Nb+l/2%Ta), opp til 0,4% aluminium og hvor relasjon C er minst 4,92. Det skal nå
gis noen eksempler:
En smelte av legering nr. li tabell I og IA ble fremstilt ved luft-induksjonssmeltning av metaller som sådanne, samt krom- og niob-ferrolegeringer, av høy handelskvalitet med hensyn til renhet. Aluminium, titan og små mengder ferrdbor ble tilsatt like før smeiten var klar for tapping. Desoksydasjon ble foretatt ved en 0,06%.kalsiumtilsetning. Legeringen ble støpt og størknet i en barre-form i luft. Resultater av en kjemisk analyse av legering nr. 1 og beregning av relasjonene A, B, C, D og E for legering nr. 1 er angitt i de følgende tabeller I og IA. Barren ble homogenisert ved 1177°C i 12-16 timer og hammersmidd ved ca.'1121°C til en 17,5 mm kvadratisk barre som var ca. 50% større enn den tilsiktede endelige barre. Den varmebehandlede barre ble deretter kjølt på hammeren til 871°C og til slutt smidd til 14,3 mm kvadratiske stenger og luftkjølt. Smiingen ble avsluttet ve.d ca. 816°C eller noe lavere og resulterte i den tilstand som oppnås ved den tidligere nevnte bearbeidelse ved midlere temperaturer. Prøveemner for korttids-strekkprøver, bruddfasthetsprøver og varmeutvidelsesprøver ble fremstilt av stangmateriale av legering nr. 1 i dennes tilstand umiddelbart etter smiingen, dvs. etter varmbearbeidelse ved midlere temperaturer, og prøveémnene ble behandlet ved glødning og eldning. Glødebehandlingen ble utført i en atmosfære av luft i 1 time ved glødebehandlings-temperaturen, fulgt av bråkjøling i vann til romtemperatur.
Noen av de sténger som var.varmebehandlet ved nevnte midlere temperaturer, ble glødet ved 885°C, andre ved 927°C. Glødebe-handlingen ved 927°C resulterte i en fullstendig omkrystalli- ' sert mikrostruktur; glødebehandlingen ved 885°G resulterté i en delvis omkrystallisert struktur med en blanding av lang-strakte korn og likeaksede korn. dødningen ved 927°C resulterte i omkrystalliserte finkornede strukturer med gjennomsnittlig korn-diameter innen området 0,030-0,046 mm. For eldning ble legeringen på ny oppvarmet i luft til 718°C, holdt ved 718°C i 8 timer, deretter kjølt i ovn til 621°C med en.kjøle-hastighet på 56°C pr. time, deretter holdt ved 621°C i 8 timer og til slutt, luftkjølt til romtemperatur. Eldningsbehandlingen resulterte i forsterkning av légéringen ved utfelling av "gamma prime" i en grunnmasse av gamma-fase.
Nedenstående tabell II viser resultater vedrørende korttids-strekkprøvning av varmebehandlede produkter av legering nr. 1 fremstilt på denne måte, under anvendelse av standardiserte metoder for utprøvning av mekaniske egenskaper (innbefattende flytegrense (0,2-grensen) og bruddfasthet, forlengelse på basis av 25,4 mm lengde og tverrsnittsreduksjon på basis av 6,4 mm diameter ved romtemperatur og 649°C, samt dilatometermålinger for bestemmelse av den midlere varmeutvidelseskoeffisient, og inf.lek-sjons temperaturen). Målingene vedrørende utvidelse ble utført på legeringer som var glødet ved 84 3°C eller høyere temperatur, da erfaring har vist at verdier for varmeutvidelse og infleksjonstemperatur påvirkes lite.av glødetemperaturer innen området ca.
84 3-1038°C, som resulterer i de delvis omkrystalliserte eller finkornede strukturer. Disse verdier påvirkes i bare ubetydelig grad
(dvs. 3% økning i varmeutvidelseskoeffisienten)' ved bruk av grov-korn-glødebehandling. Tabell III viser resultater vedrørende bruddfasthetsforsøk ved 649°C utført med smidde- og -varmebehandlede glatte prøvestaver (5,1 mm diameter, 25,4 mm lengde) og under anvendelse av tykkere prøvestaver forsynt med skår hvor skår-diameteren var 5,1 mm, og som for denne legering var dannet maski-nelt med en spenningskonsentrasjon (Kt) på 4,1. Tabellen angir også opplysninger vedrørende varmebehandling og kornstørrelse. For å fremskynde utprøvningen økte man belastningen ved brudd-fasthetsbestemmelsene etter at prøveemnene hadde vist tilstrekkelig styrke eller fasthet, innbefattende fastheten av skår-sek-sjonen, til å motstå strekkbelastninger på 483 N/mm. i minst 48 timer. I betraktning av at resultatene i tabell III viser ut-holdte prøvetider lengre enn 48 timer ved en uvanlig høy skår-spenningskonsentrasjon (K^_ = 4,1), er det åpenbart at légering nr. 1 etter finkorn-omkrystallisering ved 927°C hadde en kjervfasthet som var rikelig tilstrekkelig for oppnåelse av en utholdt prøvetid på minst 4 8 timer ved en påkjenning på 4 83 N/mm 2ved 649°C.
En ytterligere legering (nr. 2) hvis sammensetning også er angitt i tabell I og IA, ble fremstilt ved vakuum-induksjonssmelting av råmaterialer av den type som ble anvendt for legering nr. 1, vakuumstøping og størkning til en støpeblokk, som ble homogenisert og hammersmidd til en 50% overdimensjonert barre på samme måte som for legering nr. 1. Smeiten ble også i.dette tilfelle desoksydert ved en 0,06% kalsiumtilsetning. Barren ble på ny varmebehandlet ved 871°C og deretter smidd til endelig størrelse, ca. 14,3 mm i kvadrat. Tabell II og III viser resultatene vedrørende varmebehandling og utprøvningen, hvor man generelt gikk fram på samme måte som for legering nr. 1, under anvendelse av en kombinasjon av glatte prøvestaver og prøvestaver med skår som hadde en mer vanlig skår-Ktpå 3,6, og variert glødebehandling.
Resultater vedrørende utprøvning av andre produkter., fremstilt av.legeringer nr. 3-8 ved vakuumsmelting, smiing og varmebehandling i henhold til de arbeidsmåter som ble anvendt for legeringer 1 og 2, er også angitt i tabellene.
Kornstrukturer som i tabellene er angitt som finkornet omkrystallisert, var i alminnelighet likeakset med gjennomsnittlige kornstørrelser opp til 0,063 mm (diameter), for det meste 0,023-0,056 mm; de som er betegnet som grovkornet omkrystallisert var likeakset med gjennomsnittlige kornstørrelser over 0,076 (diameter), for det meste 0,089-0,13 mm. De ufullstendig omkrystalliserte strukturer hos de produkter som var glødet ved 843°C eller 885°C har en betydelig andel, f.eks.-halvparten eller mer av strukturen, med longitudinelt orienterte korn med side-eller dimensjons-forhold på ca. 2:1 til 4:1 og transversal-korn-størrelsér som syntes å være fine ved betraktning av tverr-snittet, idet kornene var varmebehandlet ved midlere temperaturer.
Metallurgisk undersøkelse, ved optisk mikroskopi og røntgendiffraksjon, av prøveemner fremstilt av de eksemplifiserte legeringer viste at de glødedé-pluss-eldnede strukturer besto av en gamma-grunnmasse som hadde en utskillelsesforsterkende "gamma-prime"-fase og diskontinuerlige, kulelignende karbider, i korngrensene. Den nevnte "gamma-prime"-fase var av en ultrafin størrelse som ikke kom klart fram ved en optisk forstørrelse opp til 1000X, men den ble påvist ved diffraksjonsundersøkelser. Ingen andre faser enn karbider ble observert i korngrensene.
De utvidelseskoeffisienter .som er angitt i tabell II, er midlere koeffisienter for lineær varmeutvidelse, hvilke verdier erholdtes ved dilatormetermålinger mellom romtemperatur og infleksjonstemperatur. De i tabellen angitte infleksjonstempera-turer ble bestemt ved tangentskjæringsmetoden.
Varmeutvidelsen av produkter fremstilt av legering nr.
4 og nr. 7 ble ytterligere undersøkt ved temperaturer over infleksjonstemperaturen og viste, midlere koeffisientverdier, fra romtemperatur til 649°C, på henholdsvis 10,8 x 10~6/°C og 11,7
x 10 — 6 / oC. Den midlere koeffisient for legering nr. 7 nådde 10,8 x 10~<6>/°C ved ca. 566°C.
Nedenstående tabell IV, som ytterligere vil belyse oppfinnelsen, viser tilsiktede sammensetningsområder for fremstilling av ytterligere legeringer (nr. 9-15)- ifølge oppfinnelsen,, hvilke oppviser lave utvidelseskoeffisienter på ca. 7,65 x 10 /°C; tabellen viser også eksempelvise fysiske og mekaniske egenskaper. Om det ønskes, kan andelene av nikkel, kobolt og jern justeres, innenfor de områder og i samsvar med de relasjoner som er angitt ovenfor, med sikte på å variere utvidelsesegenskapene, f.eks. ved å øke relasjon A slik at utvidelseskoeffisienten økes.
Den foreliggende oppfinnelse kan anvendes ved fremstilling av varmebehandlede produkter og artikler for maskiner og konstruksjonselementer som oppvarmes og kjøles til forskjellige temperaturer fra romtemperatur til høyere temperaturer, f.eks. 31.6°C eller 649°C, og kan spesielt anvendes for gassturbinkompo-nenter så som pakninger, braketter, flenser, akseler, bolter og hus.
Legeringens gode forarbeidelsesegenskaper kommer til nytte for oppnåelse av allsidighet ved anvendelse av legeringen hvor gode styrkeegenskaper og andre egenskaper er påkrevet, hvilket kan gjelde en lang rekke produksjonssituasjoner, f.eks. hvor det er ønskelig å begrense smiing til varmebearbeidelses-området når legeringen er relativt myk' og smibar med relativt
lavt trykk og liten slitasje på senkene, eller for forskjellige produksjonsbetingelser, hvor det er mer økonomisk å fortsette varmebehandlingen ned i det midlere temperaturområde.
Claims (12)
1. Legering inneholdende 30-57% nikkel, 1,7-8,3% krom, 1-2% titan, niob og/eller tantal i en slik mengde at niobinnholdet pluss halvparten av tantalinnholdet utgjør 1,5-5%, opp til 31% kobolt, opp til 1,5% aluminium, opp til 0,2% karbon, opp til 2% mangan, opp til 1% silicium og opp til 0,03% bor, resten, bortsett fra forurensninger, jern i en mengde på minst 34%, hvor legeringens sammensetning ytterligere reguleres i samsvar med de.følgende relasjoner:
2. Legering ifølge krav 1, karakterisert ved at krominnholdet ikke overstiger-5,5%.
3. Legering ifølge krav 2, karakterisert ved at den inneholder 1,8-4,8% krom..
4. Legering ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at den inneholder minst 7% kobolt.
5. Legering ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at den har et nikkelinnhold som ikke overstiger 55%.
6. Legering ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at den inneholder 0,1-0,8% aluminium.
7. Legering ifølge ét av de- foregående krav,
karakterisert ved at den inneholder 0,002-0,012% bor.
8. Legering ifølge et av de foregående krav,
karakterisert ved at den inneholder høyst 0,5% silicium.
9. Legering ifølge krav 1, karakterisert ved at nikkelin-nholdet ikke overstiger. 55%, krominnholdet ikké
overstiger 5,5%, koboltinnholdet ikke overstiger 27,5%, relasjon A ikke overstiger 48,8 og relasjon B er minst 43,5.
10. Legering ifølge krav 9, karakterisert ved at den inneholder minst 2,2% niob og at relasjon C er minst 4,9.
11. Legering ifølge krav 1, karakterisert ved at den inneholder 36-40% nikkel, 12-16% kobolt, 1,8-3,2% krom, 3-4% niob, 1,2-1,6% titan, 0,1-0,4% aluminium, opp til 0,06% karbon og 0,002-0,012% bor, resten, bortsett fra forurensninger, jern i en mengde på minst 36%.
12. Legering ifølge krav 1, hovedsakelig tilsvarende en av legeringene nr. 1-15.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/703,528 US4066447A (en) | 1976-07-08 | 1976-07-08 | Low expansion superalloy |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO772381L true NO772381L (no) | 1978-01-10 |
Family
ID=24825743
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO772381A NO772381L (no) | 1976-07-08 | 1977-07-05 | Nikkel-jern-krom-legering. |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US4066447A (no) |
JP (1) | JPS536225A (no) |
BE (1) | BE856648A (no) |
CA (1) | CA1085655A (no) |
DE (1) | DE2730452A1 (no) |
FR (1) | FR2357652A1 (no) |
GB (1) | GB1524800A (no) |
NO (1) | NO772381L (no) |
SE (1) | SE7707931L (no) |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4165997A (en) * | 1977-03-24 | 1979-08-28 | Huntington Alloys, Inc. | Intermediate temperature service alloy |
US4190437A (en) * | 1977-12-08 | 1980-02-26 | Special Metals Corporation | Low thermal expansion nickel-iron base alloy |
US4200459A (en) * | 1977-12-14 | 1980-04-29 | Huntington Alloys, Inc. | Heat resistant low expansion alloy |
US4172742A (en) * | 1978-01-06 | 1979-10-30 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Alloys for a liquid metal fast breeder reactor |
US4225363A (en) * | 1978-06-22 | 1980-09-30 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method for heat treating iron-nickel-chromium alloy |
US4236943A (en) * | 1978-06-22 | 1980-12-02 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Precipitation hardenable iron-nickel-chromium alloy having good swelling resistance and low neutron absorbence |
US4402742A (en) * | 1981-10-29 | 1983-09-06 | Get Products Corporation | Iron-nickel base brazing filler metal |
US4685978A (en) * | 1982-08-20 | 1987-08-11 | Huntington Alloys Inc. | Heat treatments of controlled expansion alloy |
US4487743A (en) * | 1982-08-20 | 1984-12-11 | Huntington Alloys, Inc. | Controlled expansion alloy |
US4517158A (en) * | 1983-03-31 | 1985-05-14 | Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha | Alloy with constant modulus of elasticity |
US4785142A (en) * | 1987-04-10 | 1988-11-15 | Inco Alloys International, Inc. | Superconductor cable |
EP0433072B1 (en) * | 1989-12-15 | 1994-11-09 | Inco Alloys International, Inc. | Oxidation resistant low expansion superalloys |
CA2088065C (en) * | 1990-08-21 | 1999-12-14 | Edward A. Wanner | Controlled thermal expansion alloy and article made therefrom |
US5304346A (en) * | 1990-10-26 | 1994-04-19 | Inco Alloys International, Inc. | Welding material for low coefficient of thermal expansion alloys |
US5137684A (en) * | 1991-03-06 | 1992-08-11 | Rockwell International Corporation | Hydrogen embrittlement resistant structural alloy |
EP0533059B1 (en) * | 1991-09-19 | 1997-01-02 | Hitachi Metals, Ltd. | Super alloy with low thermal expansion |
FR2691166B1 (fr) * | 1992-05-13 | 1994-08-19 | Europ Propulsion | Superalliage monocristallin à base fer-nickel, notamment pour aubes de turbines de moteurs-fusées, et procédé d'obtention. |
US5439640A (en) * | 1993-09-03 | 1995-08-08 | Inco Alloys International, Inc. | Controlled thermal expansion superalloy |
DE69317971T2 (de) * | 1992-09-18 | 1998-11-26 | Inco Alloys International, Inc., Huntington, W.Va. | Superlegierung mit eingestelltem Wärmeausdehnungskoeffizienten |
US5534085A (en) * | 1994-04-26 | 1996-07-09 | United Technologies Corporation | Low temperature forging process for Fe-Ni-Co low expansion alloys and product thereof |
US5425912A (en) * | 1994-07-07 | 1995-06-20 | Inco Alloys International, Inc. | Low expansion superalloy with improved toughness |
EP0856589A1 (en) * | 1997-01-29 | 1998-08-05 | Inco Alloys International, Inc. | Age hardenable / controlled thermal expansion alloy |
US6334912B1 (en) * | 1998-12-31 | 2002-01-01 | General Electric Company | Thermomechanical method for producing superalloys with increased strength and thermal stability |
US6416564B1 (en) | 2001-03-08 | 2002-07-09 | Ati Properties, Inc. | Method for producing large diameter ingots of nickel base alloys |
US20040261911A1 (en) * | 2003-06-30 | 2004-12-30 | Yuko Kondo | Strip material used for shadow mask having improved post-etching shape |
US7156932B2 (en) * | 2003-10-06 | 2007-01-02 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloys and methods of heat treating nickel-base alloys |
US7531054B2 (en) * | 2005-08-24 | 2009-05-12 | Ati Properties, Inc. | Nickel alloy and method including direct aging |
USH2245H1 (en) | 2007-03-12 | 2010-08-03 | Crs Holdings, Inc. | Age-hardenable, nickel-base superalloy with improved notch ductility |
US7985304B2 (en) * | 2007-04-19 | 2011-07-26 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloys and articles made therefrom |
JP6160942B1 (ja) * | 2015-09-29 | 2017-07-12 | 日立金属株式会社 | 低熱膨張超耐熱合金及びその製造方法 |
WO2017177233A2 (en) * | 2016-04-08 | 2017-10-12 | Northwestern University | Optimized gamma-prime strengthened austenitic trip steel and designing methods of same |
US10280498B2 (en) * | 2016-10-12 | 2019-05-07 | Crs Holdings, Inc. | High temperature, damage tolerant superalloy, an article of manufacture made from the alloy, and process for making the alloy |
CN111304568B (zh) * | 2020-04-15 | 2021-06-29 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种提高电站用Ni3Al沉淀强化型铁镍基合金持久性能的方法 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3157995A (en) * | 1962-07-11 | 1964-11-24 | Int Harvester Co | Hydromechanical power transmission |
BE639012A (no) * | 1962-10-22 | |||
US3514284A (en) * | 1966-06-08 | 1970-05-26 | Int Nickel Co | Age hardenable nickel-iron alloy for cryogenic service |
US3843332A (en) * | 1970-12-21 | 1974-10-22 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Composite article with a fastener of an austenitic alloy |
US3705827A (en) * | 1971-05-12 | 1972-12-12 | Carpenter Technology Corp | Nickel-iron base alloys and heat treatment therefor |
US3940295A (en) * | 1971-11-15 | 1976-02-24 | The International Nickel Company, Inc. | Low expansion alloys |
US3930904A (en) * | 1973-01-24 | 1976-01-06 | The International Nickel Company, Inc. | Nickel-iron-chromium alloy wrought products |
US3929470A (en) * | 1973-09-21 | 1975-12-30 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Glass-metal sealing alloy |
US4006012A (en) * | 1973-10-15 | 1977-02-01 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Austenitic alloy |
US3971677A (en) * | 1974-09-20 | 1976-07-27 | The International Nickel Company, Inc. | Low expansion alloys |
-
1976
- 1976-07-08 US US05/703,528 patent/US4066447A/en not_active Expired - Lifetime
-
1977
- 1977-03-31 CA CA275,224A patent/CA1085655A/en not_active Expired
- 1977-07-04 GB GB27929/77A patent/GB1524800A/en not_active Expired
- 1977-07-05 NO NO772381A patent/NO772381L/no unknown
- 1977-07-06 FR FR7720823A patent/FR2357652A1/fr not_active Withdrawn
- 1977-07-06 DE DE19772730452 patent/DE2730452A1/de not_active Withdrawn
- 1977-07-07 SE SE7707931A patent/SE7707931L/xx unknown
- 1977-07-08 JP JP8188277A patent/JPS536225A/ja active Pending
- 1977-07-08 BE BE179214A patent/BE856648A/xx unknown
- 1977-08-15 US US05/824,810 patent/US4144102A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1524800A (en) | 1978-09-13 |
JPS536225A (en) | 1978-01-20 |
BE856648A (fr) | 1978-01-09 |
CA1085655A (en) | 1980-09-16 |
US4144102A (en) | 1979-03-13 |
FR2357652A1 (fr) | 1978-02-03 |
DE2730452A1 (de) | 1978-01-12 |
SE7707931L (sv) | 1978-01-09 |
US4066447A (en) | 1978-01-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO772381L (no) | Nikkel-jern-krom-legering. | |
US4685977A (en) | Fatigue-resistant nickel-base superalloys and method | |
JP4861651B2 (ja) | 進歩したガスタービンエンジン用Ni−Cr−Co合金 | |
JP4387940B2 (ja) | ニッケル基超合金 | |
US4981644A (en) | Nickel-base superalloy systems | |
KR101232533B1 (ko) | 질화물 강화에 유용한 코발트-크롬-철-니켈 합금 | |
US4200459A (en) | Heat resistant low expansion alloy | |
KR101780875B1 (ko) | 고강도 석출 경화형 스테인레스 강 | |
JP3388411B2 (ja) | 高強度の切欠き延性析出硬化ステンレス鋼合金 | |
AU2017200656B2 (en) | Ni-based superalloy for hot forging | |
JPS6339651B2 (no) | ||
EP3327158A1 (en) | Method for producing ni-based superalloy material | |
KR20130037244A (ko) | 고온 저열팽창 Ni-Mo-Cr 합금 | |
KR102329565B1 (ko) | 고온, 내손상성 초합금, 초합금으로부터 제조된 제조 물품 및 합금을 제조하기 위한 프로세스 | |
CN115667570B (zh) | 高断裂韧性、高强度、沉淀硬化型不锈钢 | |
CN110423950A (zh) | 一种Fe-Mn-Al-C系中锰低温钢及其制备方法 | |
US4487743A (en) | Controlled expansion alloy | |
JP2009516082A (ja) | 超高強度マルテンサイト系合金 | |
IL99184A (en) | An alloy based on nickel cobalt and iron and items made from it | |
US4006011A (en) | Controlled expansion alloy | |
NO129535B (no) | ||
JP5288674B2 (ja) | 鋼組成物、その製造方法および前記組成物から製造される部品特にバルブ | |
US4165997A (en) | Intermediate temperature service alloy | |
CA1253363A (en) | Fatigue-resistant nickel-base superalloys | |
US5066458A (en) | Heat resisting controlled thermal expansion alloy balanced for having globular intermetallic phase |