PL198511B1 - Blacha lub taśma ze stopu glinu, sposób jej wytwarzania i jej zastosowanie - Google Patents
Blacha lub taśma ze stopu glinu, sposób jej wytwarzania i jej zastosowanieInfo
- Publication number
- PL198511B1 PL198511B1 PL369769A PL36976903A PL198511B1 PL 198511 B1 PL198511 B1 PL 198511B1 PL 369769 A PL369769 A PL 369769A PL 36976903 A PL36976903 A PL 36976903A PL 198511 B1 PL198511 B1 PL 198511B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- mpa
- strip
- sheet
- thickness
- production
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 title description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 6
- 239000003973 paint Substances 0.000 claims description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 5
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 20
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 20
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 8
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 7
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 6
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 6
- 230000035876 healing Effects 0.000 description 6
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 5
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 229910018134 Al-Mg Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018467 Al—Mg Inorganic materials 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- SNAAJJQQZSMGQD-UHFFFAOYSA-N aluminum magnesium Chemical compound [Mg].[Al] SNAAJJQQZSMGQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 2
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 102000002508 Peptide Elongation Factors Human genes 0.000 description 1
- 108010068204 Peptide Elongation Factors Proteins 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Body Structure For Vehicles (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
1. Blacha lub ta sma ze stopu glinu o grubo sci zawartej mi edzy 1 i 5 mm, przeznaczona do wy- twarzania wyrobów t loczonych i gi etych o ma lym promieniu gi ecia, o nast epuj acym sk ladzie wyra zo- nym w procentach wagowych: Si < 0,3, Fe 0,2-0,4, Mn 0,3-0,45, Cr 0,04-0,1, Mg 4,5-5,5, Cu<0,1, Zn<0,1, inne pierwiastki < 0,05 ka zdy i < 0,15 lacznie, reszta glin, znamienna tym, ze ma w stanie wy zarzenia ze zdrowieniem granic e plastyczno sci R 0,2 w kierunku poprzecznym T 240 MPa, wyd lu- zenie A 80 15% i ró znic e R m -R 0,2 90 MPa. PL PL PL PL
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest blacha lub taśma ze stopu glinu, sposób jej wytwarzania i jej zastosowanie.
Blacha lub taśma jest zwłaszcza stosowana do wytwarzania giętych elementów o małym promieniu gięcia a najczęściej tłoczonych, przeznaczonych zwłaszcza do konstrukcji samochodowej, z blach albo taśm ze stopu aluminiowego typu stopu aluminiowo-magnezowego, to jest stopu serii 5000 według nomenklatury stowarzyszenia Aluminum Association.
Stopy aluminiowo-magnezowe o zawartości magnezu większej niż 4% stosuje się szeroko w konstrukcjach samochodowych do części innych niż poszycie nadwozia, na przykład do wzmocnień albo elementów konstrukcji, ewentualnie kształtuje drogą wytłaczania albo gięcia. Umożliwiają one dobrą wytrzymałość mechaniczną, bez konieczności, jak w przypadku stopów poszycia serii 6000, obróbki cieplnej z przeprowadzeniem do roztworu i hartowaniem. Na przykład można wymienić stopy 5019, 5182 i 5083, których skład (w % wagowo) zarejestrowany w Aluminum Association jest przedstawiony w tabeli 1.
T a b e l a 1
| Stop | Si | Fe | Cu | Mn | Mg | Cr | Zn |
| 5019 | < 0,40 | < 0,50 | 0,10 | 0,1-0,6 | 4,5-5,6 | < 0,20 | < 0,20 |
| 5182 | < 0,20 | < 0,35 | < 0,15 | 0,2-0,5 | 4,0-5,0 | < 0,10 | < 0,25 |
| 5083 | < 0,40 | < 0,40 | < 0,10 | 0,4-1,0 | 4,0-4,9 | 0,05-0,25 | < 0,25 |
Wytwarzanie elementów tłoczonych i giętych wymaga materiału, który ma podatność na kształtowanie wystarczającą do wykonywania tłoczonych części elementów oraz podatność na gięcie tym większą, gdy wymaga się uzyskania bardzo małych promieni gięcia, typowo rzędu grubości blachy. Ta podatność powinna być dobra zarówno w kierunku walcowania, jak i w kierunku prostopadłym. Blacha albo taśma powinna mieć możliwie wysoką wytrzymałość mechaniczną, tak aby zmniejszyć do maksimum grubość i uzyskać w ten sposób efekt optymalnej lekkości, wynikający ze stosowania aluminium, w porównaniu do stali. Z drugiej strony, elementy pojazdów samochodowych poddaje się obróbce cieplnej w czasie wypalania wymalowanego nadwozia, co ma miejsce w temperaturze wynoszącej od 150° do 200°C w ciągu 15 do 30 minut. Stąd należy uwzględniać ewentualną utratę wytrzymałości mechanicznej w czasie tej operacji i jest pożądane, aby ta utrata była możliwie niska. Celem wynalazku są blachy i taśmy ze stopu Al-Mg, umożliwiające spełnienie tych wymagań.
Przedmiotem wynalazku jest blacha lub taśma ze stopu glinu o grubości zawartej między 1 i 5 mm, przeznaczona do wytwarzania wyrobów tłoczonych i giętych o małym promieniu gięcia, o następującym składzie wyrażonym w procentach wagowych: Si < 0,3, Fe 0,2-0,4, Mn 0,3-0,45, Cr 0,04-0,1, Mg 4,5-5,5, Cu<0,1, Zn<0,1, inne pierwiastki < 0,05 każdy i < 0,15 łącznie, reszta glin, charakteryzująca się tym, że ma w stanie wyżarzenia ze zdrowieniem granicę plastyczności R0,2 w kierunku poprzecznym T > 240 MPa, wydłużenie A80 > 15% i różnicę Rm-Ro,2 > 90 MPa.
Korzystnie różnica między granicą sprężystości w kierunku podłużnym L i kierunku poprzecznym T jest mniejsza niż 15 MPa.
Korzystnie różnica między granicą sprężystości w kierunku podłużnym L i kierunku poprzecznym T jest mniejsza niż 10 MPa.
Korzystnie różnica między granicą plastyczności przed i po obróbce utwardzania powłoki farby przez 20 minut w 185°C jest mniejsza niż 20 MPa.
Przedmiotem wynalazku jest także sposób wytwarzania blachy lub taśmy określonej powyżej, charakteryzujący się tym, że obejmuje etapy, w których odlewa się płytę, walcuje się ją na gorąco do grubości ec, walcuje na zimno do grubości końcowej ef zawartej między 70 i 40% ec i wyżarza ze zdrowieniem w temperaturze zawartej między 180 i 280°C bez późniejszego walcowania wygładzającego.
Przedmiotem wynalazku jest również zastosowanie blach lub taśm określonych powyżej do wytwarzania wzmocnień skrzydła drzwiowego lub okiennego pojazdu samochodowego i do wytwarzania podnośników.
Jedyna figura rysunku ilustruje wyniki z przykładu 1 granicy plastyczności R0,2 i promienia gięcia.
Wynalazek opiera się na wyborze wąskiego składu stopu Al-Mg zawierającego co najwyżej 4% Mg i szczególnego zakresu produkcji w celu uzyskania kompromisu właściwości, zwłaszcza pomiędzy
PL 198 511 B1 granicą plastyczności, wydłużenia i podatności na gięcie, sprzyjającego zwłaszcza wykonywaniu elementów tłoczonych i giętych o małym promieniu gięcia.
Stopy według wynalazku są stopami zawierającymi co najwyżej 4% Mg, jak wspomniane wyżej stopy 5182, 5019 albo 5083, a zwłaszcza co najwyżej 4,5%. Magnez przyczynia się do wytrzymałości mechanicznej i można nastawiać jego zawartość w zależności od wymaganej wytrzymałości mechanicznej. Poza granicą 5,5% Mg stop staje się trudniejszy do odlewania i wykorzystywania.
Szczególnie dobrze przystosowany skład jest następujący:
Si < 0,3, Fe 0,2-0,4, Mn 0,3-0,45, Mg 4,5-5,5, Cu < 0,1, Cr 0,04-01.
Kontrola ogólnej zawartości manganu i chromu jest istotnym punktem uzyskania ogółu wymaganych właściwości. Zawartość niższa niż 0,3% polepsza wydłużenie, natomiast obniża granicę plastyczności, bez polepszania zresztą podatności na gięcie. Zawartość wyższa niż 0,7% polepsza granicę plastyczności, bez zbytniego zmniejszenia wydłużenia, lecz nieoczekiwanie pogarsza promień gięcia.
Sposób wytwarzania taśm według wynalazku polega na odlewaniu płyty z branego pod uwagę stopu, jej walcowaniu na gorąco w celu otrzymania taśmy o grubości ec, a następnie jej walcowaniu na zimno do grubości końcowej ef wynoszącej od 1 do 5 mm. W celu uzyskania wymaganych właściwości grubość końcowa ef powinna wynosić od 40 do 70% grubości taśmy walcowanej na gorąco ec. Jeżeli stopień walcowania na zimno jest niewystarczający, to nie można osiągnąć wymaganej granicy plastyczności. Jeżeli natomiast jest on zbyt duży, to współczynnik zgniotu n staje się zbyt niski i podatność na odkształcenie jest niewystarczająca.
Taśma walcowana na zimno podlega na koniec wyżarzaniu ze zdrowieniem w temperaturze wynoszącej od 180° do 280°C. Kontrola tej temperatury jest ważna, ponieważ brak wyżarzania ze zdrowieniem albo temperatura zbyt niska szkodzą wydłużeniu. I odwrotnie, temperatura wyżarzania wyższa niż 280°C prowadzi do stanu rekrystalizacji o niedostatecznej wytrzymałości mechanicznej.
Podstawową cechą charakterystyczną sposobu wytwarzania taśm i blach według wynalazku jest brak ponownego zgniotu po wyżarzaniu ze zdrowieniem, albo drogą walcowania na zimno albo drogą wygładzania pod naprężeniem. Taki zgniot zwiększyłby z pewnością granicę plastyczności, lecz zmniejszyłby nadmiernie wydłużenie i współczynnik zgniotu, co byłoby niekorzystne dla podatności na odkształcenie i podatności na gięcie. Co więcej, w czasie wypalania powłok z farby traci się bardzo szybko zysk granicy plastyczności, podczas gdy w przypadku wyrobów wyżarzanych ze zdrowieniem i niezgniatanych utrata wytrzymałości mechanicznej przy wypalaniu powłok z farby jest mniejsza.
Inna zaleta braku zgniotu po wyżarzaniu ze zdrowieniem, zwłaszcza drogą wygładzania, polega na otrzymywaniu blach i taśm, które mają niską anizotropię, z różnicą pomiędzy granicami plastyczności w kierunku L i T mniejszą niż 15 MPa, a najczęściej mniejszą niż 10 MPa.
W celu uniknięcia ponownego zgniotu metalu po wyżarzaniu ze zdrowieniem konieczne jest dobre opanowanie płaskości taśmy w czasie walcowania na zimno, a przede wszystkim w czasie wykończania, a zwłaszcza w czasie ponownego cięcia na długość taśm stosunkowo wąskich o dość dużej grubości, gdzie należy unikać odkształceń typu ostrza szabli.
Blachy i taśmy według wynalazku nadają się szczególnie do wytwarzania elementów tłoczonych i giętych o małym promieniu gięcia, zwłaszcza w przemyśle samochodowym. W temperaturze 180° uzyskuje się promienie gięcia mniejsze niż grubość blachy albo taśmy, a nawet mniejsze niż 80% tej grubości. Współczynnik zgniotu n jest wyższy niż 0,10, co przyczynia się do szybkiego zwiększenia wytrzymałości mechanicznej elementów w czasie ich kształtowania, a zatem do stosowania mniejszych grubości.
Tytułem przykładu stosowania można wymienić przeciwintruzyjne wzmocnienia skrzydeł, które zawierają części tłoczone i gięte, i które poddaje się obróbce polegającej na wypalaniu powłok z farb a zwłaszcza warstw kataforetycznych. W przypadku obróbki przez 20 minut w temperaturze 200°C utrata granicy plastyczności pozostaje mniejsza niż 20 MPa. Inne interesujące zastosowanie blach i taśm według wynalazku polega na wytwarzaniu dźwigników, które umożliwiają znaczny zysk na ciężarze w porównaniu z dźwignikami stalowymi.
P r z y k ł a d 1
Odlewa się płyty z 7 różnych stopów A do G, przy czym stopy A do E mają skład według wynalazku, natomiast stopy F i G mają skład poza wynalazkiem. Składy (w % wagowo) są przedstawione w tabeli 1a.
PL 198 511 B1
T a b ela 1a
| Stop | Mg | Mn | Cu | Si | Fe |
| A | 4,62 | 0,37 | 0,06 | 0,13 | 0,30 |
| B | 4,76 | 0,36 | 0,05 | 0,10 | 0,31 |
| C | 4,61 | 0,35 | 0,05 | 0,14 | 0,37 |
| D | 4,53 | 0,36 | 0,05 | 0,09 | 0,29 |
| E | 5,18 | 0,35 | 0,06 | 0,11 | 0,18 |
| F | 4,58 | 0,27 | 0,02 | 0,04 | 0,17 |
| G | 5,10 | 0,81 | 0,05 | 0,11 | 0,34 |
Płyty poddawano walcowaniu na gorąco w celu otrzymania taśm o grubości 5 mm, a następnie walcowaniu na zimno do grubości 3 mm, to jest do 60% grubości taśmy walcowanej na gorąco. Taśmy poddawano wyżarzaniu ze zdrowieniem w temperaturze 200°C. Zmierzono granicę plastyczności R0,2 w kierunku L, wydłużenie przy zerwaniu A80 według normy NF EN 10002-1 względem prób rozciągania na materiałach metalicznych, oraz promień gięcia w temperaturze 180°. Wyniki są przedstawione w tabeli 2.
T a b e l a 2
| Stop | R0,2 (MPa) | A80 (%) | Promień gięcia (mm) |
| A | 239 | 15,5 | 1,8 |
| B | 223 | 16,2 | 1,5 |
| C | 225 | 17,5 | 1,4 |
| D | 220 | 16,5 | 1,7 |
| E | 258 | 16,8 | 2,0 |
| F | 235 | 16,9 | 2,5 |
| G | 279 | 12,2 | 2,8 |
Stwierdza się, że stop H o większej zawartości Mn ma wydłużenie < 15% i dość wysoki graniczny promień gięcia, większy niż 80% grubości. Stop F o niskiej zawartości Mn ma także dość wysoki promień gięcia. Na fig. 1 przedstawiono kompromis pomiędzy granicą plastyczności R0,2 i promieniem gięcia. Jako akceptowalny przyjmuje się promień 1,5 mm w przypadku R0,2 200 MPa i 2,5 mm dla R0,2 280 MPa. Punkty odpowiadające 5 stopom według wynalazku są przedstawione po lewej stronie prostej i wskazują na dobry kompromis pomiędzy tymi dwiema właściwościami. Punkty odpowiadające stopom F i G znajdują się po prawej stronie prostej i nie stanowią zatem żadnego akceptowanego kompromisu.
P r z y k ł a d 2
Obróbkę cieplną 20 min przeprowadzono odpowiednio w temperaturze 170°C, 185°C i 200°C, symulując wypalanie powłok z farb pojazdu samochodowego, na próbkach blachy z przykładu 1 ze stopu C i E i na próbce stopu C, który poddano ponadto zgniataniu drogą wyrównywania przez rozciąganie. Zmierzono charakterystyczne właściwości mechaniczne w kierunku długości, a mianowicie wytrzymałość na zerwanie Rm, granicę plastyczności R0,2 i wydłużenie A80 przed i po obróbce cieplnej. Wyniki są przedstawione w tabelach 3 (dla stopu C poddanego wyżarzaniu ze zdrowieniem), 4 (dla E) i 5 (dla C ze zgniataniem).
T a b e l a 3 (C bez zgniatania)
| Wypalanie | bez | 20 min 170°C | 20 min 185°C | 20 min 200°C |
| Rm (MPa) | 325 | 316 | 314 | 313 |
| R0,2 (MPa) | 225 | 212 | 210 | 208 |
| A80 (%) | 17,5 | 16,6 | 18,5 | 19,0 |
PL 198 511 B1
T a b e l a 4 (E bez zgniatania)
| Wypalanie | bez | 20 min 170°C | 20 min 185°C | 20 min 200°C |
| Rm (MPa) | 355 | 351 | 353 | 351 |
| Ro,2 (MPa) | 258 | 254 | 256 | 254 |
| A80 (%) | 16,8 | 16,2 | 16,6 | 16,7 |
T a b e l a 5 (C ze zgniataniem)
| Wypalanie | bez | 20 min 170°C | 20 min 185°C | 20 min 200°C |
| Rm (MPa) | 328 | 320 | 315 | 313 |
| Ro,2 (MPa) | 242 | 214 | 210 | 207 |
| A80 (%) | 14,9 | 16,0 | 17,2 | 18,7 |
Stwierdza się, że spadek R0,2 na skutek obróbki cieplnej jest o wiele mniejszy w przypadku próbek bez zgniatania niż w przypadku próbki zgniatanej.
P r z y k ł a d 3
Na próbkach C i E z przykładu 1 zmierzono mechaniczne właściwości charakterystyczne Rm, R0,2 i A8o w kierunku długości w temperaturze 45° i w kierunku poprzecznym. Wyniki są przedstawione w tabeli 6.
T a b e l a 6
| C wzdłuż | C 45° | C poprzecznie | E wzdłuż | E 45° | E poprzecznie | |
| Rm (MPa) | 324 | 325 | 324 | 357 | 347 | 352 |
| Ro,2 (MPa) | 225 | 229 | 230 | 258 | 247 | 255 |
| A80 (%) | 17,5 | 19,1 | 18,2 | 16,8 | 16,6 | 16,1 |
Stwierdza się, że mechaniczne właściwości charakterystyczne, a mianowicie granica plastyczności, zmieniają się bardzo niewiele w zależności od kierunku pomiaru.
P r z y k ł a d 4
Wylewa się płyty ze stopu o składzie:
| Si | Fe | Mn | Mg | Cu | Cr |
| 0,12 | 0,18 | 0,33 | 4,57 | 0,04 | 0,04 |
Zmieniano grubość wyjściową walcowania na gorąco, przy czym grubość końcowa pozostawała przy 3 mm, tak że stosunek ef/ec zmieniano od 70 do 40%. Zmieniano także końcową temperaturę wypalania od 200° do 320°C, przy czym nie prowadzono żadnego późniejszego zgniatania przy wypalaniu końcowym. W każdym z przypadków zmierzono wytrzymałość na zerwanie Rm, granicę plastyczności Ro,2, wydłużenie A i współczynnik zgniotu n. Wyniki odpowiadające średniej z 5 pomiarów są przedstawione w tabeli 7.
PL 198 511 B1
T a b e l a 7
| ef/ec (%) | 200°C | 230°C | 260°C | 290°C | 320°C | |
| 70 | Rm (MPa) | 305 | 304 | 296 | 289 | 266 |
| R02 (MPa) | 207 | 207 | 197 | 179 | 126 | |
| A80 (%) | 16,4 | 17,8 | 18,7 | 21,4 | 25,5 | |
| n | 0,168 | 0,172 | 0,178 | 0,203 | 0,309 | |
| 60 | Rm (MPa) | 317 | 313 | 307 | 285 | 267 |
| R02 (MPa) | 228 | 222 | 216 | 166 | 132 | |
| A80 (%) | 15,9 | 17,5 | 18,7 | 23,6 | 25,9 | |
| n | 0,155 | 0,157 | 0,165 | 0,242 | 0,312 | |
| 50 | Rm (MPa) | 339 | 332 | 333 | 283 | 268 |
| R0,2 (MPa) | 261 | 253 | 244 | 161 | 138 | |
| A80 (%) | 15,2 | 17,1 | 18,6 | 24,6 | 27,0 | |
| n | 0,135 | 0,141 | 0,155 | 0,262 | 0,307 | |
| 40 | Rm (MPa) | 338 | 330 | 337 | 278 | 268 |
| R0,2 (MPa) | 260 | 251 | 248 | 156 | 142 | |
| A80 (%) | 14,5 | 16,1 | 18,9 | 25,0 | 25,9 | |
| n | 0,133 | 0,137 | 0,156 | 0,274 | 0,304 |
Stwierdza się znaczny spadek Rm, a przede wszystkim R0,2, gdy temperatura wypalania końcowego przechodzi od 260° do 290°C, co odpowiada przejściu do temperatury rekrystalizacji. Z drugiej strony przy danej temperaturze wyżarzania ze zdrowieniem stwierdza się, że gdy stosunek ef/ec zmniejsza się, to jest gdy walcowanie na zimno jest większe, to R0,2 zwiększa się, natomiast wydłużenie i współczynnik zgniotu n zmniejszają się.
Claims (7)
1. Blacha lub taśma ze stopu glinu o grubości zawartej między 1 i 5 mm, przeznaczona do wytwarzania wyrobów tłoczonych i giętych o małym promieniu gięcia, o następującym składzie wyrażonym w procentach wagowych: Si < 0,3, Fe 0,2-0,4, Mn 0,3-0,45, Cr 0,04-0,1, Mg 4,5-5,5, Cu<0,1, Zn<0,1, inne pierwiastki < 0,05 każdy i < 0,15 łącznie, reszta glin, znamienna tym, że ma w stanie wyżarzenia ze zdrowieniem granicę plastyczności R0,2 w kierunku poprzecznym T > 240 MPa, wydłużenie A80 > 15% i różnicę Rm-R0,2 > 90 MPa.
2. Blacha lub taśma według zastrz. 1, znamienna tym, że różnica między granicą sprężystości w kierunku podłużnym L i kierunku poprzecznym T jest mniejsza niż 15 MPa.
3. Blacha lub taśma według zastrz. 2, znamienna tym, że różnica między granicą sprężystości w kierunku podłużnym L i kierunku poprzecznym T jest mniejsza niż 10 MPa.
4. Blacha lub taśma według jednego z zastrz. 1, znamienna tym, że różnica między granicą plastyczności przed i po obróbce utwardzania powłoki farby przez 20 minut w 185°C jest mniejsza niż 20 MPa.
5. Sposób wytwarzania blachy lub taśmy określonej w zastrz. 1, znamienny tym, że obejmuje etapy, w których odlewa się płytę, walcuje się ją na gorąco do grubości ec, walcuje na zimno do grubości końcowej ef zawartej między 70 i 40% ec i wyżarza ze zdrowieniem w temperaturze zawartej między 180 i 280°C bez późniejszego walcowania wygładzającego.
6. Zastosowanie blach lub taśm określonych w zastrz. 1 do wytwarzania wzmocnień skrzydła drzwiowego lub okiennego pojazdu samochodowego.
7. Zastosowanie blach lub taśm określonych w zastrz. 1 do wytwarzania podnośników.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0202897A FR2836929B1 (fr) | 2002-03-07 | 2002-03-07 | Tole ou bande en alliage a1-mg pour la fabrication de pieces pliees a faible rayon de pliage |
| PCT/FR2003/000691 WO2003074747A1 (fr) | 2002-03-07 | 2003-03-04 | Tole ou ba 0nde en alliage al-mg pour la fabrication de pieces pliees a faible rayon de pliage |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL369769A1 PL369769A1 (pl) | 2005-05-02 |
| PL198511B1 true PL198511B1 (pl) | 2008-06-30 |
Family
ID=27763621
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL369769A PL198511B1 (pl) | 2002-03-07 | 2003-03-04 | Blacha lub taśma ze stopu glinu, sposób jej wytwarzania i jej zastosowanie |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1481106B1 (pl) |
| AT (1) | ATE348199T1 (pl) |
| AU (1) | AU2003238148A1 (pl) |
| DE (1) | DE60310381T2 (pl) |
| ES (1) | ES2279123T3 (pl) |
| FR (1) | FR2836929B1 (pl) |
| PL (1) | PL198511B1 (pl) |
| RS (1) | RS50328B (pl) |
| WO (1) | WO2003074747A1 (pl) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20140157894A1 (en) * | 2012-12-12 | 2014-06-12 | Tung Thih Electronic Co., Ltd. | Transducer Case |
| CN103900629A (zh) * | 2012-12-24 | 2014-07-02 | 同致电子企业股份有限公司 | 传感器外壳 |
| PL3303649T3 (pl) * | 2015-06-05 | 2024-01-29 | Novelis, Inc. | Część nadwozia samochodowego składająca się ze stopu aluminium i metoda produkcji części nadwozia samochodowego |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH638243A5 (de) * | 1978-07-05 | 1983-09-15 | Alusuisse | Verfahren zur herstellung von magnesium- und zinkhaltigen aluminium-legierungs-blechen. |
| US4284437A (en) * | 1979-12-18 | 1981-08-18 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | Process for preparing hard tempered aluminum alloy sheet |
| JPH02149634A (ja) * | 1988-11-30 | 1990-06-08 | Kobe Steel Ltd | 繰り返し曲げ性に優れたタブ用Ａｌ合金板とその製造方法 |
| JPH0699789B2 (ja) * | 1989-02-23 | 1994-12-07 | 住友軽金属工業株式会社 | 耐食性に優れる高強度成形用アルミニウム合金硬質板の製造方法 |
| JP2925891B2 (ja) * | 1993-04-14 | 1999-07-28 | 住友軽金属工業株式会社 | 記録媒体カセットのシャッター用アルミニウム合金材料並びにその製造方法及びそれを使用したアルミニウム合金シャッター |
| JP2921820B2 (ja) * | 1994-05-11 | 1999-07-19 | 本田技研工業株式会社 | 冷間予成形可能な超塑性成形用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
| JP3523687B2 (ja) * | 1994-05-30 | 2004-04-26 | 住友軽金属工業株式会社 | 曲げ加工性に優れたステイオンタブ用アルミニウム合金板材およびその製造方法 |
| EP0799900A1 (en) * | 1996-04-04 | 1997-10-08 | Hoogovens Aluminium Walzprodukte GmbH | High strength aluminium-magnesium alloy material for large welded structures |
| US5985058A (en) * | 1997-06-04 | 1999-11-16 | Golden Aluminum Company | Heat treatment process for aluminum alloys |
| JP3656150B2 (ja) * | 1997-09-11 | 2005-06-08 | 日本軽金属株式会社 | アルミニウム合金板の製造方法 |
| FR2792001B1 (fr) * | 1999-04-12 | 2001-05-18 | Pechiney Rhenalu | Procede de fabrication de pieces de forme en alliage d'aluminium type 2024 |
-
2002
- 2002-03-07 FR FR0202897A patent/FR2836929B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-03-04 PL PL369769A patent/PL198511B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2003-03-04 WO PCT/FR2003/000691 patent/WO2003074747A1/fr not_active Ceased
- 2003-03-04 AU AU2003238148A patent/AU2003238148A1/en not_active Abandoned
- 2003-03-04 EP EP03735766A patent/EP1481106B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2003-03-04 ES ES03735766T patent/ES2279123T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-03-04 AT AT03735766T patent/ATE348199T1/de not_active IP Right Cessation
- 2003-03-04 RS YUP-784/04A patent/RS50328B/sr unknown
- 2003-03-04 DE DE60310381T patent/DE60310381T2/de not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL369769A1 (pl) | 2005-05-02 |
| RS50328B (sr) | 2009-09-08 |
| DE60310381T2 (de) | 2007-09-20 |
| FR2836929A1 (fr) | 2003-09-12 |
| FR2836929B1 (fr) | 2005-01-07 |
| WO2003074747A1 (fr) | 2003-09-12 |
| RS78404A (sr) | 2006-12-15 |
| EP1481106B1 (fr) | 2006-12-13 |
| ES2279123T3 (es) | 2007-08-16 |
| ATE348199T1 (de) | 2007-01-15 |
| AU2003238148A1 (en) | 2003-09-16 |
| DE60310381D1 (de) | 2007-01-25 |
| EP1481106A1 (fr) | 2004-12-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10471684B2 (en) | Aluminium composite material with AlMgSi core layer | |
| EP3485055B1 (en) | Method of making 6xxx aluminium sheets | |
| US4614552A (en) | Aluminum alloy sheet product | |
| US20130068351A1 (en) | Multi-alloy composite sheet for automotive panels | |
| US10612115B2 (en) | AlMgSi strip for applications having high formability requirements | |
| JP4912877B2 (ja) | 鋼構造に対して固定されるＡｌ‐Ｓｉ‐Ｍｇ合金板製の自動車ボディの外表面用部材 | |
| EP3894608A1 (en) | Method of making 6xxx aluminium sheets with high surface quality | |
| CZ20013107A3 (cs) | Konstrukční součást vytvořená z hlinikové slitiny typu AlMgSi | |
| CN117187636A (zh) | 一种高强度高弯曲性能5052铝合金冷轧板带材的生产方法 | |
| PL198511B1 (pl) | Blacha lub taśma ze stopu glinu, sposób jej wytwarzania i jej zastosowanie | |
| JP2004010982A (ja) | 曲げ加工性とプレス成形性に優れたアルミニウム合金板 | |
| WO2019189517A1 (ja) | 自動車構造部材用アルミニウム合金板、自動車構造部材および自動車構造部材用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| EP0507411A1 (en) | Aluminium sheet and method for its manufacture | |
| US6383314B1 (en) | Aluminum alloy sheet having high ultimate tensile strength and methods for making the same | |
| JP3749627B2 (ja) | プレス成形性に優れたＡｌ合金板 | |
| JP2024509070A (ja) | 高強度５ｘｘｘアルミニウム合金の変種及びその調製方法 | |
| JP3546286B2 (ja) | 良成形性冷延鋼板用の熱延母板およびその製造方法、ならびに良成形性冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3336079B2 (ja) | 深絞り性及び化成処理性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2948416B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| US5292386A (en) | Process for the manufacture of aluminum sheets | |
| JP4588338B2 (ja) | 曲げ加工性とプレス成形性に優れたアルミニウム合金板 | |
| JP3043901B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| US20050139296A1 (en) | Aluminum alloy for producing roll-shaped products | |
| EP1235944A1 (en) | High strength aluminium alloy sheet and process | |
| JPH10310854A (ja) | 塑性異方性、塗膜焼付硬化性に優れたプレス成形用アルミニウム合金板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20110304 |