PL123383B1 - Method of separation of at least one component from gas mixture - Google Patents
Method of separation of at least one component from gas mixtureInfo
- Publication number
- PL123383B1 PL123383B1 PL1979214236A PL21423679A PL123383B1 PL 123383 B1 PL123383 B1 PL 123383B1 PL 1979214236 A PL1979214236 A PL 1979214236A PL 21423679 A PL21423679 A PL 21423679A PL 123383 B1 PL123383 B1 PL 123383B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- total pressure
- gas
- separation
- stage
- ratio
- Prior art date
Links
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title claims description 111
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims description 38
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 29
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims description 62
- 230000004313 glare Effects 0.000 claims description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 3
- GYHNNYVSQQEPJS-UHFFFAOYSA-N Gallium Chemical compound [Ga] GYHNNYVSQQEPJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052733 gallium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 claims description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 132
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 11
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 11
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 10
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000012510 hollow fiber Substances 0.000 description 6
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 6
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229920000620 organic polymer Polymers 0.000 description 2
- 239000012466 permeate Substances 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 2
- KZMAWJRXKGLWGS-UHFFFAOYSA-N 2-chloro-n-[4-(4-methoxyphenyl)-1,3-thiazol-2-yl]-n-(3-methoxypropyl)acetamide Chemical compound S1C(N(C(=O)CCl)CCCOC)=NC(C=2C=CC(OC)=CC=2)=C1 KZMAWJRXKGLWGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001485 argon Chemical class 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 230000009172 bursting Effects 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000004043 dyeing Methods 0.000 description 1
- JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N epsilon-caprolactam Chemical compound O=C1CCCCCN1 JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 229920000592 inorganic polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000013507 mapping Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 238000005371 permeation separation Methods 0.000 description 1
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
- C01C1/04—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase
- C01C1/0405—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase from N2 and H2 in presence of a catalyst
- C01C1/0476—Purge gas treatment, e.g. for removal of inert gases or recovery of H2
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/22—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by diffusion
- B01D53/225—Multiple stage diffusion
- B01D53/226—Multiple stage diffusion in serial connexion
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób oddzielania oo najmniej jednego skladnika surowej mieszani¬ ny gazów zawierajacej dodatkowo co najmniej jeden inny skladnik gazowy, wykorzystujacy se¬ lektywne przenikanie przez membrane rozdzielcza, w którym to sposobie otrzymuje sie znaczne ilosci gazu przepuszczonego, który wymaga niewielkiego sprezenia do -odpowiednio wysokiego cisnienia.Sposób wedlug wynalazku obejmuje przepuszcze¬ nie surowej mieszaniny gazowej przez co najmniej dwia kolejne stopnie rozdzielania przez przenika¬ nie. Kazdy z tych stopni rozdzielania zawiera membrane rozdzielcza, w której wyróznia sie stro¬ ne ziasiilana i strone wyjsciowa gazu przepuszczo¬ nego, i która jest selektywnie przepuszczalma dla co naijmniej jednego gau w porównaniu z prze¬ puszczalnoscia dla co najmniej jednego innego ga¬ zu. Sila napedowa procesu przenikania przez te membrane rozdzielcza jest róznica cisnien utrzy¬ mywania w poprzek membrany. Strumien gazu nie- przepuszcizoneigo z jednego stopnia rozdzielania kie¬ rowany jest na strone zasilana drugiego ze stopni.Stosunek cisnienia calkowitego po zasilanej stronie membrany do calkowitego cisnienia panujacego po stronie wyjsciowej dla przynajmniej jednego stop¬ nia [rozdzielania (-zwanego dalej stopniem rozdzie¬ lania o malym stosunku cisnien calkowitych) jest mniejszy niz analogiczny stosunek cisnien calko¬ witych tych po obu stronach membrany dla na¬ stepnych (co najmniej jednego) stopni rozdzielania (zwany dalej duzym stosunkiem cisnien calkowi¬ tych stopnia rozdzielaniai).Zaleta wspomnianych stopni rozdzielania wedlug wynalazku, nie mniej niz dwóch, jest to, ze co najmniej jeden stopien rozdzielania o malym sto¬ sunku cisnien calkowitych pozwala wydzielic przy¬ najmniej jeden gaz z surowej mieszaniny gazowej, przy czym gaz przepuszczony w tym stopniu mo¬ ze byc o takim cisnieniu calkowitym, ze zuzycie go w procesie chemicznym wymagac bedzie nie- wliellóiego sprezenia lub sprezanie bedzie zbedne.Gaz nieprizepuszczony z oo naj.mniej jednego stop¬ nia rozdzielania o malym stosunku cisnien calko¬ witych kierowany jest na jeden lub kilka stopni rozdzielania o duzym stosunku cisnien calkowi¬ tych, gdzie wydziela sie dalsza porcje wspomniar nego gaizu. Chociaz cisnienie calkowite gazu prze¬ puszczonego z tego stopnia moze byc nizsze niz gazu przepuszczonego z przynajmniej jednego stop¬ nia o malym stosunku cisnien calkowitych, to wa¬ gowo ilosc gazu przepuszczonego wymagajacego do¬ datkowego dosprezamia jest zaledwie czescia calko¬ witej ilosci gazu przepuszczonego otrzymanego ze wszystkich stopni. Dosprezenie jest mniejsze niz witedy, gdyby caly gaz przepuszczony byl o niskim Olsnieniu Sposób wedlug wynalaizku umozliwia od¬ zyskanie wiekszej ilosci przynajmniej jednego skladnika mieszaniny gazowej bez zbytniego zwiek¬ szania kosztów sprezania gaizu przepuszczonego. Po¬ nadto calkowita powierzchnia uzyteczna membran rozdzielczych przy odzyskiwaniu tego gazu jest mniejsza w przypadku równoleglego ustawienia aparatów rozdzielczych o malym stosunku cisnien calkowitych.Wiadomo, ze szybkosc przenikania czasteczki 1§ przez membrane rozdzielcza zalezy miedzy innymi od sily napedowej dzialajacej ma te czasteczke.W przypadku rozdzielania membranowego czaste¬ czek gazu, które przenikaja przez membrane z ga¬ zu surowego do gazu przepuszczonego, sila mape- 15 dowa jest róznica lotnosci tych czasteczek. Na ogól lotnosc gazów doskonalych wyraza sie w przybli¬ zeniu cisnieniami czastkowymi i dlatego iza sile napedowa procesu rozdzielania gazów uwaza sie róznice cisnien czastkowych. Cisnienie czastkowe 20 gazu w mieszaninie okresla sie jako iloczyn steze¬ nia molowego tego gazu i calkowitego cisnienia mieszaniny. Czesto stezenie molowe gazu wyraza¬ ne jest w .przyblizeniu przez jego stezenie objeto¬ sciowe. 25 W 'Celu uzyskania odpowiedniiej róznicy cisnien czastkowych w poprzek membrany wystarczajacej do utrzymania odpowiedniego przeplywu gazu, mo¬ zna oddzielnie lub równoczesnie zmieniac stezenie gaizu w mieszaninie oraz jej calkowite cisnienie. 30 Na przyklad, zachowujac stale stezenia gazu od¬ dzielanego po stronie zasilanej i po stronie wyj¬ sciowej gaizu przepuszczonego oraz róznice cisnien calkowitych w poprzek membrany a zmieniajac cisnienia calkowite po obu stronach, Ewiekszarrly 35 róznice cisnien czastkowych gazu zmniejszajac cis¬ nienia calkowite po obu stroniach mamcibrany.Wedlug wynalazku, na przymajimniej jednym stopniu rozdzielenia o malym stosunku cisnien cal¬ kowitych utrzymuje sie w poprzek membrany roz- 40 dizielozej odpowiednia róznice cisnien czastkowych co najmniej jednego skladnika mieszaniny gazowej co pozwala na otrzymanie gazu przepuszczonego zawierajacego, na przyklad okolo 70% ilosci tego skladnika znajdujacego sie w gazie surowym, przy 45 czym cisnienie calkowite gazu 'przepuszczonego umozliwia uzycie go w procesie chemicznym bes wiekszego doisprezania, NieMedy korzystne moze byc sprezenie surowej mieszaniny gazowej, po to, aby .otrzymac ze stopnia rozdzielania prEepuszczo- 50 ny gaz o olsnieniu calkowitym umozliwiajacym bezposrednie uzycie go w 'procesie chemicznym.W takich przypadkach strumien gazu surowego mozna sprezyc p oo najmniej okolo 1960 kPa, np. od okolo 2452i—9800 kPa powyzej poczastkowego 55 cisnienia tego gaizu.Jest oczywiste, ze gaz nieprzepusizczony ze stop- i nia rozdzielania o malym stosunku cisnien calko- .1 witych izawiera znaczna ilosc gazu oddzielanego, \ przynajmniej okolo 20*/o ilosci tego gazu w suro- 60 wej mieszaninie gazowej. Chociaz czesto mozna od¬ zyskac wiecej tego gazu na tym stopniu rozdziela¬ nia, np. zwiekszajac powierzchnie uzytkowa mem¬ brany (rozdzielczej, to jednak lepiej j'est nie regu¬ lowac pracy tego stopnia w oparciu o ilosc odzy- w skanego gacu. Korzystniej jest regulowac prace '123 383 tego stopnia roodzaelamiia przede wszystkriim iw opair- cdu o wielkosc przeplywu.Opierajac sie na wielkosci przeplywu przeiz mem¬ brane iroiadizial prowajdiai sde w tein sposób, ze po zauwazeniu znacznego spadku przeplywu gazu przez membrane przerywa sie operacje, odprowa¬ dzajac, na przyklad, igaiz nlieprzepuszczony z apa¬ ratu rozdzielczego. Inny ispasób prowadzenia roz¬ dzielania oparty jeist na lagiraindczeniu niepozadane¬ go przenikania. W takim przypadku rozdzial pro¬ wadzi sie tak dlugo, jak uzyskuje sie z surowej mieszaniny gazowej duza ilosc giazu oddzielanego nie zawierajacego wiekszych iloscd niepozadanych skladników gaizowych. Na ogól w praktyce prze¬ myslowej prowaidzi -sie rozdzielenie membranowe w oparciu zarówno odsiedzenie wielkosci przeply- wu jjak d dloscd zanieczyszczen w gaiziie przepusz¬ czonym. Czesto w przypadku operacji ograniczo- nych glównie przeplywem uwaza sie za pozadane, by wyrazony w procentach stosunek róznicy cis¬ nien czastkowych gazu przepuszczonego (A) w su¬ rowej mieszaninie gazowej (ppA surówki) i -w gazie ndeprzepuszczonym (ppA nieprizep'uszczonego) po¬ dzielonej przez róznice pomiedzy cisnieniem czast¬ kowym tego gazu w surowej mieszaninie gazowej a jego mdindmalnym cisnieniem -czastkowym na wyj¬ sciu z membrany (min. ppA przepuszczonego) byl nie wiekszy iniz okolo 9.0, ioid okolo 20 lub 30 (do 90, ozeisto od okolo 30 do 85%. Zas w przypadku ope¬ racji ograniczonych niepozadanym przenikaniem wartosc ta bedzie czesto wynosic przynajmniej akolo a5—90%.Jiak juz stwierdzono wyzej stopien rozdzaelaoia o malym stosunku cisnien calkowitych korzystnie kontroluje sie w oparciu glównie o ograniczenia przeplywowe po to, by latrzymac gaz pirzepuszczo- ny o odpowiednim cisnieniu calkowitym. Dla da¬ nej membrany rozdzielczej mozna, przy zalozonej róznicy cisnien calkowitych w popnzek memhrainy, utrzymac duza szybkosc przeplywu gazu wydmu¬ chowego liczona na jednostke powieirzehini uzytko¬ wej membrany i w jednostce czasu przenika przez jednostke powierzchni membrany wiecej wspo¬ mnianego przynajmniej jednego gazu niz w przy¬ padku prowadzenia operacji w oparciu o ograni¬ czenie ilosci przepuszczonych zanieczyszczen. Za¬ zwyczaj wielkosc powierzchni membrany w stop¬ niach rozdzielania o malym stosunku cisnien cal¬ kowitych dobiera sie tak, by oddzielaniu uleglo przynajmniej okolo 20%, korzystnie -od okolo 30 do 70% tego co najmniej jednego gaizu znajduja- eego sie w surowej mieszaninie gazowej.Ze wzgledu ma przeplywowe na ogól sterowanie praca stopni rozdzielania o malym stosunku cis¬ nien calkowitych, szczególnie korzystne membrany rozdzielcze odznaczaja sie przede wszystkim duza przenikliwosciia dla gaizu wydzielanego i ich selek¬ tywnosc w stosunku dio tego gazu nie musi byc az tak wielka jak membran w aparatach sterowanych iloscia zanieczyszczen gazu przepuszczonego lub membran w pojedynczych stopniach rozdzielania aby lodizyskac calkowicie ten co najmniej jeden skladnik mieszaniny gaizowej.Gaz niepnzepuszczony z co najmniej jednego stop¬ nia rozdzielania o malym stosunku cisnien calko- 10 15 witych kieruje sde na co najmniej jeden istopden rozdzielania o duzym stosunku dismcien calkowitych w celu odzyskania idalszyeh ilosci skladnika wy¬ dzielanego mieszaniny gazowej, W gazie przepusz- _ czonym z tego stopnia zawartych jiest 'zazwyczaj przynajmniej 10%, np. co najmniej 151% ilosci ga¬ zu wydzielanego znajdujacego isie w surowej mie¬ szaninie gaizowej. Gaz przepuszczony ze wszystkich stopni rozdzielania zawiera korzystnie co najmniej okolo 50%, np. okolo 60 do 95% ilosci gazu wy¬ dzielanego znajdujacego sie w surowej mieszani¬ nie.Wspomniany co naijimriej jeden stopien rozdzie¬ lania o duzym stosunku cisnien calkowitych moze dzialac w opaoicdu o ograniczenia glównie przeply¬ wowe lub w oparciu pnsede wszystkim o ograni- czeinie ilosci zanieczyszczen gazu przepuszczonego.Cisnienie gazu zasilajacego moze byc dowolne.Gaz nieprzepuszcizioiny ze stopnia "rozdzielania o mie- 20 wielkim stosunku cisnien calkowitych mozna spre¬ zac lub rozprezac lub podawac bez zmiany cisnie¬ nia w zaleznosci od zadanej wielkosci róznicy cis¬ nien calkowitych w poprzek membrany, calkowi¬ tego cisnienia gazu przepuszczonego itp. Ze wzgle- 25 du na ograniczona wytrzymalosc odpowiednich membran rozdzdzielczych, gaz zasilajacy stopien rozdizdelania o duzym stosunku cisnien calkowitych czesto poddaje sde rozprezaniu celem uzyskania w poprzek membrany odpowiedniej róznicy cisnien 30 calkowitych.Stosunek cisnienia calkowitego po istronie zasi¬ lanej do calkowitego cisnienia po stronie wyjscio¬ wej membrany co najmniej jednego stopnia roz¬ dzielania o malym stosunku cisnien calkowitych 35 jest mniejszy niz analogiczny stosunek dla stopnia rozdzielania — co najmniej jednego — o duzym stosunku cisnien calkowitych. Stosunek ten dla stopnia rozdzielania o malym stosunku cisnien calkowitych jest czesto mniejszy, przynajmniej 40 o okolo 10 do 15%, np. o okolo 1,5 do 99%, korzyst¬ nie o okolo 20 do 95% od analogicznego stosunku oisnien calkowitych dla powyzszego, co najmniej jednego stopnia rozdzielania o duzym stosunku cis¬ nien calkowitych. Zazwyczaj spadek cisnienia cal- 45 kowitego na co 'najmniej jednym stopniu rozdzie- lania o duzym stosunku cisnien calkowitych sta¬ nowi od okolo 10 do 500%, np. oikolo 15 do 250% spadku cisnienia calkowitego na co najmniej jed¬ nym stopniu rozdzielania o niskim stosunku cisnien 50 calkowitych.Ilosc stopni rozdzielania jest nieograniczona z tym, ze nalezy stosowac co najmniej jeden sto¬ pien rozdzielania o mialym i oo najmniej jeden stopien rozdizielania o duzym stosunku cisnien cal- 55 kowitych. Kazdy stopien rozdzielania moze skla¬ dac sie z jednego lub kilku oddzielnych aparatów rozdzielczych stanowiacych wieksza ilosc równoleg¬ le pracujacych rozdzielaczy. Korzystne jest, by sto* sunek cisnien calkowitych pierwszego stopnia roz- so dzdelania byl maly. Ostatni stopien rozdzielania czesto charakteryzuje sie duzym stosunkiem cis¬ nien calkowitych. Najczesciej stosuje sie dwa stog- nie rozdzielania, ale w niektórych przypadkach potrzebne sa trzy lub wiecej. Na ogól uzycie wie- ^ cej niz 5 stopni rozdzielania przyniósl niewielka123: f korzysc. Jesii którys ze stopni T walny jest glównie w oparciu o ograniczenie ilosci zanieczyszczen, to korzystne jest by byl on ostat¬ nim ol kolejnych stopniw Efektywna powierzchnia membrany (powierzen- 5 nia membrany (powodujaca rozdzial) kazdego ze stopni rozdzielania powinna byc na tyle duza, by przenikala przez nia zadana ilosc co niajnuinej jed¬ nego gazu. Na wielkosc przewidywanej efektywnej powierzchni membrany wplyw maja oa przyklad: M szybkosc przemkaniia co najmniej jednego gazu przez membrane w warunkach rozdzialu, to Jest przy danej temperatturze, cisnieniu bezwzglednym, róznicy cisnien calkowitych w popnzek membrany oraz róznicy cisnien czastkowych tego co najmniej lg jednego gazu w poprzek membrany. Róznica cis- nien calkowitych w popnzek membran rozdziel- , azych wynosi co najmniej okolo 980 kPa np. nie mnlieij niz okolo 1960 kPa i moze byc równa 9800 lufo 196Ó0 kPa lub wiecej. Wskazane jest jednak, M by nie byla ona taik wielka aby nie powodowac abytniego nacisku na membrane, który grozilby jej peknieciem. Aparat noizdizielozy zawierajacy membrany moze miec dowolna forme odpowiednia do rozdzialu gazów, np. talerza lub ramy lub tez 2g moze miec spiralnie nawiniete cienkie powloki rnemforan, zawierac membrany w postaci cylindrów lub pustych wewnatrz wlókien dtp.Korzystne jest, by aparaty rozdzielcze mialy rnembrany w formie pustych wewnatrz wlókien w gdyz wtedy duz^ jest stosunek wielkosci po¬ wierzchni membran do objetosci, jaka zajmuja.W przypadku, gdy membrany maja kaztait walca lub stanowia puste wewnatrz wlókna, wtedy duza ich ilosc mozna polaczyc równolegle w wiazka i za- 35 wlac surowa mieszanina gazowa badz to od zew¬ natrz (od strony powloki), badz od wewnatrz (od strony wewnatpzwlókienkowej).Ze wzgledu na wieksze straty cisnienia gaizu podczas pizechodzenia gazu przez kanaliki we- ^ wnatrz wlókienek, korzystniejsze jest zasilanie su¬ rowa mieszanina gazowa od strony powloki mem¬ bran.. W przypadku zasilania od strony powloki, cisnienie gazu odprowadzanego od strony zewne¬ trznej z apairatu rozdzielczego moze byc o okolo 45 98—490' kPa, czesto mniej niz Okolo 49 kPa nizsze od cisnienia surowej mieszanliny gazowej zasilaja¬ cej aparat rozdzielczy, a wiec gaz ten ma cisnie¬ nie umozliwiajace dalsza przeróbke lub mozna od¬ zyskac zen energie, np. przy uzyciu turbin. Z po- m wodu ciaglej zmiany stezenia wspomnianego przy¬ najmniej jednego giazu po stronie zasilanej mem¬ brany w trakcie jego przenikania ku stronie wyj¬ sciowej, co zwieksza po tej stronie1 jego stezenie, czastkowa róznica aisnienlia tego -gazu w poprzek 55 membrany zmienia sie w sposób ciagly. Tak wiec, w celu osiagjniecia dostatecznego odzyskania tego 00 najmniej jednego -gazu z surowej mieszaniny wyjsciowej mozna wykorzystac rózne sposoby prze¬ plywu sturmieni gazu przez aparat rozdzielczy. ^ 1 tak, na przyklad, surowa mieszanina gazowa i gaz przepuszczony moga plynac we wspól- lub przeciwpradzie. W przypadku stosowania membran w formie wiazek pustych wewnatrz wlókien lub cylindrów, strona zewnetrzna moze miec ksztalt m 8 radialny, to znaczy strumien zasilajacy przeply¬ wa w kierunku poprzecznym do membran badz to do wewnatrz, badz, zazwyczaj, na zewnatrz wiazki, lub tez strumien ten moze przeplywac wzdluz osd, to znaczy ulega rozproszeniu wewnatrz wiazki i wieksza jego czesc plynie w kierunku zgodnym z orientacja pustych wewnatrz wlókienek lub mem¬ bran cylindrycznych.Membrany rozdzielcze moga byc wykonane z do¬ wolnego stosowanego dotad tworzywa. Do typo¬ wych materialów naleza polimery organiczne lub polimery organiczne zmieszane z nieorganicznymi, np. wypelniacze, utwardzacze iitp. Mozna tez stoso¬ wac membrany wykonane z metalu lub tworzywa zawierajacego metal.Hjnsunek przedstawia schematycznde dwa stopnie rozdzielania stosowane zgodnie ze sposobem we¬ dlug wynalazku.Na rysunku tym surowa mieszanina gazowa prze¬ chodzi przewodem 10 do pierwszego stopnia roz¬ dzielania 12. Pierwszy stopien rozdzieliania 12 po¬ dzielony jest membrana rozdzielcza 18 na dwie ko¬ mory, tj. komore zasilana 14 i komore gazu prze¬ puszczonego 16. Gaz przepuszczony odbierany jest z komory gazu przepuszczonego 16 poprzez pre- wód 20. Pierwszy stopien irozdzielainia 12 stanowi stoflpien rozdzielania o malym stosunku cisnien cal¬ kowitych. Gaz niepnzepuszczony ze strony zasila¬ nej membrany rozdzielczej 18 pierwszego aparatu rozdzielczego 12 odbierany jest z komory zasilanej 14 przewodem 22 i kierowany do .komory zasilanej 24 drugiego stopnia rozdzielania 26. Ten drugi sto¬ pien rozdzielania zawiera membrane rozdzielcza 28, która stanowi przegrode pomlodzy komora zasila¬ na 24 a komora -gazu przepuszczonego 30. Gaz nie- przepuszczony z komory zasilanej 24 wychodzi z drugiego stopnia rozdzielania 26 przewodem 34.Ten drugi stopien rozdzielania stanowi stopien roz¬ dzielania o duzym stosunku cisnien calkowitych.Podane nizej przyklady sluza jatko iiust-raioja spo¬ sobu wedlug wynalazku. Wszystkie czesci i procen¬ ty podane sa w jednostkach objetosciowych, chyba ze zaznaczono, iz jest inaczej.Przyklad I. 6400 kg/godzine gazu wydmu¬ chowego o temperaturze okolo 30°C zawierajacego okolo 65°/t obj. wodoru, 22|°/o obj. azotu, 4,5*/o obj. argonu i 8,5°/o obj. metanu pochodzacego z insta¬ lacji do syntezy amoniaku wprowadza sie do pierw¬ szego aparatu rozdzielczego zawierajacego 25 mem¬ bran rozdzielczych w postaci prostych, pustych wewnatrz wlókien. W kazdym z aparatów znajduje sie okolo 93 m2 powierzchni czynnej. Membrany zawieraja anizotropowe tworzywo polisulrtoinpwe wykonane zgodnie ze sposobem z przykladu' 64 ogloszeniowego opisu patentowego RFN nr 2 750 874, .z ta róznica, ze roztwór przedzalniczy zawiera oko¬ lo 3(M wagowych substancji stalej. Srednica zew¬ netrzna dyszy przedzalniczej wynosi 456 mikrome¬ trów, srednica wewnetrzna 127 miikromtetrów^ a srednica otworu wtryskowego 76 mikrometrów.Plyn wtryskowy stanowi mieszanine 60*/* objetos¬ ciowych dwumetyioaceifeamiidu w wodzie. Tempera¬ tura ostatniej kapieli rolki prowadniczej wynosi okolo 50°C. Wlókna przemywa sie w ciagu 24 go¬ dzin w wodzie, bez magazynowana, Roztwór prze-9 123 883 10 dzalniczy i plym wtryskowy stosuje sie w takich ilosciach, aiby uzyskac puiste w srodku wlókna o srednicy zewnetrznej okolo 450 mikrometrów i srednicy wewnetrznej okolo 120 mikrometrów.Wspólczynnik oddzielania wodoru od metanu w opi¬ sanym wyzej aparacie rozdzielczym wynosi okolo 30, a rozdzielczosc równia jest w przyblizeniu 50XjlO-1 cm8 wodoru/cm2 powierzchni rozdzielczej (sekunde) Pa spadku cisnienia. W poprzek mem¬ brany utrzymywany jest spadek oisntiemia rzedu 6374 kPa, Z kolektora gazu polaczonego z 'kanala¬ mi wewnetrznymi membran pierwszego rozdaiela- cza uzyskuje sie okolo 1(100 kg/godzine gazu od¬ dzielonego o cisnieniu absolutnym okolo 6864 kPa.Gaz oddzielony w pierwszym aparacie irozdzielczym zawiera 90,3% wodoru, 6,2% obj. azotu, 2,4% obj. metanu d 1,2% obj. atrgonu.Giaz nieioddzielony z pierwszego stopnia rozdzie¬ lania o oismiendu aibsoiutnym okolo 13337 kPaiza- wieiraijacy okolo 43,8% obj. wodoru, 35,4% obj. azotu, 13,7% obj, metanu i 7,1% obj. argonu wpro¬ wadza sie do drugjiego stopnia rozdzielania* skla¬ dajacego sie z 7 równoglelych aparatów rozdziel¬ czych takich jak wyzej opisany. Z kolektora gazu oddzielonego z drugiego stopnia ror.lzc.olania uzy¬ skuje isie okolo 496 kg/godzine gazu o cisnieniu absolutnym okolo 2942 kPa zawierajacego 88% obj. wodoru, 7,4% obj. azotu, il,5% obj. argenu i 2,4% obj. metanu. Gaz nieoddzielony z drugiego stop¬ nia rozdzielania o cisnieniu absolutnym okolo 13337 kPa zawiera okolo 24,2% obj. wodoru, 47,4% obj. azotu, 18,5% obj. metanu i 9,6% obj. argonu.Tak wiec, okolo 86,3% wodoiru znajdujacego sie w gazie wydmuchowym zawraca sie do strefy syn¬ tezy amoniaku.Przyklad II. Strumieniem rozdzielonego g*azu zasila sie dwa aparaty rozdzielcze, polaczone w se¬ rie, przy czym kazdy z nich ma okolo 93 m2 po¬ wierzchni czynnej. Strumien gazu skladajacy sie z 22% mollowych azotu, 6,8% molowych metanu, 3,5% molowych argonu i mniej niz 100 czesci ob¬ jetosciowych na milion amoniaku, wprowadza sie do pierwszego aparatu rozdzielczego pod cisnieniem absolutnym okolo 13730 kPa.W pierwszym aparacie rozdzielczym utrzymuje sie spadek cisnienia w poprzek membrany rzedu 6374 kPa, tak ze strumien przepuszczonego gazu opuszczajacy pierwsy aparat rozdzielczy ma cisnie¬ nie okolo 7356 kPa, przy stosunku olsnien 1,87.Gaz oddzielony z pierwszego aparatu [rozdzielczego sklada sie z 90,3% objetosciowych wodoru, 6,2% objetosciowych azotu, 2,4% objetosciowych metanu i 1,2% objetosciowych argonu. Gatz nieoddzielony z pierwszego stopnia razdzielamia o cisnieniu ab¬ solutnym okolo 13337 kPa, zawierdajacy okolo 43,8 objetosciowych wodoru, 35,4% objetosciowych azotu, 13,7% objetosciowych metanu i 7,1% obje¬ tosciowych airganu. Oddzielony gaz usuwa sie z dru¬ giego stopnia rozdzielania pod cisnieniem absolut¬ nym okolo 2942 kPa, przy stosunku cisnien 4,53 i zawieira on 88% objetosciowych wodotru, 7,2% objetosciowych azotu, 1,5% objetosciowych argonu i 2,4% objetosciowych metanu. Gaz nieoddzielony z drugiego stopnia rozdzielania zawiera 24,2% ob¬ jetosciowych wodonu, 47,7% objetosciowych azotu, 18,5% objetosciowych metanu i 9,6% objet solo¬ wych argonu.Zastrzezenia p a t e n t o w e 5 .1. Sposób wydzielania co najmniej jednego s lad- nika z mieszaniny gazowej zawierajacej poa adto przynajmniej jeden inny skladnik gazowy, poi* liga¬ jacy na tym, ze strumien gazu surowego przei isz¬ cza isie przez co najmniej dwa. kolejne stopnie xdiz- io dzielania, z których kazdy stanowi membrana . oiz- dzielcza wykazujaca selektywnosc przenikania dla co naijmniiej jednego ze isJkladiników w porówmi niiu z co najmniej jednym innym skladnikiem mie za- niny gazowej, w której mozna wyróznic strone za- 15 silana gazem surowym d strone wyjsciowa g uzu oddziel'onego, przy ozym cisnienie calkowite po stronie wyjsciowej jest nizsze od cisnienia ca2 x- witego po stronie izasiilanej, a nieoddzielony , ,az znajdujacy sie po stronie zasilanej wprowadza sie ^ od strony zasilanej ido nastepnego .stopnia rozdL e- laniia, znamienny tym, ze stosuje sie w co najmin ej jednym stopniu nozdziielanlia stosunek cisnienia c ij- kowitego po stronie zasilanej do cisnilenia oal] o- wiitego po stronie wyjsciowej nizszy niiz stosu*. k 25 aisnienlia calkowitego po stronie zasilanej do olsni ;- nia calkowitego po stronie wyjsciowej w oo m j- mniej jednym, naistepujacym po nim stopniu nc :- dzielania oraz cisnienie calkowite po strionlie w} j- sciowej, co najmniej jednego nastepnego stopn a rozdzielania nizsze niz cisnienie calkowiite po stir - nie wyjsciowej co najmniej jednego wczesniejazet ) stopnia rozdzielania. 2. Sposób wedlug zasforz. 1, znamienny tym, ; } co najmniej jeden stopien rozdzielamiai o nizszy] i stosunku cisnienia calkowitego po stronie zasilam j 35 do cisnienia calkowitego po stronie wyjsciowe i steruje^ sde glównie wielkoscia strumeiniia prze puszczonego gazu. 3. Sposób wedlug zastrz. 2, znamienny tym, z stosuje sie róznice cisnien czastkowych co naj 40 mniej jednego skladnika gazowego w mieszanimic gazowej wprowadzanej -do stopnia rioizdzielania o nizszym stosunku cisnienia calkowitego i w gazie nieoddzielonym opuszczajacym ten stopien [rozdzie¬ lania podzielone pinzez róznice pomiedzy olsnieniem czastkowym co najmniej jednego skladnika, gazo¬ wego w mieszaninie gazowej wprowadzanej do stopnia rozdzielania, a minimalnym cisnieniem czastkowym co najmniej jednego skladnika gazo¬ wego po stronie wyjsciowej membrany znajdujacej sie w tym stopniu rozdzielania, wynoszaca okolo 20-90%. 5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie róznice cisnienia calkowitego wzdluz przekroju poprzecznego co najmniej jednego stop- nia (rozdzielania o nizszym stosunku cisiniemlia cal¬ kowitego po stronie zasilanej ido cisnienia calko¬ witego po stronie wyjsciowej wynoszaca nie mniej niz okolo H960 kfPa. 5. Sposób wedlug zastnz. 1, znamieny tym, ze M stosuje sie róznice cisnienia calkowitego wzdluz przekroju poprzecznego co najmniej jednego .stop¬ nia rozdzielania o wyzszym stosunku dsnienia cal¬ kowitego po stronie zasilanej, do cisnienia calko¬ witego po stronie wyjsciowej wynoszaca nie mniej w noz okolo 1.960 kPa.11 123 383 12 6. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze co najminiej 20% co najmoiej jedrnego skladnika surowej mieszaniny gazowej przepuszcza sie na strone wyjsciowa co najmniej jednego stopnia roe- dizdelaindao nizszym stosunku cisnienia calkowitego po stilonie zasilanej do cdsoLenia calkowitego po stronie wyjsciowej. 7. Sposób wedlug zastrz, 1, znamienny tym, ze jako ostatni etap rozdzielania stosuje sie stopien rozdzielania o wyzszym stosunku cisnienia calko¬ wi/tego po stronde zasilanej do cisnienia calkowite¬ go po stronie wyjsciowej. 8. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie ilosc co najmniej jednego skladnika w geuzie oddzielonym opuszczajacym co najmniej jeden stopien rozdzielania o wyzszym stosunku cis¬ nienia 'calkowitego po strcnie zasilanej do cisnie¬ nia calkowitego po stronie wyjsciowej stanowiaca co najmniej lCD/o ilosci tego, co najmniej jednego skladnika znajdujacego sie w surowej mieszaninie galowej. 10 20 9. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie sitosunek cisnienia calkowitego po stro¬ nie zasalanej do cisnienia calkowitego po stronie wyjsciowej obliczony w przekroju poprzecznym co najmniej jednego stopnia rozdzielania o nizszym stosunku cisnienia calkowitego po stronie zasilanej do cisnienia calkowitego po stronie wyjsciowej o co naijniniej 10Va nizszy niz taki sam stosunek obliczony w co najmniej jednym stopniu rozdzie¬ lania o wyzszym stosunku cisnienia calkowitego po ' stronie zasilanej do cisnienia calkowitego po stro¬ nie wyjsciowej. 10. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie cisnienie calkowite po stronie zasilania stopnia rozdzielania o wyzszym stosunku cisnienia calkowitego po stronie zasilanej do cisnienia cal¬ kowitego po stronie wyjsciowej, praktycznie takie samo jak cisnienie calkowite po stronie zasilania stopnia rozdzdelania o nizszym stosunku cisnienia calkowitego po stronie zasilanej do cisnienia cal¬ kowitego po stronie wyjsciowej. / 10 12 / ? 20 ""l 18 -16 22 A. I 26 / Ik 32 34 30 PZG Ó/Piotrków «48 7.84 120 eg*.Oma 100 il PL PL PL PL
Claims (10)
1. Zastrzezenia p a t e n t o w e 5 .1. Sposób wydzielania co najmniej jednego s lad- nika z mieszaniny gazowej zawierajacej poa adto przynajmniej jeden inny skladnik gazowy, poi* liga¬ jacy na tym, ze strumien gazu surowego przei isz¬ cza isie przez co najmniej dwa. kolejne stopnie xdiz- io dzielania, z których kazdy stanowi membrana . oiz- dzielcza wykazujaca selektywnosc przenikania dla co naijmniiej jednego ze isJkladiników w porówmi niiu z co najmniej jednym innym skladnikiem mie za- niny gazowej, w której mozna wyróznic strone za- 15 silana gazem surowym d strone wyjsciowa g uzu oddziel'onego, przy ozym cisnienie calkowite po stronie wyjsciowej jest nizsze od cisnienia ca2 x- witego po stronie izasiilanej, a nieoddzielony , ,az znajdujacy sie po stronie zasilanej wprowadza sie ^ od strony zasilanej ido nastepnego .stopnia rozdL e- laniia, znamienny tym, ze stosuje sie w co najmin ej jednym stopniu nozdziielanlia stosunek cisnienia c ij- kowitego po stronie zasilanej do cisnilenia oal] o- wiitego po stronie wyjsciowej nizszy niiz stosu*. k 25 aisnienlia calkowitego po stronie zasilanej do olsni ;- nia calkowitego po stronie wyjsciowej w oo m j- mniej jednym, naistepujacym po nim stopniu nc :- dzielania oraz cisnienie calkowite po strionlie w} j- sciowej, co najmniej jednego nastepnego stopn a rozdzielania nizsze niz cisnienie calkowiite po stir - nie wyjsciowej co najmniej jednego wczesniejazet ) stopnia rozdzielania.
2. Sposób wedlug zasforz. 1, znamienny tym, ; } co najmniej jeden stopien rozdzielamiai o nizszy] i stosunku cisnienia calkowitego po stronie zasilam j 35 do cisnienia calkowitego po stronie wyjsciowe i steruje^ sde glównie wielkoscia strumeiniia prze puszczonego gazu.
3. Sposób wedlug zastrz. 2, znamienny tym, z stosuje sie róznice cisnien czastkowych co naj 40 mniej jednego skladnika gazowego w mieszanimic gazowej wprowadzanej -do stopnia rioizdzielania o nizszym stosunku cisnienia calkowitego i w gazie nieoddzielonym opuszczajacym ten stopien [rozdzie¬ lania podzielone pinzez róznice pomiedzy olsnieniem czastkowym co najmniej jednego skladnika, gazo¬ wego w mieszaninie gazowej wprowadzanej do stopnia rozdzielania, a minimalnym cisnieniem czastkowym co najmniej jednego skladnika gazo¬ wego po stronie wyjsciowej membrany znajdujacej sie w tym stopniu rozdzielania, wynoszaca okolo 20-90%.
4. 5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie róznice cisnienia calkowitego wzdluz przekroju poprzecznego co najmniej jednego stop- nia (rozdzielania o nizszym stosunku cisiniemlia cal¬ kowitego po stronie zasilanej ido cisnienia calko¬ witego po stronie wyjsciowej wynoszaca nie mniej niz okolo H960 kfPa.
5. Sposób wedlug zastnz. 1, znamieny tym, ze M stosuje sie róznice cisnienia calkowitego wzdluz przekroju poprzecznego co najmniej jednego .stop¬ nia rozdzielania o wyzszym stosunku dsnienia cal¬ kowitego po stronie zasilanej, do cisnienia calko¬ witego po stronie wyjsciowej wynoszaca nie mniej w noz okolo 1.960 kPa.11 123 383 126.
6.Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze co najminiej 20% co najmoiej jedrnego skladnika surowej mieszaniny gazowej przepuszcza sie na strone wyjsciowa co najmniej jednego stopnia roe- dizdelaindao nizszym stosunku cisnienia calkowitego po stilonie zasilanej do cdsoLenia calkowitego po stronie wyjsciowej.
7. Sposób wedlug zastrz, 1, znamienny tym, ze jako ostatni etap rozdzielania stosuje sie stopien rozdzielania o wyzszym stosunku cisnienia calko¬ wi/tego po stronde zasilanej do cisnienia calkowite¬ go po stronie wyjsciowej.
8. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie ilosc co najmniej jednego skladnika w geuzie oddzielonym opuszczajacym co najmniej jeden stopien rozdzielania o wyzszym stosunku cis¬ nienia 'calkowitego po strcnie zasilanej do cisnie¬ nia calkowitego po stronie wyjsciowej stanowiaca co najmniej lCD/o ilosci tego, co najmniej jednego skladnika znajdujacego sie w surowej mieszaninie galowej. 10 20
9. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie sitosunek cisnienia calkowitego po stro¬ nie zasalanej do cisnienia calkowitego po stronie wyjsciowej obliczony w przekroju poprzecznym co najmniej jednego stopnia rozdzielania o nizszym stosunku cisnienia calkowitego po stronie zasilanej do cisnienia calkowitego po stronie wyjsciowej o co naijniniej 10Va nizszy niz taki sam stosunek obliczony w co najmniej jednym stopniu rozdzie¬ lania o wyzszym stosunku cisnienia calkowitego po ' stronie zasilanej do cisnienia calkowitego po stro¬ nie wyjsciowej.
10. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie cisnienie calkowite po stronie zasilania stopnia rozdzielania o wyzszym stosunku cisnienia calkowitego po stronie zasilanej do cisnienia cal¬ kowitego po stronie wyjsciowej, praktycznie takie samo jak cisnienie calkowite po stronie zasilania stopnia rozdzdelania o nizszym stosunku cisnienia calkowitego po stronie zasilanej do cisnienia cal¬ kowitego po stronie wyjsciowej. / 10 12 / ? 20 ""l 18 -16 22 A. I 26 / Ik 32 34 30 PZG Ó/Piotrków «487.84 120 eg*. Oma 100 il PL PL PL PL
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/888,105 US4180388A (en) | 1978-03-20 | 1978-03-20 | Processes |
US05/888,103 US4180552A (en) | 1978-03-20 | 1978-03-20 | Process for hydrogen recovery from ammonia purge gases |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL214236A1 PL214236A1 (pl) | 1980-02-25 |
PL123383B1 true PL123383B1 (en) | 1982-10-30 |
Family
ID=27128872
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1979214236A PL123383B1 (en) | 1978-03-20 | 1979-03-19 | Method of separation of at least one component from gas mixture |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6022966B2 (pl) |
KR (1) | KR840000966B1 (pl) |
AU (1) | AU517235B2 (pl) |
BR (1) | BR7901688A (pl) |
CA (1) | CA1129626A (pl) |
DD (1) | DD142299A5 (pl) |
DE (2) | DE2910661A1 (pl) |
FR (1) | FR2420366B1 (pl) |
GB (1) | GB2016945B (pl) |
IT (1) | IT1113311B (pl) |
NL (1) | NL182796C (pl) |
PL (1) | PL123383B1 (pl) |
RO (2) | RO84536B (pl) |
TR (1) | TR20794A (pl) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4362613A (en) * | 1981-03-13 | 1982-12-07 | Monsanto Company | Hydrocracking processes having an enhanced efficiency of hydrogen utilization |
US4367135A (en) * | 1981-03-12 | 1983-01-04 | Monsanto Company | Processes |
EP0075431A1 (en) * | 1981-09-17 | 1983-03-30 | Monsanto Company | Method of separating one gas from a mixture of gases |
JPS5990613A (ja) * | 1982-07-29 | 1984-05-25 | リンデ・アクチエンゲゼルシヤフト | ガス混合物の分離方法及び装置 |
US4834779A (en) * | 1986-10-27 | 1989-05-30 | Liquid Air Corporation | Process for membrane seperation of gas mixtures |
US4758250A (en) * | 1987-06-01 | 1988-07-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Ammonia separation using ion exchange polymeric membranes and sorbents |
US4762535A (en) * | 1987-06-02 | 1988-08-09 | Air Products And Chemicals, Inc. | Ammonia separation using semipermeable membranes |
DE4010602A1 (de) * | 1989-04-05 | 1990-10-11 | Piesteritz Agrochemie | Verfahren zur stofflichen nutzung von restgasen aus einer edelgasanlage |
DE4010603A1 (de) * | 1989-04-05 | 1990-10-11 | Piesteritz Agrochemie | Verfahren zur stofflichen nutzung von produktentspannungsgas |
FR2731163B1 (fr) * | 1995-03-03 | 1997-06-20 | Air Liquide | Procede et installation de separation d'un melange gazeux par permeation |
JP2008247654A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Hiroshima Univ | アンモニアの分離方法、製造方法、及び気体分離膜 |
JP7031214B2 (ja) * | 2017-10-13 | 2022-03-08 | 宇部興産株式会社 | ヘリウム富化ガスの製造方法及びガス分離システム |
WO2024117237A1 (ja) * | 2022-12-02 | 2024-06-06 | 日本碍子株式会社 | 分離膜システム |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3657113A (en) * | 1970-02-03 | 1972-04-18 | Mobil Oil Corp | Separating fluids with selective membranes |
JPS5610089B2 (pl) * | 1973-07-31 | 1981-03-05 | ||
JPS5297684A (en) | 1976-02-12 | 1977-08-16 | Mitsubishi Electric Corp | Semiconductor element |
JPS52114576A (en) * | 1976-03-24 | 1977-09-26 | Toshiba Corp | Gas separator |
-
1979
- 1979-03-16 NL NLAANVRAGE7902101,A patent/NL182796C/xx not_active IP Right Cessation
- 1979-03-19 GB GB7909629A patent/GB2016945B/en not_active Expired
- 1979-03-19 DE DE19792910661 patent/DE2910661A1/de not_active Ceased
- 1979-03-19 CA CA323,747A patent/CA1129626A/en not_active Expired
- 1979-03-19 PL PL1979214236A patent/PL123383B1/pl unknown
- 1979-03-19 FR FR7906906A patent/FR2420366B1/fr not_active Expired
- 1979-03-19 KR KR7900821A patent/KR840000966B1/ko active
- 1979-03-19 TR TR2079479A patent/TR20794A/xx unknown
- 1979-03-19 AU AU45218/79A patent/AU517235B2/en not_active Expired
- 1979-03-19 DE DE19792953814 patent/DE2953814A1/de active Pending
- 1979-03-19 IT IT21114/79A patent/IT1113311B/it active
- 1979-03-19 RO RO104954A patent/RO84536B/ro unknown
- 1979-03-19 BR BR7901688A patent/BR7901688A/pt unknown
- 1979-03-19 JP JP54033153A patent/JPS6022966B2/ja not_active Expired
- 1979-03-19 DD DD79211653A patent/DD142299A5/de unknown
- 1979-03-19 RO RO7996952A patent/RO78306A/ro unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2420366A1 (fr) | 1979-10-19 |
TR20794A (tr) | 1982-08-17 |
KR840000966B1 (ko) | 1984-07-02 |
NL182796B (nl) | 1987-12-16 |
PL214236A1 (pl) | 1980-02-25 |
AU4521879A (en) | 1979-09-27 |
DD142299A5 (de) | 1980-06-18 |
RO84536A (ro) | 1984-06-21 |
DE2910661A1 (de) | 1979-10-18 |
GB2016945A (en) | 1979-10-03 |
GB2016945B (en) | 1982-09-15 |
AU517235B2 (en) | 1981-07-16 |
DE2953814A1 (pl) | 1982-09-16 |
RO84536B (ro) | 1984-08-30 |
NL182796C (nl) | 1988-05-16 |
JPS54130484A (en) | 1979-10-09 |
RO78306A (ro) | 1982-04-12 |
KR830000538A (ko) | 1983-04-16 |
NL7902101A (nl) | 1979-09-24 |
IT1113311B (it) | 1986-01-20 |
BR7901688A (pt) | 1979-10-16 |
FR2420366B1 (fr) | 1985-05-31 |
IT7921114A0 (it) | 1979-03-19 |
CA1129626A (en) | 1982-08-17 |
JPS6022966B2 (ja) | 1985-06-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL123383B1 (en) | Method of separation of at least one component from gas mixture | |
EP0547387B1 (en) | Membrane air drying and separation operations | |
EP4397392A2 (en) | A device and a membrane process for separating gas components from a gas stream having varying composition or flow rate | |
EP0397204B1 (en) | Improved process and system for the production of dry, high purity nitrogen | |
US5084073A (en) | Membrane drying process and system | |
US4421529A (en) | Membrane system for intermittent gas separation | |
KR950008632B1 (ko) | 다중 단계 향류 중공 섬유막 모듈 | |
US3499062A (en) | Method of repairing leaks in fluid separation apparatus | |
US4397661A (en) | Gas permeation apparatus having permeate rate controlled valving | |
Al-Bastaki et al. | Modeling an industrial reverse osmosis unit | |
TW200526313A (en) | Selective separation of fluid compounds utilizing a membrane separation process | |
JPH02115018A (ja) | パーミエーターシステムと供給ガス混合物成分の分離方法 | |
PL117802B1 (en) | Process for ammonia manufacture | |
JPS63296820A (ja) | 高純度水素又はヘリウムの製造方法 | |
Feng et al. | Air separation by integrally asymmetric hollow‐fiber membranes | |
KR930009641A (ko) | 막 산소 공정 및 시스템 | |
Sidhoum et al. | Asymmetric cellulose acetate hollow fibers: studies in gas permeation | |
KR960034073A (ko) | 열처리용 질소 생산 방법 및 플랜트 | |
CN107921362B (zh) | 用于将气体混合物分离的装置和方法 | |
EP0075431A1 (en) | Method of separating one gas from a mixture of gases | |
US20240278170A1 (en) | Apparatus and method for simultaneously treating different fluctuating gas flows | |
Guha et al. | A larger-scale study of gas separation by hollow-fiber-contained liquid membrane permeator | |
US6458190B2 (en) | Installation and process for the separation of gas by selective permeation | |
AT515137B1 (de) | Verfahren zur Trennung, Aufreinigung und Aufkonzentration von Gasgemischen | |
EP0043231A1 (en) | Permeator systems and process |