PL116930B1 - Process for manufacture of steel of iron oxide - Google Patents

Process for manufacture of steel of iron oxide Download PDF

Info

Publication number
PL116930B1
PL116930B1 PL1977201383A PL20138377A PL116930B1 PL 116930 B1 PL116930 B1 PL 116930B1 PL 1977201383 A PL1977201383 A PL 1977201383A PL 20138377 A PL20138377 A PL 20138377A PL 116930 B1 PL116930 B1 PL 116930B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
iron
carbon
hydrogen
heat
fluidized bed
Prior art date
Application number
PL1977201383A
Other languages
English (en)
Other versions
PL201383A1 (pl
Original Assignee
Hazen Research
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hazen Research filed Critical Hazen Research
Priority to PL1977201383A priority Critical patent/PL116930B1/pl
Publication of PL201383A1 publication Critical patent/PL201383A1/pl
Publication of PL116930B1 publication Critical patent/PL116930B1/pl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C1/00—Magnetic separation
    • B03C1/005—Pretreatment specially adapted for magnetic separation
    • B03C1/015—Pretreatment specially adapted for magnetic separation by chemical treatment imparting magnetic properties to the material to be separated, e.g. roasting, reduction, oxidation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/0033—In fluidised bed furnaces or apparatus containing a dispersion of the material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/006—Starting from ores containing non ferrous metallic oxides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/0073—Selection or treatment of the reducing gases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/14—Multi-stage processes processes carried out in different vessels or furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B15/00—Other processes for the manufacture of iron from iron compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
    • C21C5/32—Blowing from above
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/56—Manufacture of steel by other methods
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
    • C21B2100/40—Gas purification of exhaust gases to be recirculated or used in other metallurgical processes
    • C21B2100/44—Removing particles, e.g. by scrubbing, dedusting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
    • C21B2100/60—Process control or energy utilisation in the manufacture of iron or steel
    • C21B2100/66—Heat exchange
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
    • Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Geology (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Furnace Details (AREA)
  • Manufacture Of Iron (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Compounds Of Iron (AREA)

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarza¬ nia stali z tlenku zelaza zwlaszcza pirometalurgia stopów zelaza. Koniecznosc wykorzystania nisko¬ procentowych rud zelaza do otrzymywania stali, z uwagi na wyczerpywanie sie bogatych zlóz rudy oraz czynniki ekonomiczne, zmusza do obnizenia kosz¬ tów produkcji stali z tych rud. Caly wysilek w tej dziedzinie koncentruje sie na uniknieciu koniecz¬ nosci stosowania wielkiego pieca zuzywajacego du¬ ze ilosci paliwa.W opisie patentowym Stanów Zjednoczonych Ameryki 2 780 537 przedstawiony jest sposób prze¬ twarzania tlenków zelaza na wegliki w zlozu flu¬ idalnym, w którym tlenek wegla stosuje sie jako glówny czynnik redukujacy i naweglajacy. Gaz re¬ dukujacy nie moze zawierac wiecej niz 50% ob¬ jetosciowych wodoru w stosunku do zawartego tlenku wegla. W rozwiazaniach wczesniejszych pro¬ ponowano wykorzystanie w zlozu fluidalnym wo- , doru jako gazu redukujacego tlenki zelaza o nis¬ kiej zawartosci zelaza. Otrzymany weglik zelaza moze byc nastepnie uzyty do produkcji ,,metalicz- nego zelaza" w „piecu do wytopu zelaza" pracu¬ jacego * w temperaturze ponizej temperatury topnienia zelaza czy stali. Proponowano rów¬ niez raczej przetwarzanie metalicznego zelaza do weglika zelaza niz tlenku zelaza do weglika.Proces w zlozu fluidalnym byl równiez wyko¬ rzystywany do bezposredniej redukcji tlenków- ze¬ laza do zelaza metalicznego, które z kolei moglo 20 25 30 byc przerabiane na weglik zelaza. Znane procesy bezposredniej redukcji posiadaja niedogodnosci wy¬ nikajace z tego, ze w niektórych przypadkach otrzy¬ many produkt moze posiadac wlasnosci samoza¬ palne, moze wymagac hrykietowanda, a ponad¬ to w szeregu procesach nie mozna calkowicie wy¬ eliminowac efektu sklejania sie tak, ze powoduje to trudnosci w wytworzeniu zloza fluidalnego.Celem wynalazku jest opracowanie sposobu wy¬ twarzania stali z tlenku zelaza, w którym wyelimi¬ nowane zostana powyzsze niedogodnosci.Sposób wedlug wynalazku obejmuje: proces na- weglania tlenku zelaza do otrzymywania weglika zelaza, oraz proces redukcji uzyskanego weglika zelaza do otrzymania stali bez uzycia wielkiego pieca.W sposobie wedlug wynalazku tlenki zelaza pod¬ daje sie naweglaniu do uzyskania weglika zela¬ za o podwyzszonej podatnosci magnetycznej. Tlen¬ ki zelaza poddaje sie procesowi naweglania w zlo¬ zu fluidalnym równoczesnie ogrzewajac je do tem¬ peratury 480°C—705°C a korzystnie do tempera¬ tury 480°—650° w mieszaninie gazowej, skladaja¬ cej sie z wodoru, tlenku vwegla i innych zwiazków zawierajacych wegiel, przy czym w zlozu fluidal¬ nym ponad 50% objetosci stanowi wodór. Reduk¬ cje prowadzi sie w zasadowym konwertorze tle¬ nowym lub w piecu elektrycznym. W sposobie wedlug wynalazku stosuje sie zloze fluidalne w którym stosunek wodoru do wody utrzymuje sie 116 9301161 3 w granicach 2,5:1—8:1, natomiast CO/C02 utrzy¬ muje sie w granicach 1:1—4:1, przy czym stosu¬ nek wodoru/wody i CO/C02 pozostaje zasadniczo w stanie równowagi z metanem.W sposobie wedlug wynalazku w zasadowym 5 konwertorze tlenowym wykorzystuje sie cieplo po¬ wstajace podczas utleniania wegla. Do naweglania tlenku zelaza w zlozu fluidalnym stosuje sie gaz wydzielany z procesu redukcji prowadzonej w za¬ sadowym konwertorze. Do redukcji wprowadza sie 10 dodatkowa ilosc ciepla. Do wstepnego ogrzewania doprowadza ^ie cieplo uzyskane w reakcji gazów wylotowych z weglikiem zelaza. Do weglika doda¬ je sie surówke. Redukcje prowadzi sie w piecu elektrycznym. " 15 Weglik zelaza oddziela sie od skaly plonnej w elektromagnetycznym separatorze w procesie kar- bonizacji uzyskuje sie weglik zelaza i pozostawia sie w tym procesie wystarczajaca ilosc wegla dla zakumulowania dostatecznej ilosci ciepla podczas 20 spalania w zasadowym konwertorze tlenowym, czyniac proces samowystarczalnym pod wzgledem cieplnym. Stosunki CO/C02 i wodoru do wody w gazach utrzymuje sie na poziomie niewystarcza¬ jacym dla wystapienia zjawiska utleniania wegli- J5 kazelaza. . ¦ * .Gazy odlotowe z etapu otrzymywania stali sta¬ nowiace okolo 90% tlenku wegla, mozna zawracac w celu uzycia jako czesci gazu redukujacego w etapie redukcji i naweglania prowadzonego w fiu- 30 idalnym zlozu. Obliczanie bilansu materialowego wskazuje na to, ze zawartosc wegla w gazach od¬ lotowych jest wystarczajaca dla dostarczenia nie¬ zbednej ilosci wegla potrzebnej w etapie redukcji i naweglania. Zgodnie z powyzszym, podczas pro- 35 wadzenia naweglania, a nastepnie 'redukcji, jako wspólnej przebiegajacej w sposób ciagly operacji, cala ilosc wegla potrzebna do procesu naweglania, przy niewielkich stratach operacyjnych, moze byc dostarczona przez ciagle zawracanie gazów odlo- 40 towych z procesu redukcji prowadzacego do otrzy.- mania stali. Eliminujac te koniecznosc dodawa¬ nia wegla do etapu naweglania, poza niewielka iloscia wynikajaca z normalnych strat operacyj¬ nych. Wynikiem tego jest fakt, ze ilosc wegla 45 pierwotnie dostarczona do produkcji weglika ze¬ laza moze byc uzyta powtórnie ^po odzyskaniu jej z procesu redukcji do" stali i kolejno wykorzysta¬ na do otrzymania dalszej porcji weglika zelaza.Przy prowadzeniu procesu naweglania, a dalej 50 procesu redukcji, w sposób ciagly, niepotrzebne jest dostarczanie ciepla dla zainicjowania autoter¬ micznego procesu, jako ze produkt z procesu na¬ weglania jest w temperaturze, która eliminuje po¬ trzebe dostarczania ciepla do dalszej redukcji. Przy 55 prowadzeniu tych dwóch etapów procesu w spo¬ sób rozlaczny, w eelu wstepnego ogrzania wegli¬ ka zelaza mozna wykorzystac gorace gazy odloto¬ we z procesu redukcji, badz cieplo moze byc. do¬ starczane inna, wlasciwa metoda, w celu zadniejo- $o wania autotermicznego etapu produkcji stali...Dla otrzymania stali metoda bezposrednia, bez u- zycia wielkiego pieca, wytworzony weglik zelaza, korzystnie stosuje sie bezposrednio w postaci wsa¬ du podawanego do zasadowego konwertora tleno- g5 4 wego badz pieca elektrycznego, lacznie ze sklad¬ nikami stopowymi i innymi na ogól stosowanymi dodatkami. Dla zainicjowania autotermicznego pro¬ cesu, cieplo moze byc dostarczane do wsadu róz¬ nymi metodami, takimi jak: bezposrednie ogrze¬ wanie, dodawanie paliwa, na przyklad wegla lub otrzymanie wystarczajacej ilosci wegla w posta¬ ci wplnej badz zwiazanej w wegliku, czy innych.Lla dostarczenia ciepla do wsadu mozna wyko¬ rzystac cieplo z gazów odlotowych przez ich czes¬ ciowe spalanie. W takim przypadku musi byc u- trzymywany stosunek CO/C02 w gazach do spala¬ nia, na poziomie nizszym od tego przy którym nastepuje rozklad weglika zelaza w warunkach po¬ zadanej temperatury wstepnego ogrzewania.Stosowany w opisanym procesie otrzymywania stali zasadowy konwertor tlenowy i piec ' elektry¬ czny, sa powszechnie znane. Zasadowy proces tle¬ nowy czy proces zachodzacy w zasadowym kon¬ wertorze tlenowym, tym glównie róznia sie od procesów besmerowskich i martenowskich, ze we- igel i c^esc zanieczyszczen (siarka, fosfor i in.) we wsadzie nie sa utleniane powietrzem ale tlenem.Tlen wprowadza sie do pieca wdmuchujac go przez lance ponad lub ponizej powierzchni plynnego ze¬ laza.Weglik zelaza otrzymany sposobem zgodnym z przedstawionym wynalazkiem jest mieszanina weglików o wzorach Fe2C i Fe8C, przy czym glów¬ na zawartosc stanowi FesC.Przedmiot wynalazku jest przedstawiony w przykladzie zastosowania z powolaniem sie na ry¬ sunek uproszczonego schematu technologicznego procesu. •¦ Aparat ze zlozem fluidalnym mejee byc typu konwencjonalnego, w którym ostatecznie rozdrob¬ niony surowiec jest fluidyzowany na ruszcie lub innego Todzaju perforowanej podstawie, przez przeplywajace pionowo w góre gazy, które moga zawierac lub obejmowac jedynie gazy reagujace.Dodatkowe wyposazenie obejmuje na ogól urza¬ dzenie do ogrzewania i kontroli temperatury, wy¬ mienniki ciepla, skrubery, cyklony, instalacje obie¬ gów gazów oraz inne powszechnie stosowane urza¬ dzenia. % Uzyty tu termin „wodorowy nosnik gazowy" do¬ tyczy jedynie gazowego wodoru, a termin „mate¬ rial zawierajacy wegiel" okresla sam wegiel.Koncentrat rudy zelaza.dostarczany jest do urza¬ dzenia ze zlozem fluidalnym, w którym poddawa¬ ny jest procesowi naweglania. Proces naweglania musi byc dokladnie kontrolowany ze wzgledu na koniecznosc uzyskania odpowiedniego produktu do wykorzystania go w zasadowym konwertorze tle¬ nowym, czy w piecu elektrycznym. Uzycie weglika zelaza w takich piecach jest korzystne z uwagi na jego niesamozapalne wlasciwosci oraz odpor¬ nosc na dzialanie czynników atmosferycznych, co umozliwia jego transport na duze odleglosci i gro¬ madzenie na odpowiednie okresy.Tlenki zelaza poddawane sa poczatkowo w zlozu fluidalnym reakcji prowadzacej do uzyskaniia ze¬ laza, a nastepnie zelazo to jest przetwarzane na wegHk zelaza. Procesy te zachodza w sposób ciag-116 930 6 ly, przy uzyciu lacznie gazu redukujacego i na- weglajacego. W celu zapobiegania zlepianiu sie, wywolanego przejsciowa obecnoscia metalicznego zelaza, temperature utrzymuje sie przez caly okres ponizej 705°C, a zwlaszcza korzystnie w zakresie 480—650°C.Jako gaz redukujacy tlen stosuje sie korzystnie wodór, badz mozna stosowac tlenek wegla, gazowe weglowodory lub mieszanine wodoru z CO i ga¬ zowymi weglowodorami. Schemat technologiczny przedstawia uzycie wodoru, tlemku wegla i wy¬ dzielajacej sie wody. Uzycie wodoru jako gazu re¬ dukujacego tlen jest korzystne ze wzgledu na lat¬ wosc usuwania powstajacej wody z gazów odlo¬ towych, co pozwala na zawrócenie do obiegu ga¬ zów bez koniecznosci stosowania skomplikowane¬ go i kosztownego chemicznego ukladu usuwania produktów utleniania wegla, które powstaja przy stosowaniu, jako czynnika redukujacego, gazu za¬ wierajacego wegiel.Korzystnym gazem naweglajacym jest propan, jakkolwiek mozna stosowac tlenek wegla lub ga¬ zowe weglowodory czy tez wegiel w postaci sta¬ lej. Korzystnymi sa gazowe weglowodory o nizszej grupie alkilowej. Zakres przydatnych do stosowa¬ nia substancji weglowodorowych ograniczony jest jedynie koniecznoscia dostarczenia takiej ilosci wegla, która umozliwi powstanie weglika wegla.Przez wywazenie stosunku wodoru do materialu zawierajacego wegiel mozliwe jest "ograniczenie dzialania wodoru tylko do dzialania redukujacego, natomiast wegla do dzialania naweglajacego. Uzys¬ kuje sie to latwo przez utrzymanie pewnego nad¬ miaru gazów zawierajacych wodór w stosunku do gazów zawierajacych wegiel.Ze wzgledu na równowage zachodzaca w gazo¬ wym systemie wodór-wegiel-tlen, pozadane sto¬ sunki do wegla beda automatycznie wymagaly o- becnosci metanu w ukladzie. Zawartosc metanu 15 20 25 30 35 bedzie funkcja stosunku wegla do wodoru oraz warunków temperatury i cisnienia.Zgodnie z przedstawiona powyzej procedura re¬ dukcji tlenu i naweglania, prowadzona w zlozu fluidalnym, wykonano doswiadczenia, których wy¬ niki zawarto w tablicy.Zawartosc wegla w produkcie zmienia sie w zaleznosci od zawartosci procentowej tlenku zela¬ za w materiale wyjsciowym. Rudy uboczne, o niz¬ szej zawartosci zelaza, beda powodowaly automa¬ tycznie powstawanie produtku o nizszej zawartos¬ ci wegla.Objetosc wodoru w redukujacej i naweglajacej mieszaninie ¦ wodoru i tlenku wegla winna prze¬ wyzszac objetosc tlenku wegla. Korzystna ilosc wodoru wynosi okolo 60% objetosci zawartego tlenku wegla.Wyniki przedstawione w tablicy wskazuja, ze w procesie uzyskuje sie czysty weglik zelaza, który jest bardzo korzystny w stosowaniu do zasadowe¬ go konwertora tlenowego badz elektrycznego pie¬ ca. Rentgenowska analiza dyfrakcyjna wskazuje na zawartosc wegla w postaci weglika zelaza, na¬ tomiast nie wykazuje obecnosci wolnego wegla czy metalicznego zelaza. Otrzymany produkt nie posiada wlasnosci samozapalnych. Próby odpornos¬ ci na dzialanie czynników atmosferycznych wska¬ zuja, ze produkt jest stabilny w atmosferze utle¬ niajacej zawierajacej pare wodna do temperatu¬ ry 250*0.Wyniki wskazuja równiez na bardzo korzystne rezultaty procesu otrzymywania weglika zelaza bezposrednio z tlenków zelaza, prowadzonego w temperaturze 545—635°C, przy uzyciu wodoru i pary wodnej w stosunku od 5;1 do 8:1, a CO/C02 w stosunku od 1:1 do 5:1. Proces naweglania mo¬ ze byc korzystnie prowadzonym w temperaturze 480—650°C i przy stosunku wodoru do pary wod¬ nej od 2,5:1 do 8:1, a CO/C02 w stosunku od 1:1 Tablica Przyklady otrzymywania Fe8C Dosw. nr FB 30 36 378 388 398 | 40 41B 41C Rodzaj rudy hematyt hematyt hematyt hematyt hematyt hematyt magnet. magnet.Wymiar ziarna rudy —20+100 —20+100 —20+100 —20+100 —20+100 —20+100 —20+100 —325 Szyb¬ kosc zasi¬ lania 0 0 0 0 0 2,7 0 3,8 Dodatek gazu H2 l/min 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 CsHg l/min 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 H, l/min 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 Tomp.°C 630,2 632,2 547,5 582,5 597,5 600 595 610 'Wynik:i analizy gazów odlotowych * w % H2 77,0 72,0 72,1 72,6 69,3 62,5 ~ 67,5 58,3 Nj 0,5 —.— — — — — CH4 6,3 6,2 6,5 6,4 7,9 6,7 6,0 6,1 CO 8,9 13,2 7,8 10,6 12,2 16,6 11,1 '21,4 C02 2,0 2,9 3,4 4,0 4,4 .8,7 3,9 6.8 Pro¬ dukt %c 4,& 5,02 8,96 4,94 4,67 4,77 4,68 6,42 Uwagi czerwona pozostalosc w reak. zaw. 5,02% C, Fe*C o do¬ brej czys¬ tosci dobry Fe8C nasycony madinia- retm C dobry Fe8C dobry FesC dobry Fe*C dobry Fe8C dobry Fe8C^v 116 930 7 8 do 4:1. W takich warunkach, w gazowych ukla¬ dach zawierajacych opisane ilosci wodoru, pary wodnej, CO i C02, bedize zawarte od 1 do 70% objetosciowych metanu. W warunkach nie zacho¬ wujacych tych proporcji weglika, zelaza nie moz¬ na otrzymac. W temperaturze 480—<650°C wodór dziala jako reduktor(wiazacy tlen obecny w tlen¬ kach. Powstajaca para wodna usuwana jest razem z gazami na zewnatrz. Pare mozna dosyc latwo wydzielic z mieszaniny gazów i ponownie wprowa¬ dzic do obiegu. Zwiazek gazowy zawierajacy we¬ giel umozliwia powstanie weglika zelaza, przy czym reakcje te mozna zapisac nastepujaco: SFeO+Hr+CHi Fe,C+3H,0 Uzyskany w ten sposób weglik zelaza mozna wykorzystac do produkcji staM, np. w zasadowym konwertorze tlenowym. W procesie tym wegiel za¬ warty ,w wegliku utlenia sie do tlenku wegla z pewna domieszka dwutlenku wegla. Reakcja ta jest reakcja egzotermiczna, a w pewnych okreslo¬ nych warunkach staje sie reakcja samowystarczal¬ na pod wzgledem cieplnym. Reakcja powyzsza przebiega wedlug nastepujacego schematu: Fefi+Ot —3Fe+0,9OO+p,lCO2 Ze wzgledu na istote procesów zachodzacych w zasadowym konwertorze tlenowym, do przeksztal¬ cenia weglika zelaza w stal niezbedne sa specjal¬ ne, odmienne od panujacych w innych piecach do wytopu stali, warunki pracy.x Jezeli proces naweglania i otrzymywania stali prowadzi sie w cyklu zamknietym tak, ze weglik zelaza wydostaje sie z urzadzenia ze rzlozem flu¬ idalnym w podwyzszonej do 590—65Ó°fe tempiera- -turze i jesli jest w tej temperaturze poddawany bezposrednio do zasadowego konwertora tlenowe¬ go, bilans cieplny wskazuje, ze nie jest konieczne dodatkowe ogrzewanie, a dalszy proces jest samo¬ wystarczalny pod wzgledem cieplnym.Jesli proces naweglania i otrzymywania stali prowadzi sie w zamknietym czasowym cyklu, gazy odlotowe moga byc przeprowadzane bezposrednio do urzadzenia ze zlozem fluidalnym. Zasadniczo ~, caly wegiel uzyty, w urzadzeniu ze zlozem fluidal¬ nym, do przetworzenia tlenków zelaza na weglik pochodzi z CO odzyskanego z pieca i zawróconego do zloza w celu ponownego uzycia do otrzymania •weglika.Jesli na skutek transportu lub magazynowania weglik Jest oziebiony przed wprowadzeniem go do konwertora, musi nastapic ponowne ogrzanie pro- / duktu, badz konieczny jest nadprogramowy doda-, tek paliwa do etapu redukcji.Obliczanie bilansu cieplnego wskazuje, ze w otaczajacej temperaturze weglik zelaza nie za¬ wiera wystarczajacej energii cieplnej dla zajscia procesu, w konwerterze tlenowym, w sposób au- totermiczny.Cieplo konieczne dla zachodzenia ireakcji w spo¬ sób samopodtrzymujacy sie moze byc dostarczo¬ ne wieloma sposobami. Gaz odlotowy z zasadowe¬ go konwertora tlenowego zawierajacy 90% tlenku Wegla jest nosnikiem zasadniczej ilosci ciepla. Cie¬ plo to moze byc zuzyte badz za posrednictwem wymienników ciepla, bdaz na innej drodze, do o- grzanda dostarczanego weglika zelaza. Przez spala¬ nie czesci gazu odlotowego uzyskuje sie wystar¬ czajaca ilosc ciepla dla zwiekszenia ciepla gazów odlotowych tak, ze mozna wystarczajaco ogrzac wstepnie dostarczany weglik wapnia i spowodowac autotermiczmosc procesu. W takich warunkach sa¬ mo cieplo gazów odlotowych moze byc calkowicie wystarczajace. Cieplo do wstepnego ogrzania moze byc uzyskane jedynie ze spalania gazu odlotowego.Korzystna temperatura wstepnego ogrzewania jest w zakresie 700—1095°C.Doswiadczenia przeprowadzone z weglikiem ze- llaza w srodowisku gazowym odpowiadajacym sro¬ dowisku gazowych produktów spalania czesci ga¬ zu odlotowego wskazuja, ze weglik zelaza jest nie tylko stabilny w tych warunkach, lecz takze po¬ siada zwiekszona zawartosc wegla od 5,9—7,1% dzieki utworzeniu Fe2C z normalnie przewazaja¬ cego Fe8C. Dla osiagniecia takiego rezultatu, sto¬ sunek CO/C02 w spalanym gazie musi wynosic^ od 1:1 do 2:1, przy temperaturze wstepnego ogrzewa¬ nia w zakresie 480—705°C.Dostarczenie ciepla w celu zapoczatkowania pro¬ cesu autotermicznego moze byc prowadzone cal¬ kowicie lub czesciowo za pomoca bezposredniego ogrzewania ladunku Fe,C przez zewnetrzne zrófllo ciepla. W celu dostarczenia dodatkowej ilosci cie¬ pla przez spalanie, do weglika zelaza dodaje sie nastepujaca ilosc wegla, która moze wahac sie w zakresie 3—5% wagowych ladunku weglika wapnia.Wegiel moze byc dodawany bezposrednio pfzez wstepne spalanie weglika zelaza w gazach zawie¬ rajacych wegiel, posiadajacych stosunek CO/CO* wyzszy od 1:1.Oieplo moze byc dostarczane przez reakcje gazu odlotowego z zasadowego konwertora tlenowego z dochodzacym weglikiem zelaza. Konieczna zawar¬ tosc wegla w wegliku zelaza dla dostarczenia po¬ trzebnej ilosci ciepla, na drodze spalania, moze byc doprowadzona podczas naweglania przez od¬ powiednia ilosc weglowego surowca, zawartego w gazowej mieszaninie reakcyjnej w zlozu fluidal¬ nym, dla powstania wystarczajacej ilosci FejC w produkcie. Jak wynika ze schematu technologicz¬ nego, do wsadu zasadowego konwertora tlenowego moze byc dodawana pewna ilosc goracego zlomu.Proces redukcji prowadzacy do otrzymania stali moze przebiegac skutecznie przy dodawaniu su¬ rówki. Umozliwia to dodanie weglika zelaza w celu obnizenia temperatury reakcji, na przyklad stosujac trzy razy wieksza ilosc weglika niz zlo¬ mu zelaznego. W tym celu weglik zelaza moze byc dodawany w ilosci do 60% wagowych ladunku we-, glika zelaza i surówki. Korzyscia tego jest fakt, ze " istniejace wielkie piece do wytopu surówki moga byc wykorzystywane do wspólpracy z przedstawio¬ na metoda.Wszystkie przedstawione wyzej etapy procesu, tak w polaczeniu jak i pojedyncze, mozna wyko¬ rzystywac dla koniecznego ogrzania laduku wegli¬ ka zelaza do zainicjowania autotermicznego pro¬ cesu w zasadowym konwertorze tlenowym.Jesli proces produkcji stali prowadzi sie w pie¬ cu elektrycznym, jakakolwiek potrzebna ilosc cie¬ pla doprowadza sie za posrednictwem energii elektrycznej stosowanej w piecu. 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 609 116 930 10 Etap naweglania umozliwia oddzielenie zelaza w niskoprocentowych, niemagnetycznych rudach od plonnej skaly. Poniewaz weglik zelaza otrzyma¬ ny z rud niemagnetycznych posiada wlasnosci ma¬ gnetyczne, konieczne jest jedynie naweglanie nie¬ magnetycznej rudy, takiej jak utlenione takonity, w celu przeksztalcenia zawartego w niej tlenku zelaza i podanie obrabianej rudy procesowi mag¬ netycznego rozdzielania dla usuniecia koncowego produktu, którym jest weglik zelaza o wlasnos¬ ciach magnetycznych, t plonnej skaly. Uzyskany tak weglik zelaza poddaje sie nastepnie redukcji w celu otrzymania stali.Opisany powyzej (przyklad stosowania sposobu wedlug wynalazku eliminuje koniecznosc stoso¬ wania kosztownego wielkiego pieca w celu prze¬ robu zelaza -na stal. Pfizy prowadzeniu nieprzerwa¬ nie kolejno procesów naweglania i redukcji, nie jest konieczne dostarczenie dodatkowej energii cieplnej do etapu redukcji prowadzacej do otrzy¬ mania stali, a tlenek wegla z tego etapu mozna wyorzystac dla dostarczenia niezbednej ilosci weg¬ la do etapu naweglania zefaza z tlenku. W ten sposób wegiel moze byc wykorzystywany w ciag¬ lym obiegu. Powstawanie wody jako produktu u- bocznego, w etapie naweglania, ulatwia odzyski¬ wanie gazów zawierajacych wegiel. Moze to byc spelnione przy odpowiednio wysokich stosunkach Fe2C do Fe8C zapewniajacych wystarczajaco"duz^ zawartosc wegla z ladunku, która ma autoterimicz- ny przebieg zasadowego procesu tlenowego.Proces redukcji weglika do stali dostarcza zró¬ dlo energii cieplnej powodujacej autotermicznosc tego stopu bez uzycia dodatkowych materialów tj. moze byc wykorzystane cieplo z gazów odloto¬ wych, badz niezbedna ilosc ciepla moze byc otrzy¬ mana ze spalarnia CO zawartego w gazach odlo¬ towych z pieca, badz tez na koniec, CO zawarte w gazach moze reagowac z weglikiem zelaza z proce¬ su naweglania', w celu zwiekszenia stosunku zawar¬ tych w ladunku Fe2C i Fe8C. W ten sposób uzys¬ kanie wystarczajacej ilosci wegla jest mozliwe po¬ przez spalanie dostarczanej niezbednej ilosci ciepla dla stworzenia autotermicznych warunków procesu redukcji do stali. Przy dodawaniu do ladunku su¬ rówki, w celu oziebienia mozliwe jest dodanie du¬ zej ilosci weglika zelaza.Calosc procesu jest korzystna z uwagi na to, ze nie powoduje on praktycznie zadnych zanieczysz¬ czen i prowadzi do maksymalnego zachowania i regeneracji uzytych w procesie nieproduktywnych reagentów, co wiecej, mozna uzyskac oszczednosci w transporcie, o ile weglik jest produkowany w poblizu kopalni, a przed dostarczeniem go do pie¬ ca produkujacego stal, jako ze otrzymany w pierw¬ szym etapie weglik zelaza posiada o wiele wyzsza zawartosc procentowa uzytecznych skladników od wyjsciowych tlenków.Korzystnie, weglik zelaza opuszczajacy etap* pro¬ cesu naweglania, posiada temperature 590^705°C.W zlozu fluidalnym stosunek wodoru do wody winien byc. utrzymywany na poziomie od 2,5:1 do 8:1, a stosunek CO/C02 na poziomie od 1:1 do 4:1,. natomiast oba ten stosunki CO/002 i wodóx/H20 pozostajia zasadniczo w równowadze z metanem.Objetosc wodoru przewyzsza korzystnie objetosc gazu zawierajacego wegiel, bedacego w zlozu flu- 5 idalnym.Surówke dodaje sie do weglika zelaza w piecu w ilosci do 40% wagowych weglika, a sam weglik zelaza moze byc równiez dodany w ilosci do 60% wagowych w postaci mieszaniny weglik zelaza—7 10 —surówka znajdujaca sie w piecu.O ile tlenki zelaza przerabiane sa na weglik ze¬ laza w zlozu fluidalnym wykorzystujacym mie¬ szanine gazowa wodoru i materialu zawierajacego wegiel, korzystnie jest gdy ilosc wodoru wynosi 15 powyzej 60% objetosciowych tlenku wegla obecne¬ go w zlozu.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania stali z tlenku zelaza, za¬ wartego w Tudzie o niskiej zawartosci zelaza, 20 która poddaje sie przeróbce prowadzacej do uzys¬ kania zwiazków zelaza o podwyzszonej podatnosci magnetycznej, oddziela sie od skaly plonnej i na¬ stepnie uzyskane zwiazki zelaza poddaje sie re¬ dukcji, znamienny tym, ze tlenki zelaza poddaje 25 sie naweglajniu do uzyskania weglika zelaza o pod¬ wyzszonej podatnosci magnetycznej, prowadzi sie naweglanie w zlozu fluidalnym równoczesnie ogrze¬ wajac tlenki do temperatury 480°C—705°C w mie¬ szaninie, gazowej, skladajacej sie z wodoru, tlen- 30 ku wegla i innych zwiazków zawierajacych wegiel, przy czym w zlozu fluidalnym ponad 50% objetos¬ ci stanowi wodór. 2. Sposób wedlug zastrz. l,znamienny tym, ze re¬ dukcje prowadzi sie w zasadowym konwertorze* 3j5 tlenowym. 3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie zloze fluidalne, w którym stosunek wo¬ doru do wodykutrzymuje sie wgrafriicach^2,5:l—8.'l/~ natomiast stosunek CO/CQ2 utrzymuje sie w gra- 40 nicach 1:1—4:1, przy czym stosunek Wodoru/wody i CO/C02 pozostaje zasadniczo w stamie równowagi z metanem. '" 4. Sposób wedlug zastrz. 2, znamienny tym, ze w zasadowym konwertorze tlenowym wykorzystuje 45 sie cieplo powstajace podczas utleniania wegla. 5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do naweglania tlenku zelaza w zlozu fluidalnym stosuje sie gaz wydzielany z procesu redukcji pro¬ wadzonej w zasadowym konwertorze. 50 6. Sopsób wedlug zastrz. 2, znamienny tym, ze _ do redukcji wprowadza sie dodatkowa ilosc cie¬ pla. N i\ " 7. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do wstepnego ogrzewania/ doprowadza sie cieplo 55 uzyskane w reakcji gazów wylotowych, z wegli¬ kiem zelaza. 8. Sposób wedlug .zastrz. 2, znamienny tym, ze do weglika zelaza dodaje sie surówke. 9. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze 60 redukcje prowadzi sie w piecu eletkrycznym. 10. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze weglik zelaza oddziela sie od skaly .plonnej w elektromagnetycznym separatorze-116 930 Uproszczony schemat technologiczny procesu otrzymywania stali metoda bezposrednia H2,C0,C02.CH/| H2° co+co^a+^o Koncentrat rudy zelaza Wymiennik ciepta Aparat ze ztczem fiuLdalnym Ogrzewacz wstepny H^CO+CO^Cfy Fe3C CO Ztom goracy Topnik metalu Zuzel Oziebianie i oczyszczan® Zmodyfiko¬ wany zasa¬ dowy konwer-\ lloraepOMj Sial Skruber H20 _H2 + C0 tlzupetmone \ Bltk 842/82 100 egz. A4 Cena 100 zl PL PL

Claims (10)

1. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania stali z tlenku zelaza, za¬ wartego w Tudzie o niskiej zawartosci zelaza, 20 która poddaje sie przeróbce prowadzacej do uzys¬ kania zwiazków zelaza o podwyzszonej podatnosci magnetycznej, oddziela sie od skaly plonnej i na¬ stepnie uzyskane zwiazki zelaza poddaje sie re¬ dukcji, znamienny tym, ze tlenki zelaza poddaje 25 sie naweglajniu do uzyskania weglika zelaza o pod¬ wyzszonej podatnosci magnetycznej, prowadzi sie naweglanie w zlozu fluidalnym równoczesnie ogrze¬ wajac tlenki do temperatury 480°C—705°C w mie¬ szaninie, gazowej, skladajacej sie z wodoru, tlen- 30 ku wegla i innych zwiazków zawierajacych wegiel, przy czym w zlozu fluidalnym ponad 50% objetos¬ ci stanowi wodór.
2. Sposób wedlug zastrz. l,znamienny tym, ze re¬ dukcje prowadzi sie w zasadowym konwertorze* 3j5 tlenowym.
3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie zloze fluidalne, w którym stosunek wo¬ doru do wodykutrzymuje sie wgrafriicach^2,5:l—8.'l/~ natomiast stosunek CO/CQ2 utrzymuje sie w gra- 40 nicach 1:1—4:1, przy czym stosunek Wodoru/wody i CO/C02 pozostaje zasadniczo w stamie równowagi z metanem. 4. '"
4. Sposób wedlug zastrz. 2, znamienny tym, ze w zasadowym konwertorze tlenowym wykorzystuje 45 sie cieplo powstajace podczas utleniania wegla.
5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do naweglania tlenku zelaza w zlozu fluidalnym stosuje sie gaz wydzielany z procesu redukcji pro¬ wadzonej w zasadowym konwertorze. 50
6. Sopsób wedlug zastrz. 2, znamienny tym, ze _ do redukcji wprowadza sie dodatkowa ilosc cie¬ pla. N i\ "
7. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do wstepnego ogrzewania/ doprowadza sie cieplo 55 uzyskane w reakcji gazów wylotowych, z wegli¬ kiem zelaza.
8. Sposób wedlug .zastrz. 2, znamienny tym, ze do weglika zelaza dodaje sie surówke.
9. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze 60 redukcje prowadzi sie w piecu eletkrycznym.
10. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze weglik zelaza oddziela sie od skaly .plonnej w elektromagnetycznym separatorze-116 930 Uproszczony schemat technologiczny procesu otrzymywania stali metoda bezposrednia H2,C0,C02.CH/| H2° co+co^a+^o Koncentrat rudy zelaza Wymiennik ciepta Aparat ze ztczem fiuLdalnym Ogrzewacz wstepny H^CO+CO^Cfy Fe3C CO Ztom goracy Topnik metalu Zuzel Oziebianie i oczyszczan® Zmodyfiko¬ wany zasa¬ dowy konwer-\ lloraepOMj Sial Skruber H20 _H2 + C0 tlzupetmone \ Bltk 842/82 100 egz. A4 Cena 100 zl PL PL
PL1977201383A 1975-10-14 1977-10-08 Process for manufacture of steel of iron oxide PL116930B1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PL1977201383A PL116930B1 (en) 1975-10-14 1977-10-08 Process for manufacture of steel of iron oxide

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US05/622,101 US4053301A (en) 1975-10-14 1975-10-14 Process for the direct production of steel
PL1977201383A PL116930B1 (en) 1975-10-14 1977-10-08 Process for manufacture of steel of iron oxide

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL201383A1 PL201383A1 (pl) 1979-05-07
PL116930B1 true PL116930B1 (en) 1981-07-31

Family

ID=41667474

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1977201383A PL116930B1 (en) 1975-10-14 1977-10-08 Process for manufacture of steel of iron oxide

Country Status (23)

Country Link
US (2) US4053301A (pl)
JP (1) JPS6053084B2 (pl)
AT (2) AT372702B (pl)
AU (3) AU511757B2 (pl)
BE (1) BE859543A (pl)
BR (1) BR7608606A (pl)
CS (1) CS225806B1 (pl)
DD (2) DD139726A5 (pl)
DE (1) DE2700427A1 (pl)
DK (1) DK153956C (pl)
ES (1) ES462924A1 (pl)
FR (2) FR2375327A1 (pl)
HU (1) HU177214B (pl)
IE (3) IE46157B1 (pl)
IN (1) IN147340B (pl)
IT (1) IT1087734B (pl)
MX (2) MX5693E (pl)
NL (1) NL7710893A (pl)
NO (1) NO147344C (pl)
OA (1) OA05782A (pl)
PL (1) PL116930B1 (pl)
SE (2) SE438000B (pl)
ZA (1) ZA776003B (pl)

Families Citing this family (65)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4211555A (en) * 1978-02-21 1980-07-08 Southwire Company Method of controlling combustion in a metal melting furnace
US4248624A (en) * 1979-04-26 1981-02-03 Hylsa, S.A. Use of prereduced ore in a blast furnace
US4396423A (en) * 1981-06-22 1983-08-02 Stephens Jr Frank M Process for recovering iron and zinc from steel making dusts
US4398945A (en) * 1981-06-22 1983-08-16 Stephens Jr Frank M Process for producing a ferronickel alloy from nickel bearing laterites
ATE51032T1 (de) * 1986-05-07 1990-03-15 Voest Alpine Ind Anlagen Integriertes huettenwerk.
AT388176B (de) * 1987-07-30 1989-05-10 Voest Alpine Ag Verfahren und anlage zur gewinnung von fluessigem roheisen oder stahlvorprodukten aus stueckigen, eisenoxidhaeltigen einsatzstoffen
US5064467A (en) * 1987-11-02 1991-11-12 C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. Method and apparatus for the direct reduction of iron
US5277795A (en) * 1989-06-13 1994-01-11 Thornhill Denis H Process and apparatus for recovering heavy metal from carbonaceous material
US5078788A (en) * 1989-12-22 1992-01-07 C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. Method for the direct reduction of iron
US5069716A (en) * 1989-12-22 1991-12-03 C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. Process for the production of liquid steel from iron containing metal oxides
NZ229777A (en) * 1989-12-30 1991-08-27 Nz Government Method for manufacturing ceramic-metal composites
WO1992002824A1 (en) * 1990-08-01 1992-02-20 Iron Carbide Holdings, Limited Method for controlling the conversion of iron-containing reactor feed into iron carbide
US5137566A (en) * 1990-08-01 1992-08-11 Iron Carbide Holdings, Limited Process for preheating iron-containing reactor feed prior to being treated in a fluidized bed reactor
US5118479A (en) * 1990-08-01 1992-06-02 Iron Carbide Holdings, Limited Process for using fluidized bed reactor
US5073194A (en) * 1990-08-01 1991-12-17 Iron Carbide Holdings, Limited Process for controlling the product quality in the conversion of reactor feed into iron carbide
AT395435B (de) * 1991-02-19 1992-12-28 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur inbetriebnahme einer anlage zur herstellung von roheisen oder stahlvormaterial, sowie anlage zur durchfuehrung des verfahrens
US5139568A (en) * 1991-10-03 1992-08-18 Cargill, Incorporated Continuous production of iron-carbon alloy using iron carbide
US5316565A (en) * 1991-12-18 1994-05-31 Kibby Robert M Carbothermic reduction product gas treatment
DE59403432D1 (de) * 1993-06-19 1997-08-28 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Direktreduktion von Eisenoxide enthaltenden Stoffen
DE4320359C1 (de) * 1993-06-19 1994-10-20 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Direktreduktion von Eisenoxide enthaltenden Stoffen zu Eisenschwamm und Aufkohlung zu Fe¶3¶C
DE4410093C1 (de) * 1994-03-24 1995-03-09 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Direktreduktion von Eisenoxide enthaltenden Stoffen
US5474280A (en) * 1993-08-20 1995-12-12 Martin; Charles A. Apparatus for preheating a reactor feed
US5387274A (en) * 1993-11-15 1995-02-07 C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. Process for the production of iron carbide
US5869018A (en) 1994-01-14 1999-02-09 Iron Carbide Holdings, Ltd. Two step process for the production of iron carbide from iron oxide
US5437708A (en) * 1994-05-04 1995-08-01 Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch Iron carbide production in shaft furnace
US5618032A (en) * 1994-05-04 1997-04-08 Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch Shaft furnace for production of iron carbide
US5674308A (en) * 1994-08-12 1997-10-07 Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch Spouted bed circulating fluidized bed direct reduction system and method
US5435831A (en) * 1994-08-12 1995-07-25 Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch Circulating fluidizable bed co-processing of fines in a direct reduction system
US5431711A (en) * 1994-08-12 1995-07-11 Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch Circulating fluidized bed direct reduction system
US5516358A (en) * 1994-11-17 1996-05-14 Pro-Tech Reclamation, Inc. Method for the production of iron carbide
WO1996019591A1 (en) * 1994-12-20 1996-06-27 Usx Corporation Process and apparatus for the manufacture of steel from iron carbide
US5733358A (en) * 1994-12-20 1998-03-31 Usx Corporation And Praxair Technology, Inc. Process and apparatus for the manufacture of steel from iron carbide
US5690717A (en) * 1995-03-29 1997-11-25 Iron Carbide Holdings, Ltd. Iron carbide process
AUPN226095A0 (en) 1995-04-07 1995-05-04 Technological Resources Pty Limited A method of producing metals and metal alloys
US5733357A (en) * 1996-02-05 1998-03-31 Iron Carbide Holdings, Ltd. Process for converting iron oxide to iron carbide employing internally generated carbon oxide as the carbiding agent
US5804156A (en) * 1996-07-19 1998-09-08 Iron Carbide Holdings, Ltd. Iron carbide process
US5810906A (en) * 1996-08-28 1998-09-22 Iron Carbide Holdings, Ltd. Method for preheating feed materials for the production of iron carbide
US5810905A (en) * 1996-10-07 1998-09-22 Cleveland Cliffs Iron Company Process for making pig iron
AT404256B (de) 1996-11-06 1998-10-27 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zum herstellen von eisenschwamm
AT406382B (de) * 1996-11-06 2000-04-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zum herstellen von eisenschwamm durch direktreduktion von eisenoxidhältigem material
AUPO426096A0 (en) 1996-12-18 1997-01-23 Technological Resources Pty Limited Method and apparatus for producing metals and metal alloys
AUPO426396A0 (en) * 1996-12-18 1997-01-23 Technological Resources Pty Limited A method of producing iron
US5824134A (en) 1997-01-29 1998-10-20 Powers; Jim Direct reduction of iron ore utilizing organic hazardous materials
AUPO944697A0 (en) * 1997-09-26 1997-10-16 Technological Resources Pty Limited A method of producing metals and metal alloys
JPH11171527A (ja) * 1997-12-04 1999-06-29 Kawasaki Heavy Ind Ltd 鉄カーバイドの製造方法
AU750751B2 (en) 1998-03-31 2002-07-25 Iron Carbide Holdings, Ltd Process for the production of iron carbide from iron oxide using external sources of carbon monoxide
US6063155A (en) * 1998-04-06 2000-05-16 Orinoco Iron, C.A. Fluidized bed process for the production of iron carbide
AUPP442598A0 (en) 1998-07-01 1998-07-23 Technological Resources Pty Limited Direct smelting vessel
AUPP483898A0 (en) 1998-07-24 1998-08-13 Technological Resources Pty Limited A direct smelting process & apparatus
MY119760A (en) 1998-07-24 2005-07-29 Tech Resources Pty Ltd A direct smelting process
AUPP554098A0 (en) 1998-08-28 1998-09-17 Technological Resources Pty Limited A process and an apparatus for producing metals and metal alloys
AUPP570098A0 (en) 1998-09-04 1998-10-01 Technological Resources Pty Limited A direct smelting process
AUPP805599A0 (en) 1999-01-08 1999-02-04 Technological Resources Pty Limited A direct smelting process
AUPQ083599A0 (en) 1999-06-08 1999-07-01 Technological Resources Pty Limited Direct smelting vessel
AUPQ152299A0 (en) 1999-07-09 1999-08-05 Technological Resources Pty Limited Start-up procedure for direct smelting process
AUPQ213099A0 (en) 1999-08-10 1999-09-02 Technological Resources Pty Limited Pressure control
AUPQ308799A0 (en) 1999-09-27 1999-10-21 Technological Resources Pty Limited A direct smelting process
AUPQ346399A0 (en) 1999-10-15 1999-11-11 Technological Resources Pty Limited Stable idle procedure
AUPQ365799A0 (en) 1999-10-26 1999-11-18 Technological Resources Pty Limited A direct smelting apparatus and process
EP1160337A1 (en) * 2000-05-31 2001-12-05 DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. Process to preheat and carburate directly reduced iron (DRI) to be fed to an electric arc furnace (EAF)
US6602321B2 (en) 2000-09-26 2003-08-05 Technological Resources Pty. Ltd. Direct smelting process
WO2005033347A1 (en) * 2003-10-03 2005-04-14 Corus Technology Bv Method and apparatus for reducing metal-oxygen compounds
CN101684509B (zh) * 2008-09-27 2012-06-13 鞍钢股份有限公司 一种转炉防倒钢的方法
US8557014B2 (en) * 2011-01-28 2013-10-15 Albert Calderon Method for making liquid iron and steel
CN105087904A (zh) * 2015-09-29 2015-11-25 攀枝花钢城集团有限公司 铁粉尾矿处理工艺

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US88939A (en) * 1869-04-13 Improved mode op roasting iron-ores
US228329A (en) * 1880-06-01 Thomas a
FR594547A (fr) * 1924-05-19 1925-09-14 Procedes Metallurg Constant Br Perfectionnement aux procédés métallurgiques de fabrication de l'acier
US1786386A (en) * 1927-06-24 1930-12-23 Ashcroft Edgar Arthur Extraction of tin from ores or materials containing tin
GB319309A (en) * 1928-06-19 1929-09-19 Bradley Fitch Company Improvements in and relating to the treatment of materials for the concentration of iron contained therein
GB615720A (en) * 1945-07-06 1949-01-11 Arthur Tregoning Cape Improvements in or relating to the production of iron
US2598393A (en) * 1948-10-25 1952-05-27 Kalling Bo Michael Sture Method in carrying out treatment of melted pig iron or other alloyed iron
US2653088A (en) * 1951-08-09 1953-09-22 Robert D Pike Direct production of steel from oxides of iron
GB747584A (en) * 1952-11-24 1956-04-11 Otto Stelling Treatment of pulverulent iron oxides
US2780537A (en) * 1952-11-24 1957-02-05 Stelling Process of treating pulverulent iron oxides
GB759224A (en) * 1953-07-30 1956-10-17 Stora Kopparbergs Bergslags Ab Method of refining iron-carbon alloys
US2806779A (en) * 1953-09-29 1957-09-17 Mcwane Cast Iron Pipe Co Method of producing iron
US2774662A (en) * 1955-09-13 1956-12-18 Bethlehem Steel Corp Reduction and fusion of metals
US2894831A (en) * 1956-11-28 1959-07-14 Old Bruce Scott Process of fluidized bed reduction of iron ore followed by electric furnace melting
US2978318A (en) * 1957-07-15 1961-04-04 Stora Kopparbergs Bergslags Ab Method of producing steel from pulverulent iron products rich in carbon
FR1247408A (fr) * 1959-10-20 1960-12-02 Soc Metallurgique Imphy Procédé de réduction du minerai de fer par du gaz naturel
US3160498A (en) * 1960-06-29 1964-12-08 Armco Steel Corp Fluidized iron ore reduction process and apparatus
US3140168A (en) * 1961-05-31 1964-07-07 Inland Steel Co Reduction of iron ore with hydrogen
US3288590A (en) * 1963-07-22 1966-11-29 Hydrocarbon Research Inc Continuous oxide reduction process
US3364009A (en) * 1964-03-12 1968-01-16 Kemmetmuller Roland Method for the production of iron and steel
FR1403970A (fr) * 1964-06-18 1965-06-25 Hydrocarbon Research Inc Procédé et installations pour la réduction d'oxydes métalliques, notamment d'oxydes de fer, et produits industriels nouveaux obtenus
DE1254363B (de) * 1964-12-10 1967-11-16 Elektrometallurgie M B H Ges Verfahren zur Reduktion von oxydischen Rohstoffen
AU417410B1 (en) * 1966-01-10 1971-09-23 Owen Morris David Improved method and means for the production of pig iron and steel
US3637368A (en) * 1968-10-16 1972-01-25 Exxon Research Engineering Co Increased metallizations of iron ore from fluidized bed processes
GB1269842A (en) * 1968-11-29 1972-04-06 Midland Ross Corp Metallised pellet, and process for producing steel using metallized pellets
DE1960082A1 (de) * 1968-12-17 1970-07-02 Union Carbide Corp Verfahren zum Niederschmelzen von Metallen
US3765872A (en) * 1970-12-16 1973-10-16 Fierro Esponja Method and apparatus for the gaseous reduction of iron ore to sponge iron
US3788835A (en) * 1970-12-30 1974-01-29 Exxon Research Engineering Co Iron ore reduction process(nu-9)
ES394143A1 (es) * 1971-08-11 1974-11-16 Servicios De Ingenieria Proyec Perfeccionamientos en procedimientos y dispositivos emplea-dos para la eliminacion del oxigeno presente en los oxidos.
DE2401909C3 (de) * 1974-01-16 1985-06-27 Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen Verfahren zur Herstellung von Stahl
US3997333A (en) * 1975-02-26 1976-12-14 Westinghouse Electric Corporation Process for the reduction of complex metallic ores
JP2659727B2 (ja) * 1987-11-26 1997-09-30 株式会社日立製作所 オンラインシステム

Also Published As

Publication number Publication date
IE46157B1 (en) 1983-03-09
JPS6053084B2 (ja) 1985-11-22
FR2375327A1 (fr) 1978-07-21
ZA776003B (en) 1979-05-30
AU6083180A (en) 1980-11-06
AU511757B2 (en) 1980-09-04
IE46156B1 (en) 1983-03-09
IN147340B (pl) 1980-02-02
AU1940976A (en) 1978-05-18
NO147344B (no) 1982-12-13
USRE32247E (en) 1986-09-16
BE859543A (fr) 1978-02-01
MX5584E (es) 1983-10-28
FR2431540B1 (pl) 1981-11-20
CS225806B1 (en) 1984-02-13
AT372702B (de) 1983-11-10
AU4737079A (en) 1979-09-27
ATA546481A (de) 1983-03-15
MX5693E (es) 1983-12-13
AT372703B (de) 1983-11-10
OA05782A (fr) 1981-05-31
IE46155B1 (en) 1983-03-09
ES462924A1 (es) 1978-10-01
SE7614490L (sv) 1978-06-23
IE822206L (en) 1979-03-29
IT1087734B (it) 1985-06-04
DK153956B (da) 1988-09-26
DK153956C (da) 1989-02-13
ATA709977A (de) 1983-03-15
NO147344C (no) 1983-03-23
SE7810769L (sv) 1979-02-19
FR2375327B1 (pl) 1981-06-19
US4053301A (en) 1977-10-11
DD139726A5 (de) 1980-01-16
BR7608606A (pt) 1978-07-18
HU177214B (en) 1981-08-28
IE46155L (en) 1979-03-29
AU545314B2 (en) 1985-07-11
DE2700427A1 (de) 1978-07-13
PL201383A1 (pl) 1979-05-07
JPS5362717A (en) 1978-06-05
SE438000B (sv) 1985-03-25
DK449177A (da) 1979-04-11
NL7710893A (nl) 1979-04-06
FR2431540A1 (fr) 1980-02-15
SE410277B (sv) 1979-10-08
NO773452L (no) 1979-04-11
DD134649A5 (de) 1979-03-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL116930B1 (en) Process for manufacture of steel of iron oxide
RU2450057C2 (ru) Способ и устройство для проведения восстановления металлосодержащего материала до продукта восстановления
US5613997A (en) Metallurgical process
KR20230006894A (ko) 침탄된 해면철을 제조하는 방법
PL139606B1 (en) Method reclaiming metals from molten slag
US5139568A (en) Continuous production of iron-carbon alloy using iron carbide
PL76243B1 (pl)
US5542963A (en) Direct iron and steelmaking
US3734717A (en) Production of phosphorus and steel from iron-containing phosphate rock
Squires et al. The H-iron process
US3964898A (en) Process for batch production of sponge iron
WO2015041834A2 (en) Steel production in a coke dry quenching system
KR100227997B1 (ko) 슬래그내 비철 산화 금속을 환원시키는 방법
JP2023550359A (ja) 浸炭海綿鉄を生成するプロセス
PL205240B1 (pl) Sposób wytwarzania metalicznego żelaza i żużlu poprzez wytop materiału wyjściowego zawierającego żelazo
RU2511419C2 (ru) Способ жидкофазного получения железа прямого восстановления
US6428763B1 (en) Process for the production of iron carbide from iron oxide using external sources of carbon monoxide
CA1131915A (en) Method and apparatus for the production of steel from iron-ore dust by direct reduction
JPS6156255A (ja) 非鉄金属鉱石または精鉱からの金属回収精錬方法
US4318736A (en) Method for manufacturing steel from iron ore dust by direct reduction
JP2024508605A (ja) 直接還元プロセスにおける抽出ガス回収
RU2166555C1 (ru) Способ переработки огарка обжига никелевого концентрата от флотационного разделения медно-никелевого файнштейна
GB1573453A (en) Production of iron carbide and the production of steel therefrom
EP0840807B1 (en) Direct iron and steelmaking
Havemann Direct iron ore reduction for Asia

Legal Events

Date Code Title Description
LICE Declarations of willingness to grant licence

Effective date: 20090115

RECP Rectifications of patent specification