NO920643A - Hardmetall-legeme anvendt fortrinnsvis for slitende bergboring og mineralbryting - Google Patents
Hardmetall-legeme anvendt fortrinnsvis for slitende bergboring og mineralbrytingInfo
- Publication number
- NO920643A NO920643A NO92920643A NO920643A NO920643A NO 920643 A NO920643 A NO 920643A NO 92920643 A NO92920643 A NO 92920643A NO 920643 A NO920643 A NO 920643A NO 920643 A NO920643 A NO 920643A
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- phase
- eta
- nominal
- zone
- phase content
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 15
- 238000005065 mining Methods 0.000 title claims description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract description 22
- 238000005553 drilling Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000011435 rock Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000011707 mineral Substances 0.000 claims abstract description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910009043 WC-Co Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000005641 tunneling Effects 0.000 description 2
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 1
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 239000010438 granite Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- -1 iron group metals Chemical class 0.000 description 1
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 239000011044 quartzite Substances 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000010454 slate Substances 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
- C22C29/08—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds based on tungsten carbide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
- Y10T428/12021—All metal or with adjacent metals having metal particles having composition or density gradient or differential porosity
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
- Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
- Y10T428/12049—Nonmetal component
- Y10T428/12056—Entirely inorganic
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
- Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
- Y10T428/12146—Nonmetal particles in a component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
- Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/31504—Composite [nonstructural laminate]
- Y10T428/31678—Of metal
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Medicines Containing Material From Animals Or Micro-Organisms (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår hardmetall ("cemented carbide")-legemer for anvendelse i verktøy for bergboring og mineralbryting. Verktøy for oppskjæring av asfalt og betong er også innbefattet.
I EP-A-182 759 er det vist hardmetall-legemer med en kjerne av fint og jevnt fordelt eta-fase innleiret i den normale alfa + beta-fasestruktur, og en omgivende overflatesone med bare alfa + beta-fase. En ytterligere betingelse er at i den indre del av overflatesonen beliggende nær kjernen er bindefase-innholdet høyere enn det nominelle innhold av bindefase. Dessuten er bindefase-innholdet i den ytterste del av overflatesonen lavere enn den nominelle og øker i retning mot kjernen opp til et maksimum beliggende i sonen uten eta-fase.
(Med nominelt bindefase-innhold menes her og i det følgende innveid mengde av bindefase).
Hardemetall-legemer ifølge EP-A-182 759 har oppvist for-bedret ytelse for alle hardmetall-kvaliteter som normalt benyttes ved bergboring, og er blitt en kommersiell suksess. På grunn av at bindefase-innholdet øker fra ytterflaten mot midten, går den høyere slitefasthet tapt forholdsvis tidlig. Hardmetall-legemer ifølge EP-A-182 759 er derfor best egnet for bergboreoperasjoner som krever seighet. Som ytterligere eksempler på.kjent teknikk kan nevnes DE-A-3 936 129 og EP-A-247 985.
Høy slitefasthet og høy borsynk er essensielle egenskaper for borkroner, og disse egenskaper blir stadig viktigere. Visse borkroner, særlig borkroner for tunneldrift ("drifting"), er utslitt når borkronens diameter har minsket med 4 - 6 mm, ettersom borehullets diameter blir for liten, slik at det blir vanskelig å lade sprengstoffet. Stiftene (knappene) i slike borkroner blir derfor sjelden omslipt ettersom borkrone-diameteren vanligvis reduseres ved omsliping. For disse borkroner er det viktig at stiftene har en 2 - 3 mm tykk, slitefast sone, slik at slitefastheten er høy og jevn under hele borkronens levetid. Borsynken avhenger av stiftens form. Stiftene er derfor som regel gitt en form som gir optimal bor synk. Når stift-formen endres på grunn av slitasje, avtar borsynken gradvis.
Normalt får man store gradienter med hensyn til binde-metallet i ovennevnte, kjente type produkter. Vanligvis inn-pakker man således hard-metall-detaljer i A1203ved sintringen, og de får derved helt andre egenskaper enn de ovenfor nevnte.
Det har nå overraskende vist seg at det er mulig å kon-trollere fremstillingsprosessen på en slik måte at det oppnås et nesten konstant innhold av bindemetall i hardmetall-legemets overflatesone. Nærmere bestemt får man ifølge oppfinnelsen et hardmetall-legeme som angitt i det etterfølgende krav, konstant hardhet og slitefasthet. Derved oppnås ytterligere forbedring ved anvendelser der høy slitefasthet er av stor betydning. Den slitefaste overflatesone i legemer ifølge oppfinnelsen slites senere enn i konvensjonelle legemer, og føl-gelig opprettholdes en høy borsynk i lang tid.
Fig. 1 viser skjematisk bindefase-fordelingen langs en linje vinkelrett på overflaten til et hardmetall-legeme ifølge oppfinnelsen. I figuren er
A - bindefase-utarmet overflatesone
A1- overflatesone med nesten konstant innhold av bindefase
B - bindefase-rik overflatesone
C - eta-fase-inneholdende kjernesone
n - nominelt bindefase-innhold
d - bindefase-innhold i overflaten
o
d - øking i bindefase-innhold i sone A1
a - bredde av bindefase-utarmet overflatesone a1- bredde av overflatesone med nesten konstant bindefase-innhold.
Den eta-fase-frie overflatesone i hardmetall-legemer ifølge oppfinnelsen er delt i to deler. I den ytterste del (sone A) er bindefase-innholdet lavere enn det nominelle (n). I den indre del (sone B) er bindefase-innholdet høyere enn det nominelle. Sone A har høyere hardhet og stivhet på grunn av det lave bindefase-innhold, mens sone C har høyere hardhet på grunn av den finfordelte eta-fase.
I sone A skal det gjennomsnittlige innhold av bindefase være 0,2 - 0,8, fortrinnsvis 0,3 - 0,7 av det nominelle bindefase-innhold. Bindefase-innholdet i den ytre del av sone A skal være nesten konstant. Den relative øking eller minsking i bindefase-innhold langs en linje vinkelrett på overflaten, d/(dQ-a1) skal ikke være større enn 20%/mm, fortrinnsvis ikke større enn 10%/mm. Bredden, a1#av denne yttersone med konstant eller nesten konstant bindefase-innhold skal være 50%, fortrinnsvis 70%, helst 80% av bredden, a, av sone A, imidler-tid minst 1 mm. I sone B er bindefase-innholdet høyere enn den nominelle, og får en høyeste verdi på minst 1,2, fortrinnsvis 1,6-3 av det nominelle bindefase-innhold.
Sone C skal inneholde minst 2 volum%, fortrinnsvis minst 5 volum% eta-fase, men høyst 60 volum%, fortrinnsvis høyst 35 volum%. Eta-fasen skal være finkornet med en kornstørrelse på 0,5 - 10/im, fortrinnsvis 1-5 jum, må være jevnt fordelt i matriksen av den normale WC-Co-struktur. Bredden av sone C skal være 10 - 95%, fortrinnsvis 25 - 75% av hardmetall-legemets tverrsnitt.
Oppfinnelsen kan anvendes for alle hardmetall-kvaliteter eller -typer som normalt anvendes for bergboring, fra typer med 3 vekt% bindefase opp til typer med 25 vekt% bindefase, fortrinnsvis med 5-10 vekt% bindefase for slagboring, 10 - 25 vekt% for rotasjons-knuseboring og 6 - 13 vekt% for berg-bryting og der kornstørrelsen av WC kan variere fra 1,5/im opp til 8/xm, fortrinnsvis 2 - 5/im. Den er særlig egnet for borkroner som ikke er omslipt, f.eks. for borkroner for tunneldrift ("drifting"), hvor borkronen har nådd skrap-diameteren før sonen med konstant bindefase-innhold er slitt bort. Den store forskjell i bindefase-innhold, og. dermed varmeekspan-sjons-koeffisient, mellom sone A og de øvrige soner i en stift ifølge oppfinnelsen, fører til høye trykkspenninger i stiftenes overflate, hvilket fører til ekstraordinært gode seig-hets-egenskaper parallelt med de tidligere omtalte forbedrin-ger i slitefasthet sammenlignet med EP-A-182 759.
Bindefasen Co kan helt eller delvis erstattes av Ni og/ eller Fe. Herved er Co-fraksjonen i eta-fasen delvis eller fullstendig erstattet av enkelte av metallene Fe og/eller Ni, dvs. selve eta-fasen kan inneholde én eller flere av jern-gruppe-metallene i kombinasjon. Opp til 15 vekt% wolfram i alfa-fasen kan erstattes av én eller flere av de metalliske karbid-dannere Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr og Mo.
Hardmetall-legemer ifølge oppfinnelsen fremstilles i henhold til pulver-metallurgiske metoder: maling, pressing og sintring. Ved å gå ut fra et pulver med under-støkiometrisk innhold av karbon oppnås et eta-fase-inneholdende hardmetall under sintringen. Etter sintringen blir dette utsatt for en kraftig karburiserings-varmebehandling, f.eks. ved å pakkes i kjønrøk. Dette innebærer at karbon-aktiviteten, ac, i ovns-atmosfæren skal være nær 1, fortrinnsvis minst 0,8, slik at transporten av karbon til stiftenes overflate under hele varmebehandlingstiden er større enn karbonets diffusjonshas-tighet inn i stiftene.
Eksempel 1
Stifter ble presset under anvendelse av et WC-6 vekt% Co-pulver med 0,2 vekt% under-støkiometrisk karboninnhold (5,6 vekt% C istedenfor 5,8 vekt%). Disse ble sintret ved 1450°C under standard forhold. Etter sintring var stiftenes lengde 16 mm og diameteren var 10 mm. Stiftene ble så pakket i kjøn-røk og varmebehandlet i en ovn i 3 timer ved 1400°C.
Stiftene fremstilt på denne måte omfattet en 2 mm bred overflatesone fri for eta-fase og en kjerne med en diameter på 6 mm inneholdende fint dispergert eta-fase. Co-innholdet ved overflaten ble målt til å være 3 vekt%. 1,6 mm fra overflaten var Co-innholdet 3,5 vekt% og like utenfor eta-fase-kjernen 14 vekt%. Bredden av sonen med høyt Co-innhold var ca. 0,4 mm.
Eksempel 2
Berg : Hard slipende granitt med striper av leptitt,
trykkfasthet 2800-3100 bar.
Maskin : Atlas Copco COP 103 8 HD, en hydraulisk maskin for tungt bryteutstyr. Matetrykk 85 bar, rota-sjonstrykk 45 bar og rotasjon 200 r/min.
Borkroner : 45 mm tovingede stiftborkroner med omkrets-stiftene 10 mm i diameter og 16 mm lange. 10 borkroner pr. variant ble testet. Skrap-diameteren var 41 mm.
Hardmetalltype: 94 vekt% WC og 6 vekt% Co.
Kornstørrelse = 2,5 ptm.
Testvarianter
1. Stifter ifølge oppfinnelsen omfattende en eta-fase-kjerne med en diameter på 4 mm, en overflatesone fri fra eta-fase 3 mm bred hvor delen med lavt Co-innhold var 2,2 mm
bred.
2. Stifter inneholdene en eta-fase-kjerne med en diameter på 6 mm, en overf latesone fri for eta-fase. på 2 mm med en
Co-radient ifølge EP-A-182 759.
3. Stifter med normal struktur uten eta-fase.
Borkronene ble boret i grupper på 7 hull, dybde 5 m og de ble permutert på en slik måte at like boreforhold ble oppnådd. Borkronene ble tatt ut fra testen så. snart borkrone-diameteren falt under 41 mm og antall borede meter ble da registrert.
Resultat
Eksempel 3
Testboring med 64 mm pall-borkroner ble utført i et kvartsitt-stenbrudd inneholdende meget hard kvarts. Variant 1 var utstyrt med hardmetallstifter ifølge oppfinnelsen. Variant 2 utstyrt med stifter ifølge EP-A-182 759, og variant 3 utstyrt med en WC-Co-type som finnes i vanlig handel. Stiftene ifølge oppfinnelsen så vel som stiftene ifølge EP-A-182 759 omfatter en 2,5 mm bred overflatesone med lavt Co-innhold.
Testdata
Borerigg : ROC 712 med en COP 1036-maskin Matetrykk : 80 bar
Støttrykk : 190 bar
Hulldybde : 12 m
Luftspyling : 5 bar
Antall borkroner : 5
Resultat
Eksempel 4
Prøvested : Jernmalm-gruve - dagbrudd. Boring
med rulle-borkroner.
Boremaskin : Gardner Denver GD-100.
Matetrykk : 40 tonn.
Rotasjon : 80 r/min.
Bergart : Magnetitt med striper av kvarts og
skifer.
Borkrone : 12 1/4" CS-2.
Variant l : Borkrone med hardmetall-stifter (meiselformet) i henhold til oppfinnelsen. Det nominelle Co-innhold var 10 vekt%, stift-diameteren var 14 mm
og lengden var 21 mm. Sone A var 3
mm og sone B var 2 mm.
Variant 2 : Hardmetall-stifter i henhold til teknikkens stilling, med en overflatesone fri for eta-fase på 2,5 mm og et nominelt Co-innhold på 10
vekt%.
Variant 3 : Hardmetall-stifter av konvensjonell type med 10 vekt% Co.
Claims (1)
- Hardmetall-legeme, fortrinnsvis for bruk ved bergboring og mineralbryting, omfattende en hardmetallkjerne og en overflatesone som omgir kjernen, idet både overflatesonen og kjernen inneholder WC, hvor opptil 15 vekt% av W kan erstattes av én eller flere av Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr og Mo, og en bindfase basert på 3 - 25 vekt% av Co, som helt eller delvis kan erstattes av Fe eller Ni, hvilken overflatesone har en ytre del med et bindefase-innhold som er lavere enn det nominelle og en indre del med et bindefase-innhold som er høyere enn det nominelle, hvor det gjennomsnittlige bindefase-innhold i ytterdelen er 0,2 - 0,8 av det nominelle og bindefase-innholdet i innerdelen når en høyeste verdi på minst 1,2 av det nominelle bindefase-innhold, og kjernen inneholder i tillegg 2- 60 volum% etafase med en kornstørrelsepå 0,5 - 10/zm, mens overflatesonen er fri for etafase, idet kjernens bredde er 10 - 95 % av legemets tverrsnitt,karakterisertved at overflatesonens ytterdel med et bindefase-innhold lavere enn det nominelle har et ytre parti med en bredde på minst 50 % av ytterdelens bredde, men minst 1 mm, i hvilket ytterparti den relative øking eller minsking i bindefase-innhold langs en linje vinkelrett på overflaten uttrykt somer høyst 0,2 / mm, hvor d = øking eller minsking i bindefase-innhold dg = bindefase-innhold i overflaten a-]_ = bredden av ytterpartiet i mm.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9100482A SE500050C2 (sv) | 1991-02-18 | 1991-02-18 | Hårdmetallkropp för slitande mineralavverkning och sätt att framställa denna |
Publications (5)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO920643D0 NO920643D0 (no) | 1992-02-18 |
NO920643A true NO920643A (no) | 1992-08-19 |
NO180693B NO180693B (no) | 1997-02-17 |
NO180693C NO180693C (no) | 1997-06-04 |
NO180693B1 NO180693B1 (no) | 1997-06-23 |
Family
ID=20381932
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO19920643A NO180693B1 (no) | 1991-02-18 | 1992-02-18 | Hardmetall-legeme anvendt fortrinnsvis for slitende bergboring og mineralbryting |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US5286549A (no) |
EP (1) | EP0500514B1 (no) |
JP (1) | JPH059649A (no) |
AT (1) | ATE146228T1 (no) |
AU (1) | AU658164B2 (no) |
CA (1) | CA2061383A1 (no) |
DE (1) | DE69215712T2 (no) |
FI (1) | FI100997B (no) |
IE (1) | IE920497A1 (no) |
NO (1) | NO180693B1 (no) |
SE (1) | SE500050C2 (no) |
ZA (1) | ZA921062B (no) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE505461C2 (sv) * | 1991-11-13 | 1997-09-01 | Sandvik Ab | Hårdmetallkropp med ökad slitstyrka |
SE507098C2 (sv) * | 1994-10-12 | 1998-03-30 | Sandvik Ab | Stift av hårdmetall och bergborrkrona för slående borrning |
US5679445A (en) * | 1994-12-23 | 1997-10-21 | Kennametal Inc. | Composite cermet articles and method of making |
US5914256A (en) * | 1995-06-07 | 1999-06-22 | Wohlstadter Jacob N | Method for promoting enzyme diversity |
SE513740C2 (sv) * | 1995-12-22 | 2000-10-30 | Sandvik Ab | Slitstark hårmetallkropp främst för användning vid bergborrning och mineralbrytning |
SE518810C2 (sv) | 1996-07-19 | 2002-11-26 | Sandvik Ab | Hårdmetallkropp med förbättrade högtemperatur- och termomekaniska egenskaper |
US6063333A (en) * | 1996-10-15 | 2000-05-16 | Penn State Research Foundation | Method and apparatus for fabrication of cobalt alloy composite inserts |
JPH10138027A (ja) * | 1996-11-11 | 1998-05-26 | Shinko Kobelco Tool Kk | ドリル用超硬合金および該合金を用いたプリント基板穿孔用ドリル |
SE515294C2 (sv) | 1999-11-25 | 2001-07-09 | Sandvik Ab | Bergborrkrona och stift för slående borrning samt metod att tillverka en bergborrkrona för slående borrning |
SE522730C2 (sv) * | 2000-11-23 | 2004-03-02 | Sandvik Ab | Metod för tillverkning av en belagd hårdmetallkropp avsedd för skärande bearbetning |
US6869460B1 (en) | 2003-09-22 | 2005-03-22 | Valenite, Llc | Cemented carbide article having binder gradient and process for producing the same |
EP1697551B1 (en) * | 2003-12-15 | 2015-07-22 | Sandvik Intellectual Property AB | Cemented carbide tools for mining and construction applications and method of making the same |
US8163232B2 (en) * | 2008-10-28 | 2012-04-24 | University Of Utah Research Foundation | Method for making functionally graded cemented tungsten carbide with engineered hard surface |
EP2184122A1 (en) | 2008-11-11 | 2010-05-12 | Sandvik Intellectual Property AB | Cemented carbide body and method |
US9388482B2 (en) | 2009-11-19 | 2016-07-12 | University Of Utah Research Foundation | Functionally graded cemented tungsten carbide with engineered hard surface and the method for making the same |
US8936750B2 (en) | 2009-11-19 | 2015-01-20 | University Of Utah Research Foundation | Functionally graded cemented tungsten carbide with engineered hard surface and the method for making the same |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3909895A (en) * | 1974-03-13 | 1975-10-07 | Minnesota Mining & Mfg | Coated laminated carbide cutting tool |
US4610931A (en) * | 1981-03-27 | 1986-09-09 | Kennametal Inc. | Preferentially binder enriched cemented carbide bodies and method of manufacture |
DE3574738D1 (de) * | 1984-11-13 | 1990-01-18 | Santrade Ltd | Gesinterte hartmetallegierung zum gesteinsbohren und zum schneiden von mineralien. |
SE456428B (sv) * | 1986-05-12 | 1988-10-03 | Santrade Ltd | Hardmetallkropp for bergborrning med bindefasgradient och sett att framstella densamma |
US4705124A (en) * | 1986-08-22 | 1987-11-10 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Cutting element with wear resistant crown |
JP2684721B2 (ja) * | 1988-10-31 | 1997-12-03 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具およびその製造法 |
US5158148A (en) * | 1989-05-26 | 1992-10-27 | Smith International, Inc. | Diamond-containing cemented metal carbide |
-
1991
- 1991-02-18 SE SE9100482A patent/SE500050C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1992
- 1992-02-13 ZA ZA921062A patent/ZA921062B/xx unknown
- 1992-02-13 AU AU10917/92A patent/AU658164B2/en not_active Ceased
- 1992-02-17 IE IE049792A patent/IE920497A1/en not_active IP Right Cessation
- 1992-02-17 DE DE69215712T patent/DE69215712T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-02-17 EP EP92850035A patent/EP0500514B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-02-17 AT AT92850035T patent/ATE146228T1/de active
- 1992-02-18 US US07/836,563 patent/US5286549A/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-02-18 JP JP4030830A patent/JPH059649A/ja active Pending
- 1992-02-18 FI FI920692A patent/FI100997B/fi active
- 1992-02-18 CA CA002061383A patent/CA2061383A1/en not_active Abandoned
- 1992-02-18 NO NO19920643A patent/NO180693B1/no not_active IP Right Cessation
-
1993
- 1993-09-22 US US08/124,542 patent/US5401461A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO180693C (no) | 1997-06-04 |
FI920692A (fi) | 1992-08-19 |
AU1091792A (en) | 1992-08-20 |
DE69215712D1 (de) | 1997-01-23 |
NO180693B (no) | 1997-02-17 |
NO920643D0 (no) | 1992-02-18 |
AU658164B2 (en) | 1995-04-06 |
US5401461A (en) | 1995-03-28 |
EP0500514B1 (en) | 1996-12-11 |
SE9100482L (sv) | 1992-08-19 |
JPH059649A (ja) | 1993-01-19 |
FI920692A0 (fi) | 1992-02-18 |
CA2061383A1 (en) | 1992-08-19 |
ATE146228T1 (de) | 1996-12-15 |
EP0500514A1 (en) | 1992-08-26 |
FI100997B (fi) | 1998-03-31 |
IE920497A1 (en) | 1992-08-26 |
US5286549A (en) | 1994-02-15 |
ZA921062B (en) | 1992-11-25 |
DE69215712T2 (de) | 1997-04-03 |
SE500050C2 (sv) | 1994-03-28 |
NO180693B1 (no) | 1997-06-23 |
SE9100482D0 (sv) | 1991-02-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA1249606A (en) | Cemented carbide body used preferably for rock drilling and mineral cutting | |
NO180692B (no) | Sementert karbidlegeme | |
NO920643A (no) | Hardmetall-legeme anvendt fortrinnsvis for slitende bergboring og mineralbryting | |
US5856626A (en) | Cemented carbide body with increased wear resistance | |
EP0819777B1 (en) | Cemented carbide body with improved high temperature and thermomechanical properties | |
US5370195A (en) | Drill bit inserts enhanced with polycrystalline diamond | |
EP0235455B1 (en) | Percussion rock bit | |
EP2591147B1 (en) | Hard face structure and body comprising same | |
NO180691B (no) | Hardmetall-innsats for skjærende fjellboring | |
JPS6324032A (ja) | 傾斜バインダ相を有する超硬質合金とその製造方法 | |
US5413869A (en) | Cemented carbide body with increased wear resistance | |
US20130052481A1 (en) | Hard face structure and body comprising same | |
GB2401114A (en) | A double cemented carbide composite | |
US3175427A (en) | Method for hard surfacing tools | |
SE446195B (sv) | Hardmetallstift for bergborrning o dyl |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
CREP | Change of representative |
Representative=s name: BRYN AARFLOT AS POSTBOKS 449 SENTRUM OSLO, 0104 NO |
|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |