NO873997L - Magnesium-kalsiumoksydkompositt. - Google Patents
Magnesium-kalsiumoksydkompositt.Info
- Publication number
- NO873997L NO873997L NO873997A NO873997A NO873997L NO 873997 L NO873997 L NO 873997L NO 873997 A NO873997 A NO 873997A NO 873997 A NO873997 A NO 873997A NO 873997 L NO873997 L NO 873997L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- cao
- molten
- mixture
- particulate
- alloy
- Prior art date
Links
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 78
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 49
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 48
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 48
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 47
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 47
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 41
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 32
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 25
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 24
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 22
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims description 20
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 claims description 17
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 15
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 11
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims description 11
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 11
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- -1 iron (II) metals Chemical class 0.000 claims description 10
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 6
- 229910014813 CaC2 Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 claims description 5
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 claims description 5
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 4
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000012768 molten material Substances 0.000 claims description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 2
- 239000000376 reactant Substances 0.000 claims description 2
- 229910000882 Ca alloy Inorganic materials 0.000 claims 3
- 229910014780 CaAl2 Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910018404 Al2 O3 Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 claims 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 25
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 13
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 10
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 10
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 9
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 9
- 239000000047 product Substances 0.000 description 9
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 8
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 5
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 4
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 4
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 4
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 4
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 150000001341 alkaline earth metal compounds Chemical class 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 3
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 244000007645 Citrus mitis Species 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 229910001515 alkali metal fluoride Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001618 alkaline earth metal fluoride Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 description 1
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002056 binary alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 229940043430 calcium compound Drugs 0.000 description 1
- 150000001674 calcium compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000002860 competitive effect Effects 0.000 description 1
- 239000007891 compressed tablet Substances 0.000 description 1
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 229910001650 dmitryivanovite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 229940025708 injectable product Drugs 0.000 description 1
- 229910001707 krotite Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002681 magnesium compounds Chemical class 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002905 metal composite material Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011238 particulate composite Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000006069 physical mixture Substances 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 239000011573 trace mineral Substances 0.000 description 1
- 235000013619 trace mineral Nutrition 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/10—Making spheroidal graphite cast-iron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/064—Dephosphorising; Desulfurising
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Saccharide Compounds (AREA)
- Cephalosporin Compounds (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Steroid Compounds (AREA)
Description
Oppfinnelsen ligger i en injiserbar kompositt som er egnet for bruk i f.eks. stålavsvovlingsprosesser. I tillegg forandres småklumper i smeltet jern(II)metall i form for å forbedre bearbeidbarheten av slike metallprodukter.
Den injiserbare kompositt i denne oppfinnelse kan settes til en stålfremstillingsprosess med redusert risiko for eksplosjon, reduserte støvproblemer, redusert segregering og likevel gi en høy grad svovelfjerning.
Den injiserbare kompositt i oppfinnelsen injiseres i smeltet prosessmetall, dvs. jern(II)metall, under stålfremstilling gjennom injeksjonslanser for å fjerne svovel fra jern(II)metallet.
Injiserbare materialer såsom saltbelagte magnesiumgranulater er tidligere kjent. Imidlertid kan slike saltbelagte magnesiumgranulater gi problemer med injiseringslinjetilstopping på
grunn av saltbeleggets hydroskopiske karakter. Når granulatene innføres i det smeltede prosessmetallet, er det også en mulighet for en reaksjon av Mg'et som kan finne sted ved bobling, spruting eller lignende. Videre er finmalt partikkelformet støv vanskelig å måle i blestovnsinjeksjonsprosesser.
En medfølgende faktor er at finmalte injiserbare støv er farlige å håndtere. Hvis de blir finmalte, utsatt for høye temperaturer og noe oksygen er tilgjengelig, er det mulighet for eksplosjon. Det injiserbare materialet kan brukes i enhver blanding av smeltet jern(II)metaller (med lavt karbon og med høyt karbon) som normalt er smeltet ved en temperatur fra 1200°C til 1800°C.
Et annet viktig problem henger sammen med reduksjonen av klumpstørrelsen. I et smeltet jern(II)metall danner grafitt fliser som kan nedsette de fysikalske egenskaper under metall-bearbeiding. De injiserbare materialer i denne oppfinnelsen reduserer klumpstørrelsen ved å forandre klumpformen, redusere klumpoverflatestørrelsen og gi småklumpene en kuleform.
Således er et trekk ved det injiserbare materialet at det virker ved å nodularisere det smeltede jern(II)metall.
Magnesium er velkjent som et injiserbart materiale for smeltede metaller. I noen tilfeller brukes magnesium som et legeringsmiddel, som et deoksydasjonsmiddel, som et avsvovlingsmiddel, eller i noen tilfeller som et nodulariseringsmiddel. Aluminium har også vært brukt som et injiserbart materiale for smeltede metaller, spesielt som et hjelpemiddel for en kalsium-forbindelse, f.eks. kalk (CaO) som brukes som et avsvovlingsmiddel for smeltet jern. Ca kan brukes i stedet for Mg, men det er ikke prismessig konkurransedyktig med Mg eller Al.
Det er kjent at Mg-pulver eller Al-pulver kan brukes
sammen med en magnesiumforbindelse, f.eks. CaO, ved å injiseres i smeltet jern, enten som en fysikalsk blanding med en partikkelformet Ca-forbindelse, eller ved trinnvise påfølgende injeksjoner av Mg'et eller Al'et med Ca-forbindelsen.
US-patent nr. 4.137.072 beskriver en smeltet klumpform av en blanding av minst ett metall valgt fra MgO, CaO og AI2O3.
Det er påvist at Mg + MgO er foretrukket. Bruken av et
organisk polymert bindemateriale som en eventuell bestanddel i blandingen er beskrevet.
US-patent nr. 4.139.369 omtaler en blanding av Mg-pulver med CaO, CaCo3 , CaC2eller CaMg(C03)2, hvor Ca-forbindelsen har en partikkelstørrelse på 0,06 til 3 mm og Mg-partiklene har en størrelse fra 0,060 til 0,095 mm.
US-patent nr. 4.173.466 beskriver sammenpressede tabletter av partikkelformet Mg, Ca og jern, hvori jernet er den over-veiende bestanddel.
US-patent nr. 4.182.626 beskriver en trinnvis blandeprosess for kombinering av pulverformet Mg-metall med fine partikler jordalkalimetallforbindelser.
US-patent nr. 4.209.325 beskriver en blanding av jord-alkalimetall med sintret CaO, hvilket inneholder minst ett fluksemiddel, hvilket fluksemiddel f.eks. er aluminiumoksyd, alkalimetallfluorid, jordalkalimetallfluorid eller natrium-karbonat.
US-patent nr. 4.586.955 beskriver bruken av Al-metallpulver med CaO for å avsvovle varmt metall i en støpeskje.
US-patent nr. 4.559.084 og 4.421.551 beskriver saltbelagt Mg-granulater for bruk ved avsvovling av smeltet jern. Til tross for den generelle suksess med å bruke Mg- eller Al-partikler sammen med slike forbindelser som CaO og CaC2som et injiserbart middel i smeltede metaller, f.eks. smeltet jern, gjenstår et behov i industrien for et injiserbart produkt som ikke gir for sterk, uønsket spruting av smeltet metall, når de injiserbare materialene gjennomgår reaksjonen deri, hvilket er jevnt i sammensetning, hvilket er lettere og sikrere å håndtere, og som ikke er segregerende under skiping, lagring og håndtering.
Det injiserbare materialet i foreliggende oppfinnelse innbefatter kompositter av smeltet Mg eller Al, eller legeringer derav (f.eks. "metallreagenser") og en uorganisk, jordalkali-metallf orbindelse såsom CaO, CaC2, MgO, CaAl2O4, dolime eller blandinger av disse, f.eks. AI2O3og lignende.
I en foretrukket utførelsesform er produktet ifølge oppfinnelsen en kompositt av Mg og CaO som både danner en blanding og en legering. Kompositten er noe sprø og kan lett males til et pulver uten de tidligere kjente støvproblemer.
Selv i pulverform er partiklene vanskeligere å antenne og er derfor lettere å lagre og håndtere. På injeksjonstidspunktet er det en mindre voldsom reaksjon i det smeltede prosessmetallet. Kompositten ifølge denne oppfinnelse er i det vesentlig fri for problemene hygroskopisk vannadsorpsjon, potensielle støveksplosjoner og lignende. Videre fører den injiserbare kompositt lett til avsvovlingen av jern(II)metaller. Derimot er rent Mg vanskelig å male, mens produktet ifølge oppfinnelsen er lett å male og bearbeide til enhver ønsket størrelse.
For å være konsis og lette beskrivelsen brukes den
følgende terminologi:
1. Uttrykket "metallreagens" betyr her et Mg- eller Al-metall, eller legering av disse metaller anvendt i den "injiserbare kompositt"; 2. Uttrykket "partikkelformet uorganisk reagens" betyr her partikkelformede uorganiske jordalkalimetallforbindelse(r) og/eller aluminiumforbindelse(r); 3. Uttrykket "injiserbar" refererer til en "partikkelformet kompositt" som er spesielt anvendelig som et injiserbart materiale for smeltet metall. Det injiserbare materialet er her en kompositt av metallreagenset og det uorganiske reagens; 4. Uttrykket "prosessmetall" er det metall hvori den injiserbare kompositt er injiserbar.
Framstillingsprosessen av den injiserbare kompositt ifølge oppfinnelsen omfatter trinnene kraftig røring av Mg i smeltet tilstand under innføring av kalk (CaO) i smeiten. Prosessen utføres under et inert gass-sjikt. Etter kjøling kan kompositten brytes opp eller males og således få igjen en blanding av Mg med CaO og også Mg og Ca som en legering.
Nærmere bestemt ligger foreliggende oppfinnelse i et partikkelformet injiserbart materiale for bruk i avsvovlingen av smeltede jern(II)metaller, omfattende en liten del av et partikkelformet uorganisk reagens og en liten del av et metallreagens.
Oppfinnelsen ligger også i en fremgangsmåte for fremstilling av et injiserbart materiale for et smeltet jern(II)metall, hvilken fremgangsmåte omfatter trinnene blanding av en liten mengde av et partikkelformet uorganisk reagens i en stor mengde av et smeltet metall i en atmosfære som hovedsakelig er fri for fremmede reaktanter, avkjøling av blandingen så blandingen størkner, og knusing av blandingen til partikkelform.
Oppfinnelsen ligger også i en blanding omfattende en blanding av Mg, CaO og en legering av MgzCa, og hvori Mg2Ca-legeringen er en precipitant dannet ved å omsette smeltet magnesium og CaO.
Videre ligger oppfinnelsen i en fremgangsmåte for fremstilling av et injiserbart materiale for et smeltet jern(II)-metall omfattende trinnene:
(a) Tilsetning av CaO til smeltet Mg samtidig med
blanding og fortsettelse av tilsetning av Cao inntil tilstrekkelig Cao har blitt satt til det smeltede Mg, inntil et forutbestemt forhold av CaO og Mg er blitt oppnådd, (b) avkjøling av blandingen så blandingen størkner, og (c) knusing av den avkjølte blanding til en partikkelform. Oppfinnelsen ligger i tillegg i en fremgangsmåte for fremstilling av et Mg-basert materiale omfattende trinnene:
(a) smelting av et Mg i en beholder,
(b) fordeling av partikkelformet CaO gjennom det smeltede Mg, inntil det partikkelformede CaO er dispergert gjennom det smeltede Mg, (c) støping av det smeltede materialet, og avkjøling av støpen.
Kompositten av magnesium (Mg) og kalk (CaO) dannes på den følgende måte. En passende mengde Mg oppvarmes i en kjele, f.eks. en støpeskje. Hvis det er tilgjengelig kan forvarmet Mg brukes slik det forekommer i en smelter. Det kan oppvarmes til smeltet tilstand ved høyere temperatur enn 651°C. Da det er en risiko for brann eller utsettelse av Mg'et for oksygen i atmosfæren, holdes et hovedsakelig inert gass-sjikt over støpeskjeen for å redusere sjansen for brann. Egnede gasser er CO2, SF6og lignende. Et sjikt av inert gass undertrykker brannrisikoen ved å fjerne oksygen og nitrogen fra atmosfæren rundt kjelen eller støpeskjeen. Rent Mg smelter ved ca. 651°C, og de fleste Mg-legeringer smelter ved en litt lavere temperatur. Temperaturområdet er fra en lav på 651°C til en høy på ca.
850°C. Mens kjeleinnholdet kan oppvarmes til høyere temperaturer, foregår denønskede legering ved en høyere temperatur enn 651°C. En separat beholder oppvarmes en omtrentelig lik vektcharge CaO. CaO'et oppvarmes ikke til smeltet tilstand fordi en slik oppvarming ikke kreves. Forvarmingøker gjerne temperaturen til CaO'et til ca. 700°C. Selvom CaO'et kan forvarmes til et bredt temperaturområde, kan det også tilsettes det smeltede Mg ved romtemperatur. Imidlertid utføres oppslut-ningen av CaO i det smeltede Mg lettere ved forvarmings-betingelser. Dette betyr ikke at forvarming er absolutt nødvendig, men den er ønskelig. Fortrinnsvis er selvfølgelig og antagelig alt vann fjernet fra CaO'et før tilsetningen til det smeltede Mg.
CaO i finmalt form har luft i seg når det håndteres som masse. Dette reduseres densiteten sammenlignet med CaO-masse. Finfordelt CaO flyter på overflaten på grunn av overflate-spenningen av smeltet Mg, en faktor som gjør det vanskelig å innføre CaO under overflaten av det smeltede Mg. Større tettere partikler foretrekkes ikke fordi de kan retardere reaksjonen. CaO'et males således til et pulver og innføres i det smeltede Mg under kraftig røring. Røringen må typisk være tilstrekkelig til å opprettholde en hvirvel i støpeskjeen eller kjelen som kan trekke CaO'et under overflaten av det smeltede Mg. I et tilfelle kan et blandeblad som går ned i smeiten brukes. Tuppen av blandebladet dreies så man får en hastighet på ca.
250 m/sek. tupphastighet som gir en hvirvel. Det vil være klart at andre typer røreanordninger også kan brukes. I alminnelighet er målet å innføre det partikkelformede CaO på en måte hvor det trekkes under overflaten av det smeltede metall og derved dispergeres i Mg'et. Det smeltede metallets overflatespenning må overvinnes. I alminnelighet fortsetter oppvarmingen inntil alt CaO'et er blitt innført i støpeskjeen og er blitt rørt under overflaten av det smeltede metallet.
I forbindelse med forholdet CaO til Mg har man funnet at
så lite som 350 ppm CaO reduserer forbrenningen av kompositten. Sprøhet bevirkes imidlertid ved å øke mengden av CaO. Når CaO'et når 0,1 til 0,3 vekt %, begynner sprøheten å øke. Ved fremstilling av injiserbare kompositter er sprøhetønskelig for lettere maling og håndtering. Således kan CaO'et som er tilsatt Mg'et ligge fra 0,01 % til mindre enn 55 vekt % av kompositten. Det foretrukkede området av CaO er fra 45 til 50 vekt % av kompositten ved fremstilling av injiserbare materialer. Et CaO-innhold fra 0,01 % til mindre enn 0,1 %, spesielt fra 0,03 vekt % til ca. 0,5 vekt % er anvendelig ved fremstilling av Mg-støp.
Mg"et behøver ikke være rent Mg, men kan være en legering av Mg, hvori Mg'et foreligger som en hoveddel av legeringen. F.eks. inneholder to akseptable legeringer fra 8,3 til 9,7
vekt % Al, fra 0,35 til 1,0 vekt % Zn, Zn overskrider 0,013 vekt %, og beryllium (Be) i spormengder. Typisk foreligger Be'et i området fra 4 til 10 ppm. Følgelig kan Mg-forholdet være meget rent eller en handelslegering. Hvis en legering brukes, forhindrer sporelementene generelt ikke riktig legering med CaO'et.
I alminnelighet reduserer økning av CaO'et over nivået ca. 350 ppm ikke bare brennbarheten av kompositten, menøker også sprøheten. Hvis CaO'et økes til ca. 50 % og Mg'et (rent eller som en legering) utgjør de resterende 50 % av bestanddelene, er det resulterende produkt temmelig sprøtt. Ved laboratorieanalyse gir den en kompositt som er tilstrekkelig sprø til å kunne lett brytes og males til en partikkelform. Størrelsen av partikkelen kan kontrolleres ved malegraden. Partiklene bør typisk ligge i området fra 8 til 100 mesh, fortrinnsvis fra 30 til 60 mesh, (US-standard) (fra 2,38 mm til 0,149 mm). Alternativt kan den males i en vanlig mølle for å oppnå et spesifisert overflate-område. Hvis det er relativt store stykker i det malte produktet, blir det ikke betraktet med panikk, fordi de likevel forbrukes i avsvovlingsprosessen. Store partikler kan kreve en lengre tid for å forbrukes fullstendig.
Den foretrukne prosess medfører røring av den smeltede metallkompositt og deretter helling i en form med enhver passende form. Formen forvarmes for tørking. Den smeltede massen er primært Mg som har det rørte CaO i seg. Den kan varmes (før helling) til enhver tilstrekkelig temperatur til å opprettholde smeltet tilstand. Ved helling stopper røringen og rask avkjøling fører det helte materialet mot størkning. Når den grundig rørte massen avkjøltes, finner en legerings-utfellingsprosess sted. Som angitt i Constitution of Binary Alloys, Hansen, annen utgave, 1958, McGraw-Hill, er utfellingen en Mg2Ca-legering som utfelles i den smeltede massen. De gjenværende materialene danner en kompositt eller blanding og utgjør derved de frembrakte bestanddeler. Denne kompositten (inneholdende den del som ikke ble legert) vil også størkne og muliggjøre maling av hele massen.
Generelt er produktet etter oppvarming og størkning en kompositt av Mg og CaO med fellingen Mg2Ca-legering. Mg2Ca-legeringen viser seg å sluke en betydelig del av tilsatt CaO. Det vil vise seg at sammensetningsprosessen medfører en reaksjon med CaO'et, som ikke nødvendigvis er fullstendig, hvilket betyr forbruk av alt CaO'et. Avhengig av røregraden, blandingens temperatur og andre faktorer, forbruker reaksjonen opp til ca. 45 % av det Ca som er i CaO'et (vektdeler), hvilket går i Mg2Ca-legeringen. Den gjenværende del av smeiten er en kompositt som skal beskrives.
Eksempel
I en støpeskje under en inert gassatmosfære ble ca. 10 kg Mg oppvarmet inntil en smeltet tilstand var oppnådd. Gjennom-snittstemperaturen i støpeskjeen var ca. 690°C. Omtrentlig samme vektmengde (ca. 10 kg) CaO ble oppvarmet i en separat kjele til en temperatur på ca. 700°C. Røringen ble utført kraftig med et røreblad med en tupphastighet på 250 m/sek. for å danne en hvirvel i det smeltede Mg. Det oppvarmede CaO ble deretter innført i det smeltede Mg over et tidsrom på ca. 5 minutter. Man var omhyggelig med å passe på at det nyinnførte CaO ble trukket under overflaten av smeltet Mg. Etter tilsetningen fortsatte man å røre i 30 minutter. Temperaturen ble kontrollert for å være sikker på at den var under 715°C for å danne Mg2Ca-legeringen som et dispergert faststoff. Blandingen ble deretter avsluttet, og innholdet i støpeskjeen helt i en form og avkjølt til en herdet tilstand. Ved avkjøling ble innholdene brutt ut av formen og ga et sprøtt materiale som deretter ble malt. Hensiktsmessig prøving med forskjellig analytiske teknikker viste at ca. 45 % av CaO'et ble legert og dannet en legering av Mg2Ca. Legeringen ble blandet med CaO og Mg i det avkjølte materialet. Dette ga et partikkelformet produkt (injiserbart) egnet for stålfremstilling, dvs. reduksjon av svovel i jern(II)metallbehandling.
En reversibel reaksjon som stammer fra tilsetningen av CaO til Mg medfører den følgende kjemiske reaksjon:
Mg + CaO = MgO + Ca
Denne reaksjonen er en reversibel ligning. Faktisk går reaksjonen fortrinnsvis mot venstre, slik at de opprinnelige tilførte materialer erholdes. Denne reversible reaksjonen gjør det vanskelig å oppnå noen legering. Mg2Ca-legeringen oppnås imidlertid som en utfelling når det smeltede materialet avkjøles. I den smeltede massen gjennomgår bestanddelene den reversible reaksjon som er angitt ovenfor. Det viser seg at når reaksjonen utføres ved en temperatur mellom smeltepunktet for Mg (eller Mg-legering) og ca. 715°C, dannes Mg2Ca-legeringen som et dispergert faststoff, og driver derved reaksjonen mot høyre inntil ca. 45 % av CaO'et er blitt overført i Mg2Ca-legeringen. Når imidlertid reaksjonen utføres over 715°C, dannes Mg2Ca-legeringen i løsning, og reaksjonen når likevekt når ca. 5 % av CaO<*>et er blitt omdannet til Mg2Ca-legering.
Når materialets temperatur er avkjølt til 715°C, dannes fellingen, som unndrar Mg2Ca-legeringen fra videre reaksjon. Fordi Mg2Ca er.fjernet fra reaksjonen, er det tilgjengelig konstituente materialet i kjelen betydelig redusert. Denne utfellingen bryter den reversible reaksjonen, når en betydelig del av materialet er fjernet. Mg2Ca-legeringen er ca. 45
vekt % kalsium. Selv når materialene i kjelen ikke omdannes til den ønskede legering, er dem som er tilbake fortsatt anvendelige. Dvs. de kan brukes i avsvovlingsprosessen.
Videre kan de materialene som er i formen etter kjøling, enten de er Mg2Ca eller ikke, lett måles og gi de samme fordeler i avsvovlingen. Av denne grunn er fullstendig omdannelse av tilførselsmaterialet til Mg2Ca-legering ikke avgjørende; det er derforønskelig å avkjøle materialet slik at en hovedsakelig del av materialene omdannes til denneønskede legering. Denne omdannelsen av kalsium i den ønskede legering tyder på et foretrukket forhold på 45 vekt % kalsium. En mengde på opptil ca. 50 vekt % CaO i tilførselen er bestemt akseptabelt. Da tilførselen er CaO (ikke rent kalsium), er det foretrukne området fra 45 til mindre enn 55 vekt % av bestanddelen som inngår for fremstilling av det ønskede injiserbare materialet oppnådd ved foreliggende fremgangsmåte. For Mg-støp bør et CaO-innhold på mindre enn 0,1 % anvendes.
Temperaturen til det blandede komposittmaterialet under fremstilling forandrer det relative forholdet noe. Et typisk område strekker seg fra en lav temperatur på 651° C som er nødvendig for å smelte Mg opp til ca. 850°C, et økonomisk bestemt maksimum for å unngå tap av varmeenergi. Det er et midtpunkt på ca. 715°C, eller kanskje et midtområde på 705 til 725°C. Det er en annen viktig temperatur som stammer fra henvis-ningsteksten , nemlig 715°C, hvorved Mg2Ca-legering utfelles i løsning.
Generelt gir oppvarming av blandingen til en temperatur i området over smeltetemperaturen for Mg på 651° C og opp til midtområdet en blanding med mer kalsium, mer magnesiumoksyd, mindre magnesium og mindre kalsiumoksyd. Blandingen med mer kalsium er sterkt ønsket som et avsvovlingsmiddel og har redusert nodulariserende påvirkning sammenlignet med blandingen oppvarmet til det følgende temperaturområdet.
Et annet område går fra midtområdet til maksimumet. Blandingen i dette midtområdet har økt nodulariserende påvirkning. Det høyere temperaturområdet gir en blanding med relativt mer magnesium, mindre kalsium og mer kalsiumoksyd.
Selvom de to beskrevne temperaturområder forandrer blandingen noe, kan det ikke sies at blandingen fremstilt ved hvert temperaturområde er ineffektiv ved mindre krevende bruk. Dvs. at blandingen fremstilt ved lavtemperaturoppvarming fortsatt har sterk evne til å nodularisere smeltet jern(II)-metaller.
En blanding oppvarmet til et midttemperaturområde fra 705 til 725°C vil gi et produkt med både betydelig avsvovlende og nodulariserende aktivitet. Når man husker at Mg2Ca danner en felling ved 715°C, binder denne tilgjengelig Mg og Ca. Hvis temperaturen er over 715°C, gir avkjøling til 715°C en felling i kjelen. I det tilfellet at blandingen oppvarmes til et nivå under 715°C, opptrer legeringsprosessen fortsatt, men legeringen følges ikke av utfelling. Derimot vil legeringen oppstå, og forbli i blandingen selvom den er i suspensjon. Ved temperaturer under 715°C forløper legeringsprosessen og fjerner tilgjengelig Mg og Ca under dannelse av Mg2Ca-legeringen og reduserer derved tilgjengelig elementforråd. Med andre ord opptrer legering under dannelse av Mg2Ca ved temperaturer gjennom et område;
hvis imidlertid blandingen oppvarmes over 715°C og deretter avkjøles, dannes en felling i kjelen. Denne prosessen danner således en legering i oppvarmingskjelen, idet legeringen blandes med de andre elementer eller oksyder og utgjør et injiserbart materiale for bruk med smeltede jern(II)metaller.
Generelt kan de to bestanddeler tilføres i ethvert forhold opp til ca. 60 % CaO. Mg2Ca-legeringen fjerner et fastlagt forhold Mg og Ca; den totale mengde Mg og Ca avhenger av blandingens grundighet, temperatur og faktorer i forbindelse med blandingen i kjelen mens legeringen dannes. Som tidligere angitt kan de to tilførte materialer varieres i ethvert forhold, men 60 % CaO er en praktisk øvre grense.
Generelt absorberer produktet som oppnås ved denne fremstillingsmetoden ikke spesielt vesentlig mengder vann. Den kan så injiseres etter maling til partikkelform, idet injeksjonen gjerne medfører injeksjon gjennom et injeksjonsrør eller -lanse i kjelen under stålfremstilling. Injeksjonsmetoden varierer sterkt.
CaO'et behøver ikke være fullstendig rent. Imidlertid foreligger relativt rent Cao til en rimelig pris, idet renheten typsisk er over ca.98 %. Mg'et som brukes i foreliggende fremgangsmåte er eventuelt rent Mg, men mange Mg-legeringer kan anvendes. De legeringer som er mest ønskelige, er de som inneholder aluminium, Mn, og andre typiske legeringsmidler.
Skjønt det foregående er rettet på den foretrukne utførel-sesform, defineres omfanget av oppfinnelsen i kravene som følger.
Claims (18)
1. Partikkelformet injiserbart materiale for bruk i avsvovlingen av smeltede jern(II)metaller, karakterisert ved at det omfatter en mindre del av et partikkelformet uorganisk reagens og en mindre del av et metallreagens.
2. Injiserbart materiale ifølge krav 1, karakterisert ved at det uorganiske reagens omfatter opptil ca. 45 vekt % av totalvekten av det injiserbare materialet.
3. Injiserbart materiale ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at metallreagenset omfatter Mg eller Al eller legeringer av Mg eller Al.
4. Injiserbart materiale ifølge krav 1, 2 eller 3, karakterisert ved at det uorganiske reagens er valgt fra CaO, CaC2 , MgO, CaAl2 O-t , AI2 O3 og blandinger av disse.
5. Injiserbart materiale ifølge hvert av de foregående krav, karakterisert ved at det omfatter en blanding av Mg, CaO og en legering Mg2 Ca, og hvor Mg2 Ca-legeringen er en utfelling dannet ved omsetning av smeltet Mg og CaO.
6. Blanding ifølge krav 5,
karakterisert ved at Mg2 Ca-legeringen inneholder ca. 45 vekt % Ca, og det gjenværende Ca i den partikkelformede blanding foreligger i form av CaO og Ca sammen med Mg og MgO.
7. Blanding ifølge krav 5 eller 6,
karakterisert ved at det partikkelformede materialet har en størrelse fra 30 til 60 mesh (US standard).
8. Fremgangsmåte ved fremstilling av et injiserbart materiale for et smeltet jern(II)metall,
karakterisert ved trinnene blanding av en mindre del av et partikkelformet uorganisk reagens i en hoveddel av et smeltet metall i en atmosfære som er i det vesentlig fri for fremmede reaktanter,
kjøling av blandingen så blandingen stø rkner, og knusing av blandingen til en partikkelform.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 8,
karakterisert ved at metallreagenset velges fra Mg, Al og legeringer av Mg eller Al, og hvori det uorganiske reagens er valgt fra CaO, CaC2 , MgO, CaAl2 04 , AI2 O3 og blandinger av disse.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 8 eller 9, karakterisert ved at det uorganiske reagens omfatter opptil ca. 45 vekt % av det injiserbare materialets totalvekt.
11. Fremgangsmåte ved fremstilling av et injiserbart materiale for et smeltet jern(II)metall,
karakterisert ved at det består av trinnene:
(a) tilsetning av CaO til smeltet Mg fulgt av blanding og fortsettelse av tilsetning av CaO inntil tilstrekkelig CaO har blitt satt til det smeltede Mg, inntil et forutbestemt forhold av CaO og Mg er blitt oppnådd,
(b) kjøling av blandingen så blandingen stø rkner, og
(c) knusing av den avkjø lte blanding til en partikkelform.
12. Fremgangsmåte ifølge krav 11,
karakterisert ved at Mg'et oppvarmes til en temperatur over 651°C, Mg'et holdes i en inert atmosfære for å hindre forbrenning av Mg'et, og tilsetning av CaO i en mengde opp til 95 vekt % til det smeltede Mg.
13. Fremgangsmåte ifølge krav 11 eller 12, karakterisert ved fortrinnet forvarming av CaO i en separat beholder til en temperatur som er omtrentlig det smeltede Mg's før innføring av CaO'et i det smeltede Mg.
14. Fremgangsmåte ifølge krav 11, 12 eller 13, karakterisert ved trinnet oppvarming av Mg til en temperatur over 715°C, og deretter kjøling under dannelse av en fellingslegering av Mg2 Ca.
15. Fremgangsmåte ifølge krav 11,
karakterisert ved trinnene blanding av CaO til det smeltede Mg ved en temperatur over omgivelsestemperatur i partikkelformet vannfri form, og kjøling av det smeltede Mg til en temperatur under 715° C under dannelse av en felling av Mg2 Ca-legeringen og ytterligere kjøling så blandingen størkner.
16. Fremgangsmåte ifølge krav 11,
karakterisert ved at Mg er en legering omfattende en hoveddel av Mg; innbefattende trinnet blanding av CaO til det smeltede Mg ved tilstrekkelig kraftig rø ring av det smeltede Mg til å tvinge CaO'et til partikkelform i det smeltede Mg, stø ping av det smeltede metall og avkjøling av støpen.
17. Fremgangsmåte ved fremstilling av et Mg-basert materiale, karakterisert ved trinnene:
(a) smelting av Mg i en beholder,
(b) fordeling av partikkelformet CaO gjennom det smeltede Mg inntil det partikkelformede CaO er dispergert gjennom det smeltede Mg,
(c) støping av det smeltede materiale, og avkjøling av støpen.
18. Fremgangsmåte ifølge krav 17,
karakterisert ved at den smeltede blanding av Mg og kalsiumoksyd kjø les gjennom en temperatur på 715°C til å danne en Mg2 Ca-felling.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/822,459 US4705561A (en) | 1986-01-27 | 1986-01-27 | Magnesium calcium oxide composite |
| PCT/US1987/000151 WO1987004468A1 (en) | 1986-01-27 | 1987-01-27 | Magnesium calcium oxide composite |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO873997D0 NO873997D0 (no) | 1987-09-24 |
| NO873997L true NO873997L (no) | 1987-09-24 |
Family
ID=25236099
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO873997A NO873997L (no) | 1986-01-27 | 1987-09-24 | Magnesium-kalsiumoksydkompositt. |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4705561A (no) |
| EP (1) | EP0256091A4 (no) |
| JP (1) | JPS63500391A (no) |
| KR (1) | KR880701051A (no) |
| CN (1) | CN1003796B (no) |
| AU (1) | AU579275B2 (no) |
| BR (1) | BR8705397A (no) |
| CA (1) | CA1287495C (no) |
| NO (1) | NO873997L (no) |
| WO (1) | WO1987004468A1 (no) |
| ZA (1) | ZA87587B (no) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5185560A (en) * | 1978-03-20 | 1993-02-09 | Nilssen Ole K | Electronic fluorescent lamp ballast |
| US4765830A (en) * | 1986-08-25 | 1988-08-23 | The Dow Chemical Company | Injectable reagents for molten metals |
| US5021086A (en) * | 1990-07-05 | 1991-06-04 | Reactive Metals And Alloys Corporation | Iron desulfurization additive and method for introduction into hot metal |
| US5358550A (en) * | 1992-10-26 | 1994-10-25 | Rossborough Manufacturing Company | Desulfurization agent |
| US5397379A (en) * | 1993-09-22 | 1995-03-14 | Oglebay Norton Company | Process and additive for the ladle refining of steel |
| EP0834577A1 (de) * | 1996-09-30 | 1998-04-08 | Peter H. Grelling | Verfahren und Vorrichtung zur Behandlung von Eisenschmelzen, sowie nach diesem Verfahren hergestellter Gussstahl oder hergestelltes Gusseisen |
| US6179895B1 (en) | 1996-12-11 | 2001-01-30 | Performix Technologies, Ltd. | Basic tundish flux composition for steelmaking processes |
| CN1093695C (zh) * | 1997-02-25 | 2002-10-30 | 中国科学院化工冶金研究所 | 固体氧化物燃料电池的结构及其联接方法 |
| US6372014B1 (en) | 2000-04-10 | 2002-04-16 | Rossborough Manufacturing Co. L.P. | Magnesium injection agent for ferrous metal |
| US6352570B1 (en) | 2000-04-10 | 2002-03-05 | Rossborough Manufacturing Co., Lp | Magnesium desulfurization agent |
| US6770115B2 (en) * | 2002-10-18 | 2004-08-03 | Remacor, Inc. | Process for magnesium granules |
| US6989040B2 (en) * | 2002-10-30 | 2006-01-24 | Gerald Zebrowski | Reclaimed magnesium desulfurization agent |
| US7731778B2 (en) * | 2006-03-27 | 2010-06-08 | Magnesium Technologies Corporation | Scrap bale for steel making process |
| US20080196548A1 (en) * | 2007-02-16 | 2008-08-21 | Magnesium Technologies Corporation | Desulfurization puck |
| KR101094144B1 (ko) * | 2009-09-21 | 2011-12-14 | 한국생산기술연구원 | 탈황제 및 그 제조 방법 |
| RU2549040C2 (ru) * | 2010-03-29 | 2015-04-20 | Корейский Институт Промышленных Технологий | Сплав на магниевой основе, подходящий для применения при высокой температуре, и способ его получения |
| KR101145124B1 (ko) * | 2010-03-29 | 2012-05-14 | 한국생산기술연구원 | 마그네슘계 금속의 용해 방법 |
| KR101367894B1 (ko) * | 2011-01-06 | 2014-02-26 | 한국생산기술연구원 | 상온용 마그네슘 합금 |
| KR101367892B1 (ko) * | 2010-12-27 | 2014-02-26 | 한국생산기술연구원 | 고온용 마그네슘 합금 및 그 제조 방법 |
| RU2564370C2 (ru) * | 2010-03-29 | 2015-09-27 | Корейский Институт Промышленных Технологий | Сплав на магниевой основе с повышенной текучестью и устойчивостью к горячим надрывам и способ его получения |
| AU2011233968B2 (en) * | 2010-03-29 | 2014-10-16 | Emk Co., Ltd. | Magnesium alloy for room temperature and manufacturing method thereof |
| WO2011157758A1 (de) * | 2010-06-15 | 2011-12-22 | Innotere Gmbh | Knochenimplantat, enthaltend einen magnesiumhaltigen metallischen werkstoff mit verminderter korrosionsrate und verfahren und set zu dessen herstellung |
| CN101972595A (zh) * | 2010-10-22 | 2011-02-16 | 上海交通大学 | 镁-氨组合烟气脱硫脱碳及副产物回收的实现方法 |
| KR101335006B1 (ko) * | 2011-05-20 | 2013-12-02 | 한국생산기술연구원 | 실리콘화합물과 칼슘화합물을 이용하여 제조된 마그네슘계 합금 및 그 제조 방법 |
| US9322073B1 (en) | 2013-03-14 | 2016-04-26 | ALMAMET USA, Inc. | Preparation of flux lime for a BOF converter including conversion of troublesome fines to high quality fluidized lime |
| CN111485051A (zh) * | 2020-06-12 | 2020-08-04 | 韩波 | 一种铝电解用磷生铁高效脱硫剂 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1515201A (en) * | 1976-02-10 | 1978-06-21 | British Cast Iron Res Ass | Cast iron |
| DE2641817C2 (de) * | 1976-09-17 | 1985-02-14 | Hoechst Ag, 6230 Frankfurt | Pulvergemische zur Entschwefelung von Eisenschmelzen |
| US4137072A (en) * | 1976-12-01 | 1979-01-30 | Toyo Soda Manufacturing Co., Ltd. | Additive for use in refining iron |
| DE2753282C2 (de) * | 1976-12-06 | 1984-05-30 | Foseco International Ltd., Birmingham | Mittel zur metallurgischen Behandlung von flüssigem Eisen sowie Verwendung des Mittels |
| DE2728744C2 (de) * | 1977-06-25 | 1984-11-08 | Hoechst Ag, 6230 Frankfurt | Verfahren zur Herstellung von Magnesiumpulver enthaltenden Korngemischen |
| US4182625A (en) * | 1977-07-05 | 1980-01-08 | Stauffer Chemical Company | 3-Halo-5-(lower alkoxy) phenoxy alkyl amides |
| WO1979000398A1 (en) * | 1977-12-16 | 1979-07-12 | Foseco Int | Desulphurisation of ferrous metals |
| JPS6058283B2 (ja) * | 1978-03-24 | 1985-12-19 | 東ソー株式会社 | 冶金用添加剤の製造法 |
| JPS552758A (en) * | 1978-06-23 | 1980-01-10 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Desulfurizing agent for molten iron |
| US4401465A (en) * | 1982-09-23 | 1983-08-30 | Amax Inc. | Magnesium granules coated with fluoride containing flux for desulfurizing steel |
-
1986
- 1986-01-27 US US06/822,459 patent/US4705561A/en not_active Expired - Fee Related
-
1987
- 1987-01-26 CA CA000528125A patent/CA1287495C/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-01-27 ZA ZA87587A patent/ZA87587B/xx unknown
- 1987-01-27 CN CN87101759.8A patent/CN1003796B/zh not_active Expired
- 1987-01-27 WO PCT/US1987/000151 patent/WO1987004468A1/en not_active Application Discontinuation
- 1987-01-27 EP EP19870901217 patent/EP0256091A4/en not_active Withdrawn
- 1987-01-27 AU AU69335/87A patent/AU579275B2/en not_active Ceased
- 1987-01-27 JP JP62501073A patent/JPS63500391A/ja active Granted
- 1987-01-27 KR KR1019870700872A patent/KR880701051A/ko not_active Application Discontinuation
- 1987-01-27 BR BR8705397A patent/BR8705397A/pt unknown
- 1987-09-24 NO NO873997A patent/NO873997L/no unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU579275B2 (en) | 1988-11-17 |
| CN87101759A (zh) | 1987-09-30 |
| NO873997D0 (no) | 1987-09-24 |
| EP0256091A1 (en) | 1988-02-24 |
| BR8705397A (pt) | 1987-12-22 |
| US4705561A (en) | 1987-11-10 |
| WO1987004468A1 (en) | 1987-07-30 |
| ZA87587B (en) | 1988-09-28 |
| CN1003796B (zh) | 1989-04-05 |
| JPH0125809B2 (no) | 1989-05-19 |
| JPS63500391A (ja) | 1988-02-12 |
| KR880701051A (ko) | 1988-04-22 |
| CA1287495C (en) | 1991-08-13 |
| EP0256091A4 (en) | 1988-06-23 |
| AU6933587A (en) | 1987-08-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO873997L (no) | Magnesium-kalsiumoksydkompositt. | |
| US4209325A (en) | Desulphuration of metals | |
| CN102827990A (zh) | 一种转炉用无氟化渣剂及其制备方法 | |
| US4652299A (en) | Process for treating metals and alloys for the purpose of refining them | |
| US2988444A (en) | Method and apparatus for treating molten metal | |
| SE459339B (sv) | Raffineringsmedel foer metall samt foerfarande foer dess framstaellning | |
| JP6816777B2 (ja) | スラグのフォーミング抑制方法および転炉精錬方法 | |
| US2403419A (en) | Method of recovering the constituents of scrap bi-metal | |
| US1975084A (en) | Composition of matter and process of treating molten metals | |
| US4154605A (en) | Desulfurization of iron melts with fine particulate mixtures containing alkaline earth metal carbonates | |
| JPH0733534B2 (ja) | 脱硫混合物の製造方法 | |
| NO137280B (no) | Fremgangsm}te for raffinering av en st}lsmelte | |
| CA1102555A (en) | Process and agent for the desulphurization of iron based melts | |
| US4786322A (en) | Magnesium and calcium composite | |
| CN108300836A (zh) | 一种复合脱氧剂 | |
| US4909838A (en) | Coated magnesium granules | |
| US2805145A (en) | Exothermic metallurgical composition and method of introducing same into ferrous alloy | |
| PL125943B1 (en) | Method of manufacture of the agent for desulfurizing of molten metals | |
| JP2003328022A (ja) | 溶鋼用脱硫剤及びその製造方法 | |
| US3579325A (en) | Steel-making process employing an auxiliary composition | |
| WO2005090614A1 (en) | New desulphurating agents for decreasing sulphur content of iron melts to ultra low level | |
| PL125648B1 (en) | Method of manufacturing desulfurizers for molten steel and pig iron | |
| NO144493B (no) | Fremgangsmaate for raffinering av en staalsmelte | |
| NO753460L (no) | ||
| RU2087544C1 (ru) | Способ десульфурации чугуна и шихта для получения шлакового десульфуратора |