NO790013L - Silisiumlegert staal. - Google Patents
Silisiumlegert staal.Info
- Publication number
- NO790013L NO790013L NO790013A NO790013A NO790013L NO 790013 L NO790013 L NO 790013L NO 790013 A NO790013 A NO 790013A NO 790013 A NO790013 A NO 790013A NO 790013 L NO790013 L NO 790013L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- steel
- austenite
- bainite
- accordance
- heat treatment
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 27
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 27
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 5
- 229910000677 High-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000639 Spring steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- FXNGWBDIVIGISM-UHFFFAOYSA-N methylidynechromium Chemical compound [Cr]#[C] FXNGWBDIVIGISM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører silisiumlegert høy-karbon-stål som ved isoterm varmebehandling oppnår særlig for- ..• . ; delaktige fasthets- og seighetsegenskaper og som er anvendbart særlig i slitedeler som er utsatt for tunge støt.
For slike slitedeler er det generelt kjent å "anvende Mn-legert austenittstål, såkalt Hadfield-stål når det i til-legg til slitestyrke er nødvendig med seighet hos delen.
Dersom seighet ikke er nødvendig, er det mulig å anvende kromlegerte høykarbon-stål.(1,0% C, 12% Cr). Begge disse stål-
typer har atskillige ulemper. Hadfield-stål (1,0% C, 13% Mn) er vanskelig å fremstille, det kan bare formes ved støping og dets korrosjonsbestandighet og sveisbarhet er dårlig. På grunn av det høye Mn-legeringsinnhold er dette stål også kostbart.
Kromstål med høyt karboninnhold er på den annen side sprø
og deres bearbeidbarhet er dårlig. De er også kostbare på grunn av høyt legeringsinnhold.
De fordelaktige mekaniske egenskaper til stålet ifølge
den foreliggende oppfinnelse er basert på den bainitt-austenitt-dobbeltfase mikrostruktur som oppnås ved isoterm varmebehandling. Mikrostrukturens bainittkomponent gir stålet god begynnelses-hardhet, og høyt restaustenittinnhold bibringer det høy defor-masjons-herdingskapasitet.
I stålet ifølge oppfinnelsen har man utnyttet fordelen med den kjente effekt at silisium hindrer karbiddannelse. Ved å øke silisiuminnholdet i et høykarbon-stål opptil 2,0-3,0%,
kan karbiddannelse hindres under isoterm dekomponering av austenitt ved en egnet temperatur.
Anvendelsen av silisium som et legeringselement er kjent, f.eks. i fjærstål hvor C- og Si-inneholdene vanligvis er C<0,8%, Si^2,0%. I disse stål anvendes vanligvis silisium som legerings-' element som øker herdbarhet og anløpningsmotstand.
Det er også kjent lavkarbon-stål med høye Si-innhold (C<0,1%, Si~2,0-4,0%) som anvendes som kjerneplater i elek-tromagneter.
Formålet med legering med silisium er å hindre dannelsen
av karbid (cementitt), dersom stålet etter austenitisering til-lates å -dekomponere isotermt til øvre bainitt i et temperaturområde på 350-450°C eller til nedre bainitt i et temperaturområde på 280-350°C. Det frembrakte bainitt-ferritt inneholder således bare ca. 0,01% karbon. Når karbondannelse hindres må karbonet diffundere inn i det resterende austenitt når bainittreaksjonen skrider frem. Dette øker på den annen side austenitts stabilitet medøkende karboninnhold. Dersom f.eks. karboninnholdet i et stål er 1,0% og det dekomponerer til 50% bainitt uten karbiddannelse, øker karboninnholdet i det resterende austenitt til ca. 2%. Ved således å kontrollere stålets sammensetning (C- og Si-innhold), dekomponeringstemperaturen og holdetid, er det
mulig å kontrollere det oppnådde bainitt-austenitt forhold som et resultat av dekomponeringen av austenitt.
De etterfølgende eksempler illustrerer mekaniske egenskaper oppnådd med stålet ifølge oppfinnelsen.
Den kjemiske sammensetning av stålet er angitt i tabell 1.
Prøvestålene ble varmebehandlet på følgende måte: austenitisering 920-1030°C, 10 minutter + isoterm bainitisering ved 380°C, 350°C eller 320°C, vannkjøling. Prøvestykkene ble<*>underkastet strekkprøver som ble utført med et strekkprøve-stykke med diameter på 8 mm, og støtprøver (KV), og resterende austenittinnhold ble bestemt med røntgenstrålemålinger. Prøveresultatene er angitt i tabell 2.
Ved å sammenlikne de oppnåde fasthets- og seighetsverdier med innhold av resterende austenitt, kan man se at de beste kombinasjoner av egenskaper oppnås med resterende austenittinnhold på mellom 30 og 40%. Således vil den konvensjonelle flytegrense være R _ „T850 N/mm 2 og strekkfastheten R ^ 1300
2 p 0 , 2 > J om
N/mm når den isoterme bainitiseringstemperatur er 380 C. Senk-ning av bainitiseringstemperaturen til under 3 50°C øker stålets fasthet betydelig. Bainitiseringstemperaturen vil da være lenger, og den oppnådde mikrostruktur vil ha lavere bainittinnhold. Bruddforlengelse A5> 20%; for lavt C- + Si-innhold fører til for lav mengde resterende austenitt, sterkere, men sprøere bainitt som regulerer egenskapene. Dette er tilfellet med stålet ifølge eksempel 1, så C + Si må være JL2,80.
For høyt C- + Si-innhold fører på den annen side til for
høyt resterende austenittinnhold. Resterende austenitt regulerer således de mekaniske.egenskaper for mye, slik at den resterende fasthet blir lavere. Resterende autenitt er således også mekanisk mer ustabilt, noe som skader bruddforlengelsen. Dette er tilfellet med stålet i eksempel 4, slik at C + 'Si må være <_ 3, 5.
Ifølge prøveresultatene er det mest egnete område for
summen av C + Si = 2,90 - 3,40%, imidlertid med C>0,8% og Si A 2,0%. Bruddforlengelsen er således 30 - 40% og utgjør hovedsakelig jevn forlengelse som er en indikasjon på deforma-sjons-herdingskapasitet som bare finnes hos austenitisk Hadfield-manganstål og rustfritt stål. Men i ubearbeidet tilstand er den konvensjonelle flytegrense for begge disse stål <L50% av flytegrensen for stålet ifølge den foreliggende oppfinnelse.
For å bedre dets varmebehandlingsegenskaper kan stålet
ifølge oppfinnelsen legeres med austenittstabiliserende legeringselementer, såsom mangan og nikkel, opptil ca. 1%. Når det gjelder C-innholdet er det derved nødvendig å ta i betraktning virkningen av den ytterligere legering på stabiliteten til austenitt. Karbiddannende krom og niob kan også anvendes for legeringsdannelse. Det førstnevnte bedrer herdbarheten for barrer med større diametre, og det kan anvendes i mengder på
1%, fortrinnsvis f^.0,5%. Niob kan på den annen side anvendes
for regulering av kornvekstegenskaper. Den mengde som er nød-vendig for dette er ^. 0,1%. Legeringsdannelse med Al fore-trekkes for binding av fritt nitrogen i ferritt-bainitt som er fordelaktig for seighet, særlig ved lavere temperaturer. Legeringsmengden som er nødvendig for dette er _^L0,1%.
Stålet ifølge oppfinnelsen har en kombinasjon av fasthets-og seighetsegenskaper som det er umulig å oppnå med kjente stål-typer. Idet disse egenskaper oppnås ved enkel, isoterm varmebehandling og rimelig legeringsdannelse kan stålet ifølge den' foreliggende oppfinnelse dessuten forventes å bli godt mot-tatt og å bli mye anvendt ved anvendelser som krever høy fasthet og god slitestyrke.
Claims (5)
1. Stål med høy fasthet, omfattende en bainitt-austenitt-mikrostruktur som er frembrakt ved isoterm varmebehandling,karakterisert vedat stålet inneholder for-skjellige legeringselementer i følgende mengder i vektsprosent:
mens resten består av jern og vanlige forurensninger.
2. Stål i samsvar med krav 1,karakterisertved at summen av legeringselementene C + Si = 2,9 - 3,4%.
3. Stål i samsvar med krav 1,karakterisertved at det inneholder ett eller flere følgende legeringselementer i følgende mengder:
4. Stål i samsvar med krav 1,karakterisertved at det har en dobbeltfase-mikrostruktur frembrakt ved isoterm varmebehandling som er utført ved en temperatur på 350-450°C, idet mikrostrukturen hovedsakelig består av øvre bainitt og resterende austenitt og hvor andelen resterende austenitt er 30-40%.
5. Stål i samsvar med krav 1,karakterisertved at det inneholder en dobbeltfasé-mikrostruktur frembrakt ved isoterm varmebehandling utført ved en temperatur på 280-350°C, hvor mikrostrukturen hovedsakelig består av lavere bainitt og andelen resterende austenitt er 3 0-40%.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI780026A FI780026A (fi) | 1978-01-05 | 1978-01-05 | Kisellegerat staol |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO790013L true NO790013L (no) | 1979-07-06 |
Family
ID=8511375
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO790013A NO790013L (no) | 1978-01-05 | 1979-01-03 | Silisiumlegert staal. |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0003208A1 (no) |
CA (1) | CA1130617A (no) |
DK (1) | DK583778A (no) |
FI (1) | FI780026A (no) |
IT (1) | IT1110730B (no) |
NO (1) | NO790013L (no) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102006038670B4 (de) * | 2006-08-17 | 2010-12-09 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Hochsiliziumhaltiger Stahlwerkstoff zur Herstellung von Kolbenringen und Zylinderlaufbuchsen |
KR101067896B1 (ko) * | 2007-12-06 | 2011-09-27 | 주식회사 포스코 | 강도 및 연성이 우수한 고탄소 강판 및 그 제조 방법 |
EP2310545B1 (en) | 2008-07-31 | 2013-10-23 | The Secretary of State for Defence | Super bainite steels and methods of manufacture thereof |
US20120144990A1 (en) * | 2009-08-24 | 2012-06-14 | Baxter Andrew G | Armour |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1924099A (en) * | 1931-11-20 | 1933-08-29 | United States Steel Corp | Thermally hardening steel |
CH311324A (de) * | 1952-03-12 | 1955-11-30 | Gussstahlwerk Witten Aktienges | Verfahren zur Herstellung eines Werkstückes aus einer Stahllegierung. |
FR1286077A (fr) * | 1961-01-20 | 1962-03-02 | Renault | Acier et traitement pour l'obtention de pièces à coefficient de dilatation thermique élevé |
DE1558505A1 (de) * | 1967-01-23 | 1970-04-16 | Hilti Ag | Verankerungsmittel |
US3860457A (en) * | 1972-07-12 | 1975-01-14 | Kymin Oy Kymmene Ab | A ductile iron and method of making it |
-
1978
- 1978-01-05 FI FI780026A patent/FI780026A/fi unknown
- 1978-12-28 DK DK583778A patent/DK583778A/da not_active Application Discontinuation
-
1979
- 1979-01-03 NO NO790013A patent/NO790013L/no unknown
- 1979-01-04 EP EP79850001A patent/EP0003208A1/en not_active Ceased
- 1979-01-04 CA CA319,150A patent/CA1130617A/en not_active Expired
- 1979-01-05 IT IT19100/79A patent/IT1110730B/it active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DK583778A (da) | 1979-07-06 |
FI780026A (fi) | 1979-07-06 |
EP0003208A1 (en) | 1979-07-25 |
CA1130617A (en) | 1982-08-31 |
IT1110730B (it) | 1986-01-06 |
IT7919100A0 (it) | 1979-01-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2633153C (en) | Steel for springs, process of manufacture for spring using this steel, and spring made from such steel | |
US4765953A (en) | High nitrogen containing duplex stainless steel having high corrosion resistance and good structure stability | |
CA2604428C (en) | Low alloy steel | |
JPS5817820B2 (ja) | 高温用クロム鋼 | |
GB1564244A (en) | Austenitic stainless steel | |
US5167731A (en) | Martensitic stainless steel for an oil well | |
CA2621014C (en) | Low alloy steel | |
US5985209A (en) | Martensitic steel for line pipe having excellent corrosion resistance and weldability | |
US5141705A (en) | Austenitic stainless steel | |
NO790013L (no) | Silisiumlegert staal. | |
GB1564243A (en) | Austenitic stainless steel | |
AU758316B2 (en) | High Cr steel pipe for line pipe | |
JPS625986B2 (no) | ||
US6096262A (en) | Martensitic heat resisting steel | |
JPH0770700A (ja) | 高耐力高耐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼 | |
JPS6358892B2 (no) | ||
JP2990963B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼 | |
JP3381011B2 (ja) | 析出硬化型ステンレス鋼 | |
JPH04120249A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼とその製造法 | |
JP3289947B2 (ja) | 温水環境で使用する耐応力腐食割れ特性に優れた高強度ばね用ステンレス鋼の製造方法 | |
JPH05302151A (ja) | 高耐食性高強度高靱性二相ステンレス鋼 | |
JP2001234276A (ja) | 高靭性かつ耐再熱割れ性に優れたCr−Mo鋼 | |
JPS58171558A (ja) | 機械部品用強靭窒化用鋼 | |
JP3392639B2 (ja) | 溶接性及び高温強度に優れた低Crフェライト鋼 | |
JPS60149744A (ja) | 靭性の優れた高クロム鋼 |