NO770224L - Fremgangsm}te til fremstilling av gjenstander som er bestandige overfor surgass - Google Patents
Fremgangsm}te til fremstilling av gjenstander som er bestandige overfor surgassInfo
- Publication number
- NO770224L NO770224L NO770224A NO770224A NO770224L NO 770224 L NO770224 L NO 770224L NO 770224 A NO770224 A NO 770224A NO 770224 A NO770224 A NO 770224A NO 770224 L NO770224 L NO 770224L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- corrosion
- resistant
- weight
- surgas
- procedures
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 39
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 39
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 9
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 9
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 8
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 4
- 230000003467 diminishing effect Effects 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- YZCKVEUIGOORGS-UHFFFAOYSA-N Hydrogen atom Chemical compound [H] YZCKVEUIGOORGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 230000003113 alkalizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 230000029087 digestion Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000006056 electrooxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 230000020477 pH reduction Effects 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000009993 protective function Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Description
Fremgangsmåte til fremstilling av
gjenstander som er bestandig overfor surgass.
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte til fremstilling av gjenstander, spesielt apparatdeler, rør og rørfor-bindelser av høylegert stål med minst 12 vekt% Cr, med høy fasthet og en strekkgrense på minst ^ hO N/mm<2>og som er bestandige overfor korrosjonsangrep av surgass.
Hittil ble det som material for transport, befordring og forarbeidelse av surgass (jordgass med innhold av f^S og/eller CO^) og surgassprodukter, f.eks. svovelforbindelser, anvendt ulegerte og lavtlegerte rørstål med vanlig varmebehandling. Felles for disse materialer er en under de nevnte anvendelsesbe-tingelser •■ U-tilstrekkelig korrosjonsbestandighet, eksempelvis
en ikke tilstrekkelig bestandighet'overfor generelt avtagende korrosjon, tendens mot hullkorrosjon ved elementdannelse og fare for hydrogenindusert spenningsrisskorrosjon. De nevnte korro-sjonstyper kan opptre enkeltvis eller sammen. For å sikre en tilstrekkelig driftssikkerhet er det derfor ved anvendelse av ulegert og lavtlegert stål å treffe forskjellige forholdsregler, f.eks. tørkning av gassene og/eller tilsetning av inhibitorer og/eller heving av pH-verdien.
Ved befordring av surgass trues de nevnte materialer fortrinnsvis ved storflatede lokale korrosjoner. Disse korrosjoner iakttas på den ytre overflate av rør og er å se i forbind-else med innføring av midler som oppløser svovel eller hindrer utfelling av svovel i ringspalten mellom rør og hus. Grunnen til disse korrosjonsangrep er sannsynligvis dannelsen av storflatede makroelementer, hvis virkning øker med økende borehulldybde og dermed økende temperatur og under en bestemt, av de lokale om-stendigheter og driftsbetingelser avhengige temperatur resp. ikke mere å iaktta over en bestemt borehulldybde.
Videre opptrer korrosjonsskader på den indre over flate av transportstrenger som forårsakes ved generelt avtagende korrosjon og erosjonskorrosjon. Den generelt avtagende korrosjon er åpenbart forbundet med syring av borehullet til opprettholdelse av transportytelsen. Ved anvendelsen av inhibitorer kan denne korrosjonstype riktignok nedsettes, men ikke tilstrekkelig sikkert unngås. I tillegg kan det ved forskjeller i strømningsforholdene opptre betingede lokale angrep ved erosjonskorrosjon. Disse er sannsynligvis å tilbakeføre på at dekk-sjikt som under drift oppstår og utøver en viss beskyttelses-funksjon i bestemte områder av røroverflaten ikke danner seg eller ødelegges.
I den øvre, kaldere rørstrengdel består spesielt ved stillstand av befordring faren for en ved hydrogen forår-saket spenningsrisskorrosjon. Opptreden av denne korrosjonstype er å tilbakeføre på at materialoverflaten rekombinerer ved korrosjonsreaksjonen dannet hydrogen ved nærvær av svovelhydro-gen ikke til hydrogenmolekylet, men indiffunderer atomært i strukturen. Dette kan ved belastning langt under strekkgrens en føre til rissdannelse, brudd og dermed til avrivning av rør-strengen. Tendensen av ulegert og lavtlegert stål til hydrogenindusert spenningsrisskorrosjon øker med fallende temperatur og oppnår en maksimal verdi ved omtrent værelsestemperatur. Derved forklares den spesielle truing av de øvre, kaldere og samtidig også høytbelastede deler av strengen under befordringsdriften og den utover dette økede fare i stillstandstider på grunn av den der videre fallende temperatur. Som motforholdsregel er det hittil blitt anvendt høyfaste, lavtlegerte foredlingsstål med sammenlignet til varmvalset eller varmvalset og normalisert stål forbedret bestandighet mot hydrogenindusert spenningsrisskorrosjon uten at imidlertid korrosjonsskader fullstendig kunne unngås .
Rør for transport av surgass, såkalt "flow-lines" er på grunn av den her foreliggende lave temperatur omtrent utelukkende truet av hydrogenindusert spenningsrisskorrosjon, mens generell avtagende korrosjon og andre lokale korrosjonsangrep ikke har noen praktisk betydning ved dette anvendelsestil-fellet. Da den ved hydrogenabsorpsjon forårsakede spenningsriss-korros jon er bundet til en elektrokjemisk korrosjonsreaksjon, som kan forløpe ved lave pH-verdier og bare ved nærvær av fuktighet, ble det hittil for unngåelse av spenningsrisskorrosjon med en gang etter uttreden av gassen fra boringen pH-verdien hevet ved tilsetning av alkali til pH lik eller over 8 og deretter fjernet fuktighet i et tørkeanlegg.
De samme korrosjonsproblemer består ved befordring og transport også ved anlegg for oppberedning og videreforarbeidelse av surgass.
Til grunn for oppfinnelsen ligger den oppgave å muliggjøre fremstilling av gjenstander som er anvendbare for oppslutning, transport og videreforarbeidelse av surgass uten at de angjeldende gjenstander er korrosjonstruet. Por løsning av denne oppgave foreslås ifølge oppfinnelsen at gjenstandene ved deres fremstilling er blitt kaldformet med en formningsgrad på minst 3%.
Gjenstanden ifølge oppfinnelsen har på grunn av deres kjemiske sammensetning under betingelsene for oppslutning av surgassboringer, befordring, transport, opparbeidelse og videreforarbeidelse av surgass en høy bestandighet mot generelt avtagende korrosjon, lokale korrosjoner som hullkorrosjon og ved klorider såvel som spesielt mot ved hydrogenabsorpsjon for-årsaket spenningsrisskorrosjon. De er dessuten bestandige overfor korrosjoner frembragt ved elementdannelse.
Ved kaldformningen av- materialene ifølge oppfinnelsen økes de i den oppløsningsglødede tilstand foreliggende'minste-strekkgrenser av det høylegerte stål vesentlig inntil den for rørutlegning ved store dyp nødvendige verdi samtidig tilstrekkelig høye verdier for utvidelse og innsnevring. Det er vesentlig ifølge oppfinnelsen at ved kaldformningen påvirkes ikke bestandigheten mot generelt avtagende korrosjon mot hullkorrosjon ved klorider og inntrengning av atomært hydrogen i strukturen frembragt spenningsrisskorrosjon og bestandigheten mot korrosjon og elementdannelse. Videre kan de hittil anvendte for en sikker beskyttelse av ulegerte og lavtlegerte stål vanligvis imidlertid utilstrekkelig korrosjonsbeskyttelsesforholdsregler bortfalle eller i det minste begrenses, som anvendelse av inhibitorer ved spyling og syring av borehull, alkalisering og tørkning av gassen og derved økes anleggenes driftssikkerhet og det oppnås en økonomisk fordel.
a
Claims (2)
1. Fremgangsmåte til fremstilling av gjenstander, spesielt apparatdeler, rør og rørforbindelser av høylegert stål med minst 12 vekt% Cr, med høy fasthet og en strekkgrense på minst 440 N/mm , som er bestandig overfor korrosjonsangrep av surgass, karakterisert ved at gjenstanden ved deres fremstilling underkastes en kaldformning med en formningsgrad på minst 3%■
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at stålet har følgende sammensetning:
0,001 til 0,12 vekt$ karbon,
0,2 til 1,5 vekt% silisium,
0,5 til 8 vekt% mangan,
12 til 30 vekt$ krom,
2 til 16 vektfo nikkel,
0,1 til 5 vekt% molybden,
0,01 til ,1,2 vekt% titan,
0,01 til 1,6 vekt$ niob,
0,01 til 3,5 vekt% kobber,
0,010 til 0,35 vekt$ nitrogen,
resten jern og vanlige følgeelementer.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2616599A DE2616599B2 (de) | 1976-04-13 | 1976-04-13 | Verwendung eines hochlegierten Stahles zum Herstelen von hochfesten, gegen Sauergaskorrosion beständigen Gegenständen |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO770224L true NO770224L (no) | 1977-10-14 |
NO147217B NO147217B (no) | 1982-11-15 |
Family
ID=5975454
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO770224A NO147217B (no) | 1976-04-13 | 1977-01-24 | Anvendelse av et hoeylegert staal inneholdende minst 12% krom til fremstilling av gjenstander som er bestandige overfor sur gass |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS52124411A (no) |
AR (1) | AR211954A1 (no) |
AT (1) | ATA903976A (no) |
BE (1) | BE853481A (no) |
BR (1) | BR7702279A (no) |
CS (1) | CS215084B2 (no) |
DE (1) | DE2616599B2 (no) |
FR (1) | FR2348275A1 (no) |
GB (1) | GB1577783A (no) |
IT (1) | IT1084471B (no) |
MX (1) | MX149365A (no) |
NL (1) | NL7613619A (no) |
NO (1) | NO147217B (no) |
SE (1) | SE437383B (no) |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53131397A (en) * | 1977-04-22 | 1978-11-16 | Toshiba Corp | Nuclear fuel element |
AT371840B (de) * | 1978-05-31 | 1983-08-10 | Voest Ag | Verfahren zur herstellung von ankerstaeben oder ankerdraehten |
JPS5681658A (en) | 1979-12-05 | 1981-07-03 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Austenitic alloy pipe with superior hot steam oxidation resistance |
SE436576C (sv) * | 1980-01-03 | 1987-03-16 | Allegheny Ludlum Steel | Ferritiskt rostfritt stal och anvendning av dylikt |
EP0107489A1 (en) * | 1982-10-23 | 1984-05-02 | MATHER & PLATT LIMITED | Stainless steel alloy |
JPS6036649A (ja) * | 1983-08-05 | 1985-02-25 | Nisshin Steel Co Ltd | 靭性に優れたマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼 |
US4816085A (en) * | 1987-08-14 | 1989-03-28 | Haynes International, Inc. | Tough weldable duplex stainless steel wire |
FR2623390B1 (fr) * | 1987-11-23 | 1994-03-25 | Fabrication Materiel Orthopediqu | Dispositif pour l'etaiement des vertebres du rachis |
US4915752A (en) * | 1988-09-13 | 1990-04-10 | Carondelet Foundry Company | Corrosion resistant alloy |
FR2645732B1 (fr) * | 1989-04-13 | 1997-01-03 | Cotrel Yves | Implant vertebral pour dispositif d'osteosynthese |
JPH0726180B2 (ja) * | 1990-07-30 | 1995-03-22 | 日本鋼管株式会社 | 耐食性に優れた油井用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
JP3543366B2 (ja) * | 1994-06-28 | 2004-07-14 | 住友金属工業株式会社 | 高温強度の良好なオーステナイト系耐熱鋼 |
IT1275287B (it) * | 1995-05-31 | 1997-08-05 | Dalmine Spa | Acciaio inossidabile supermartensitico avente elevata resistenza meccanica ed alla corrosione e relativi manufatti |
FR2746114B1 (fr) * | 1996-03-15 | 1998-04-24 | Procede d'elaboration d'un acier inoxydable ferritique presentant une resistance a la corrosion amelioree, et notamment une resistance a la corrosion intergranulaire et par piqure | |
JP2002241900A (ja) | 1997-08-13 | 2002-08-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫酸腐食性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
JP3294282B2 (ja) * | 1998-08-10 | 2002-06-24 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫酸腐食性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
CA2650469C (en) | 2006-05-09 | 2014-02-11 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Stainless steel excellent in corrosion resistance, ferritic stainless steel excellent in resistance to crevice corrosion and formability, and ferritic stainless steel excellent in resistance to crevice corrosion |
US10000832B2 (en) * | 2011-09-06 | 2018-06-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Duplex stainless steel |
CN109554633B (zh) * | 2018-12-25 | 2020-04-10 | 成都永益泵业股份有限公司 | 耐腐蚀材料以及磷酸料浆泵的制备方法 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1171941B (de) * | 1956-08-09 | 1964-06-11 | Flexonics Corp | Verfahren und Vorrichtung zum Kaltverfestigen kreiszylindrischer Rohre, aus einem sich beim Kaltrecken verfestigenden Metall, insbesondere aus nichtrostendem Stahl |
BE671790A (no) * | 1963-11-04 | |||
FR2045584A1 (no) * | 1969-06-03 | 1971-03-05 | Ugine Kuhlmann | |
AT298379B (de) * | 1970-06-22 | 1972-05-10 | Schoeller Bleckmann Stahlwerke | Verfahren zur Herstellung nahtloser Rohre |
NO131944C (no) * | 1970-12-28 | 1975-08-27 | Kobe Steel Ltd | |
GB1388431A (en) * | 1972-03-06 | 1975-03-26 | Jackson R G | Process of working a metal tube |
FR2194195A5 (no) * | 1972-07-28 | 1974-02-22 | Creusot Loire |
-
1976
- 1976-04-13 DE DE2616599A patent/DE2616599B2/de active Granted
- 1976-12-07 AT AT903976A patent/ATA903976A/de not_active Application Discontinuation
- 1976-12-08 NL NL7613619A patent/NL7613619A/xx not_active Application Discontinuation
-
1977
- 1977-01-24 NO NO770224A patent/NO147217B/no unknown
- 1977-02-03 SE SE7701171A patent/SE437383B/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-02-08 GB GB5163/77A patent/GB1577783A/en not_active Expired
- 1977-02-10 JP JP1404777A patent/JPS52124411A/ja active Pending
- 1977-03-01 FR FR7705902A patent/FR2348275A1/fr active Granted
- 1977-03-18 AR AR266902A patent/AR211954A1/es active
- 1977-03-18 CS CS771816A patent/CS215084B2/cs unknown
- 1977-03-31 MX MX168588A patent/MX149365A/es unknown
- 1977-04-07 IT IT22263/77A patent/IT1084471B/it active
- 1977-04-12 BR BR7702279A patent/BR7702279A/pt unknown
- 1977-04-12 BE BE176610A patent/BE853481A/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2616599C3 (no) | 1987-01-22 |
IT1084471B (it) | 1985-05-25 |
MX149365A (es) | 1983-10-28 |
JPS52124411A (en) | 1977-10-19 |
AR211954A1 (es) | 1978-04-14 |
NL7613619A (nl) | 1977-10-17 |
GB1577783A (en) | 1980-10-29 |
SE7701171L (sv) | 1977-10-14 |
DE2616599A1 (de) | 1977-10-27 |
SE437383B (sv) | 1985-02-25 |
DE2616599B2 (de) | 1981-03-26 |
BE853481A (fr) | 1977-08-01 |
NO147217B (no) | 1982-11-15 |
FR2348275B1 (no) | 1983-11-18 |
BR7702279A (pt) | 1977-12-13 |
ATA903976A (de) | 1981-01-15 |
FR2348275A1 (fr) | 1977-11-10 |
CS215084B2 (cs) | 1982-07-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO770224L (no) | Fremgangsm}te til fremstilling av gjenstander som er bestandige overfor surgass | |
US2982360A (en) | Protection of steel oil and/or gas well tubing | |
Alvarez-Armas et al. | Duplex stainless steels | |
Roffey et al. | The generation of corrosion under insulation and stress corrosion cracking due to sulphide stress cracking in an austenitic stainless steel hydrocarbon gas pipeline | |
Kane | Roles of H2S in behaviour of engineering alloys | |
Kentish | Gas pipeline failures: Australian experience | |
Li et al. | Corrosion crack failure analysis of 316L hydraulic control pipeline in high temperature aerobic steam environment of heavy oil thermal recovery well | |
Watkins et al. | Corrosion testing of highly alloyed materials for deep, sour gas well environments | |
Ravindranath et al. | Stress assisted corrosion in a crude oil production tube made from L80 steel | |
Govender et al. | Fatigue crack growth rate parametric study on subsea X65 pipeline steel girth welds in H2S/CO2 environments | |
Scoppio et al. | Corrosion and environmental cracking testing of a high-density brine for HPHT field application | |
Prabowo et al. | Preliminary assessment of 22Cr and 15Cr materials selection for CO2 enhanced oil recovery program | |
Singh | Corrosion behavior of alloy 625 | |
US20070261768A1 (en) | Method for designing corrosion resistant alloy tubular strings | |
Skogsberg et al. | Effect of thiocyanate on stress corrosion cracking of corrosion resistant alloys in halide brines | |
Chitwood et al. | The SCC Resistance of 316L Expandable Pipe in Production Environments Containing H2S and Chloride | |
Nasr-El-Din et al. | Workovers in sour environments: how do we avoid coiled tubing failures? | |
Craig | On the contradiction of applying rolled threads to bolting exposed to hydrogen-bearing environments | |
Chkolny et al. | Investigating the Interaction of Brine Solutions and Diluted Inhibited HCl Acid on Coiled Tubing Steel Corrosion | |
Caldwell et al. | Development of the NACE MR-01-75 and NACE TM-01-77 Standards: Part I–Field Observations and Metallurgical Factors | |
Le Manchet et al. | Corrosion resistance of the lean duplex material UNS S32202 for oil & gas applications | |
McGlasson et al. | Stress Corrosion Cracking of Carbon Steels In Concentrated Sodium Nitrate Solutions | |
Nasr-El-Din et al. | Workovers in sour environments: how do we avoid coiled tubing (CT) failures? | |
Fraser et al. | Resistance of Tubular Materials to Sulphide-Corrosion Cracking | |
Yau et al. | Electrochemical protection of Zr against SCC by oxidizing HCl solutions |